JPH06105486A - 電磁給電装置 - Google Patents
電磁給電装置Info
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- JPH06105486A JPH06105486A JP4343791A JP34379192A JPH06105486A JP H06105486 A JPH06105486 A JP H06105486A JP 4343791 A JP4343791 A JP 4343791A JP 34379192 A JP34379192 A JP 34379192A JP H06105486 A JPH06105486 A JP H06105486A
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- JP
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- core
- legs
- coil
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- leg
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Abstract
(57)【要約】
【目的】電力変換効率の格段の向上が可能な電磁給電装
置を提供。 【構成】三脚型コアの脚部を切断した形状を有し切断面
を合わせて有ギャップ磁気回路を構成する一次コア１及
び二次コア３と、中央脚部１１、３１に巻装される一次
コイル２及び二次コイル４とを備え、一次コア１及び一
次コイル２が給電部を、二次コア３及び二次コイル４が
受電部を構成する三脚型コア式電磁給電装置において、
中央脚部１１、３１と端脚部１２、３２との間の幅（以
下、脚間幅という）Ｗを、中央脚部１１、３１及び端脚
部１２、３２の高さ（以下、脚高という）Ｈの１．５倍
以上としたものである。脚間幅Ｗを脚高Ｈに対して増大
すると、電力変換効率が格段に向上する。
置を提供。 【構成】三脚型コアの脚部を切断した形状を有し切断面
を合わせて有ギャップ磁気回路を構成する一次コア１及
び二次コア３と、中央脚部１１、３１に巻装される一次
コイル２及び二次コイル４とを備え、一次コア１及び一
次コイル２が給電部を、二次コア３及び二次コイル４が
受電部を構成する三脚型コア式電磁給電装置において、
中央脚部１１、３１と端脚部１２、３２との間の幅（以
下、脚間幅という）Ｗを、中央脚部１１、３１及び端脚
部１２、３２の高さ（以下、脚高という）Ｈの１．５倍
以上としたものである。脚間幅Ｗを脚高Ｈに対して増大
すると、電力変換効率が格段に向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電磁給電装置に関す
る。
る。
【０００２】
【従来の技術】一次コイルが巻装された一次コアと二次
コイルが巻装された二次コアとを突き合わせて有ギャッ
プ磁気回路を構成し、一次コイルから二次コイルに給電
する電磁給電方式が公知であり、一次コア及び二次コア
の形状としては、コ字形（特開昭６３−１５１００６号
公報）、Ｅ字形（図１１、図１２参照）、同軸円筒形
（特開昭６３−２４０３３１号公報）が知られている。
Ｅ字形コア及び同軸円筒形コアは断面が三脚となるの
で、三脚型コアと呼ぶ。
コイルが巻装された二次コアとを突き合わせて有ギャッ
プ磁気回路を構成し、一次コイルから二次コイルに給電
する電磁給電方式が公知であり、一次コア及び二次コア
の形状としては、コ字形（特開昭６３−１５１００６号
公報）、Ｅ字形（図１１、図１２参照）、同軸円筒形
（特開昭６３−２４０３３１号公報）が知られている。
Ｅ字形コア及び同軸円筒形コアは断面が三脚となるの
で、三脚型コアと呼ぶ。
【０００３】すなわち、上記した従来の三脚型コアを用
いる電磁給電装置では、断面がＥ字状の一次コア１ａの
中央脚部に一次コイル２ａを、断面がＥ字状の二次コア
３ａの中央脚部に二次コイル４ａを巻装し、両コアを突
き合わせて給電を行う。但し、図１２では二次コア内部
の磁束分布の図示を省略する。一方、上記したＥ字形コ
ア式を用いる従来の巻鉄心式の三相変圧器（図１１参
照）では、中央脚部と端脚部との間の幅（以下、脚間幅
Ｗという）と、中央脚部及び端脚部の高さ（以下、脚高
Ｈという）との比率Ｗ／Ｈは、要求される電気装荷及び
磁気装荷を実現できるコア重量及びコイル重量を低減す
るため、Ｗ／Ｈ＝０．５倍程度に設計される。
いる電磁給電装置では、断面がＥ字状の一次コア１ａの
中央脚部に一次コイル２ａを、断面がＥ字状の二次コア
３ａの中央脚部に二次コイル４ａを巻装し、両コアを突
き合わせて給電を行う。但し、図１２では二次コア内部
の磁束分布の図示を省略する。一方、上記したＥ字形コ
ア式を用いる従来の巻鉄心式の三相変圧器（図１１参
照）では、中央脚部と端脚部との間の幅（以下、脚間幅
Ｗという）と、中央脚部及び端脚部の高さ（以下、脚高
Ｈという）との比率Ｗ／Ｈは、要求される電気装荷及び
磁気装荷を実現できるコア重量及びコイル重量を低減す
るため、Ｗ／Ｈ＝０．５倍程度に設計される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】三脚型閉磁路コアはコ
イルをその中央柱部に巻装し、端柱部又は筒部でコイル
を覆う形状であるので、コ字形コア（二脚型コア）に比
べて漏れ磁束量が少なく、電力変換効率が高いという利
点を有している。しかしながら、例えば電気自動車用の
給電装置への応用などにおいては大電力給電及び装置の
小型軽量化が要求され、そのために周波数の向上が必要
となる。
イルをその中央柱部に巻装し、端柱部又は筒部でコイル
を覆う形状であるので、コ字形コア（二脚型コア）に比
べて漏れ磁束量が少なく、電力変換効率が高いという利
点を有している。しかしながら、例えば電気自動車用の
給電装置への応用などにおいては大電力給電及び装置の
小型軽量化が要求され、そのために周波数の向上が必要
となる。
【０００５】しかしながらこのような周波数の向上を行
うと、有ギャップ磁気回路であるため磁気回路の磁気抵
抗が大きく、漏れ磁束が増加し、これに伴い励磁電流も
増加して電力変換効率（＝二次側有効電力／一次側有効
電力）が大幅に低下することがわかった。本発明は、上
記問題点に鑑みなされたものであり、給電効率の格段の
向上が可能な電磁給電装置を提供することを、その解決
すべき課題としている。
うと、有ギャップ磁気回路であるため磁気回路の磁気抵
抗が大きく、漏れ磁束が増加し、これに伴い励磁電流も
増加して電力変換効率（＝二次側有効電力／一次側有効
電力）が大幅に低下することがわかった。本発明は、上
記問題点に鑑みなされたものであり、給電効率の格段の
向上が可能な電磁給電装置を提供することを、その解決
すべき課題としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の電磁給電装置
は、中央脚部及び端脚部にギャップを有し突き合わせに
より日字形状断面の三脚型閉磁路コアを構成する一次コ
ア及び二次コアと、上記中央脚部に巻装される一次コイ
ル及び二次コイルとを備え、上記一次コア及び上記一次
コイルが給電部を、上記二次コア及び上記二次コイルが
受電部を構成する電磁給電装置において、上記中央脚部
と一対の端脚部との間の幅Ｗは、上記中央脚部及び上記
端脚部の高さＨの１．５倍以上に設定されることを特徴
としている。
は、中央脚部及び端脚部にギャップを有し突き合わせに
より日字形状断面の三脚型閉磁路コアを構成する一次コ
ア及び二次コアと、上記中央脚部に巻装される一次コイ
ル及び二次コイルとを備え、上記一次コア及び上記一次
コイルが給電部を、上記二次コア及び上記二次コイルが
受電部を構成する電磁給電装置において、上記中央脚部
と一対の端脚部との間の幅Ｗは、上記中央脚部及び上記
端脚部の高さＨの１．５倍以上に設定されることを特徴
としている。
【０００７】上記三脚型閉磁路コアは、一方の中央脚部
とその両側に並立される２本の端脚部を有する角形三脚
型閉磁路コアの他、中央脚部の周囲に円筒棒の端脚部を
同軸状に並立させる同軸形三脚型閉磁路コアを含む。こ
れら中央脚部及び端脚部の設けるギャップの位置は自由
である。好適な態様において、上記Ｗ／Ｈは、２〜６の
範囲に設定される。
とその両側に並立される２本の端脚部を有する角形三脚
型閉磁路コアの他、中央脚部の周囲に円筒棒の端脚部を
同軸状に並立させる同軸形三脚型閉磁路コアを含む。こ
れら中央脚部及び端脚部の設けるギャップの位置は自由
である。好適な態様において、上記Ｗ／Ｈは、２〜６の
範囲に設定される。
【０００８】
【作用及び発明の効果】この発明では、中央脚部及び端
脚部に突き合わせギャップを有する三脚型閉磁路コアを
構成する一次コア及び二次コアと、中央脚部に巻装され
る一次コイル及び二次コイルとを備え、一次コア及び一
次コイルが給電部を、二次コア及び二次コイルが受電部
を構成する三脚型閉磁路コア式電磁給電装置において、
中央脚部と端脚部との間の幅（以下、脚間幅という）Ｗ
を、中央脚部及び端脚部の高さ（以下、脚高という）Ｈ
の１．５倍以上としたものである。
脚部に突き合わせギャップを有する三脚型閉磁路コアを
構成する一次コア及び二次コアと、中央脚部に巻装され
る一次コイル及び二次コイルとを備え、一次コア及び一
次コイルが給電部を、二次コア及び二次コイルが受電部
を構成する三脚型閉磁路コア式電磁給電装置において、
中央脚部と端脚部との間の幅（以下、脚間幅という）Ｗ
を、中央脚部及び端脚部の高さ（以下、脚高という）Ｈ
の１．５倍以上としたものである。
【０００９】従来、この種の有ギャップ三脚型閉磁路コ
アを用いた電磁給電装置（三脚型閉磁路コア式有ギャッ
プ変圧器）において、脚間幅Ｗと脚高Ｈとの比率と電力
変換効率との関係については何ら検討されていなかっ
た。そこで本発明者らが実験したところ、脚間幅Ｗと脚
高Ｈとの比率と電力変換効率とは深い相関関係を有して
おり、脚間幅Ｗを脚高Ｈに対して増大するほど電力変換
効率が格段に向上することが判明した。
アを用いた電磁給電装置（三脚型閉磁路コア式有ギャッ
プ変圧器）において、脚間幅Ｗと脚高Ｈとの比率と電力
変換効率との関係については何ら検討されていなかっ
た。そこで本発明者らが実験したところ、脚間幅Ｗと脚
高Ｈとの比率と電力変換効率とは深い相関関係を有して
おり、脚間幅Ｗを脚高Ｈに対して増大するほど電力変換
効率が格段に向上することが判明した。
【００１０】その理由の一つとして、このような三脚型
閉磁路コア式有ギャップ変圧器では、隣接する脚部間の
漏れ磁束（一次コイルによる）のうち、二次コイルと鎖
交しない成分の増加が励磁電流を増加させて、電力変換
効率を大きく低下させるが、脚間幅Ｗを増加することに
より、この鎖交しない成分を大幅に低減できることがわ
かった。
閉磁路コア式有ギャップ変圧器では、隣接する脚部間の
漏れ磁束（一次コイルによる）のうち、二次コイルと鎖
交しない成分の増加が励磁電流を増加させて、電力変換
効率を大きく低下させるが、脚間幅Ｗを増加することに
より、この鎖交しない成分を大幅に低減できることがわ
かった。
【００１１】その結果、本発明の電磁給電装置は、漏れ
磁束の増加を抑えることができるので、電力ロスが少な
く、装置の小型化ができ、また高周波数で高効率で使用
できるので更に小型化が可能となる。また、節電が可能
となる。
磁束の増加を抑えることができるので、電力ロスが少な
く、装置の小型化ができ、また高周波数で高効率で使用
できるので更に小型化が可能となる。また、節電が可能
となる。
【００１２】
【実施例】（実施例１）本発明の電磁給電装置の一実施
例を図１に示す。この電磁給電装置は、一次コア１及び
一次コイル２からなる給電部と、二次コア３及び二次コ
イル４からなる受電部からなり、給電部は固定され、受
電部は手動乃至自動で給電部に突き合わせて用いられ
る。
例を図１に示す。この電磁給電装置は、一次コア１及び
一次コイル２からなる給電部と、二次コア３及び二次コ
イル４からなる受電部からなり、給電部は固定され、受
電部は手動乃至自動で給電部に突き合わせて用いられ
る。
【００１３】一次コア１及び二次コア３は、電磁鋼板又
はフェライトを素材とする三脚型閉磁路コアをその脚部
で分割した形状を有し、一次コア１の中央脚部１１と二
次コア３の中央脚部３１とは同高とされ、一次コア１の
端脚部１２と二次コア３の端脚部３２は同高とされてい
る。一次コイル２は一次コア１の中央脚部１１に巻装さ
れ、二次コイル４は二次コア３の中央脚部３１に巻装さ
れている。
はフェライトを素材とする三脚型閉磁路コアをその脚部
で分割した形状を有し、一次コア１の中央脚部１１と二
次コア３の中央脚部３１とは同高とされ、一次コア１の
端脚部１２と二次コア３の端脚部３２は同高とされてい
る。一次コイル２は一次コア１の中央脚部１１に巻装さ
れ、二次コイル４は二次コア３の中央脚部３１に巻装さ
れている。
【００１４】以下、主要パラメ−タを記載する。脚間幅
Ｗは１３０ｍｍ、脚高Ｈは６０ｍｍ、Ｌ１は３４０ｍ
ｍ、Ｌ２は４０ｍｍ、Ｌ３は４０ｍｍ、Ｈ１は５０ｍ
ｍ、Ｈ３は２０ｍｍ、Ｗの計測方向（高さ方向）及びＨ
の計測方向（長さ方向）と直角な幅方向（紙面直角方
向）は１１０ｍｍであり、したがって、中央脚部１１及
び端脚部３２は長方形の形状を有している。一次コイル
２の巻数Ｎ１は１２０ターン、二次コイル４の巻数Ｎ２
は３５０ターンとした。
Ｗは１３０ｍｍ、脚高Ｈは６０ｍｍ、Ｌ１は３４０ｍ
ｍ、Ｌ２は４０ｍｍ、Ｌ３は４０ｍｍ、Ｈ１は５０ｍ
ｍ、Ｈ３は２０ｍｍ、Ｗの計測方向（高さ方向）及びＨ
の計測方向（長さ方向）と直角な幅方向（紙面直角方
向）は１１０ｍｍであり、したがって、中央脚部１１及
び端脚部３２は長方形の形状を有している。一次コイル
２の巻数Ｎ１は１２０ターン、二次コイル４の巻数Ｎ２
は３５０ターンとした。
【００１５】以下、この電磁給電装置の作用効果を説明
する。両コア１、３を突き合わせた状態で一次コイル２
に数百Ｈｚ（電磁鋼板）又は数ｋＨｚ〜数百ｋＨｚ（フ
ェライト）の交流電圧を印加すると、この有ギャップ磁
気回路に交流磁束が誘起され、二次コイル４に二次電圧
が誘導される。この有ギャップ磁気回路における最も磁
気抵抗が大きな部分は当然、接合部であり、比較的周波
数が高いので磁束が空間部分を流れやすくなっている。
その結果、二次コイル４と全く鎖交しない又は一部しか
鎖交しない漏れ磁束ΦＲが生じ、これにより二次電圧の
低下を生じ、この二次電圧の低下は二次電流による磁束
分布変化により顕著になる。
する。両コア１、３を突き合わせた状態で一次コイル２
に数百Ｈｚ（電磁鋼板）又は数ｋＨｚ〜数百ｋＨｚ（フ
ェライト）の交流電圧を印加すると、この有ギャップ磁
気回路に交流磁束が誘起され、二次コイル４に二次電圧
が誘導される。この有ギャップ磁気回路における最も磁
気抵抗が大きな部分は当然、接合部であり、比較的周波
数が高いので磁束が空間部分を流れやすくなっている。
その結果、二次コイル４と全く鎖交しない又は一部しか
鎖交しない漏れ磁束ΦＲが生じ、これにより二次電圧の
低下を生じ、この二次電圧の低下は二次電流による磁束
分布変化により顕著になる。
【００１６】しかしながら本実施例では、中央脚部１
１、３１と端脚部１２、３２との間の脚間幅Ｗが脚高Ｈ
に対して大きいので、この漏れ磁束ΦＲを低減すること
ができ、その結果、二次電圧の低下を低減することがで
きる。なお、上記実施例において、受電部と給電部とを
反対としてもよく、端脚部３２を筒状に形成してもよ
い。
１、３１と端脚部１２、３２との間の脚間幅Ｗが脚高Ｈ
に対して大きいので、この漏れ磁束ΦＲを低減すること
ができ、その結果、二次電圧の低下を低減することがで
きる。なお、上記実施例において、受電部と給電部とを
反対としてもよく、端脚部３２を筒状に形成してもよ
い。
【００１７】上記した本実施例の三脚型閉磁路コア式の
電磁給電装置（図１参照）と、従来の三脚型閉磁路コア
式の電磁給電装置（図１１参照）との比較試験を実施し
た。その結果を図３に示す。なお、突き合わせギャップ
は５ｍｍとし、一次コイル２、２ａのターン数を等しく
し、二次コイル４、４ａのターン数も等しくした。図１
１の脚間幅ｗは４３ｍｍ、脚高ｈは１８０ｍｍ、紙面と
直角な厚さは等しくした。
電磁給電装置（図１参照）と、従来の三脚型閉磁路コア
式の電磁給電装置（図１１参照）との比較試験を実施し
た。その結果を図３に示す。なお、突き合わせギャップ
は５ｍｍとし、一次コイル２、２ａのターン数を等しく
し、二次コイル４、４ａのターン数も等しくした。図１
１の脚間幅ｗは４３ｍｍ、脚高ｈは１８０ｍｍ、紙面と
直角な厚さは等しくした。
【００１８】図３からわかるように、本実施例の三脚型
閉磁路コア式は、従来の三脚型閉磁路コア式に比べて格
段に高い電力変換効率をもつことが判明した。ちなみに
図２に図１の三脚型閉磁路コアにおける磁束分布を示
し、図１２に図１１の三脚型閉磁路コアにおける磁束分
布を示す。次に、図１のコアにおいて、Ｗ／Ｈ及び二次
電流Ｉ2 を種々変更して、理論二次電圧に対する実際の
二次電圧の比率を調べた。その結果を図４に示す。
閉磁路コア式は、従来の三脚型閉磁路コア式に比べて格
段に高い電力変換効率をもつことが判明した。ちなみに
図２に図１の三脚型閉磁路コアにおける磁束分布を示
し、図１２に図１１の三脚型閉磁路コアにおける磁束分
布を示す。次に、図１のコアにおいて、Ｗ／Ｈ及び二次
電流Ｉ2 を種々変更して、理論二次電圧に対する実際の
二次電圧の比率を調べた。その結果を図４に示す。
【００１９】図４から、Ｗ／Ｈを１．５以上とすること
により、出力電圧の低下を大幅に改善でき、特に大電流
域での電力変換効率を格段に向上できることがわかっ
た。なお、Ｗ／Ｈは２〜６とすることが更に好ましい。
Ｗ／Ｈは、２以上とすることにより更に電力変換効率を
向上できるが、６を超えると磁路長の延長により必要鉄
量が増大し、鉄損も増大し、体格も大型化する。 （実施例２）本発明の電磁給電装置の他の実施例を図５
及び図６に示す。ただし、本明細書において同一機能の
構成要素には同一符号を付す。
により、出力電圧の低下を大幅に改善でき、特に大電流
域での電力変換効率を格段に向上できることがわかっ
た。なお、Ｗ／Ｈは２〜６とすることが更に好ましい。
Ｗ／Ｈは、２以上とすることにより更に電力変換効率を
向上できるが、６を超えると磁路長の延長により必要鉄
量が増大し、鉄損も増大し、体格も大型化する。 （実施例２）本発明の電磁給電装置の他の実施例を図５
及び図６に示す。ただし、本明細書において同一機能の
構成要素には同一符号を付す。
【００２０】この電磁給電装置は、図１に示す角形三脚
型閉磁路コアにおいて、一次コア１をＴ字形断面とし、
二次コア３をコ字形断面としたものである。このように
しても、実施例１と同様の効果を奏するとともに、中央
脚部１１のギャップｇ１と端脚部３２のギャップｇ２と
が離れるので、更に漏れ磁束ΦＲが減少する。 （実施例３）本発明の電磁給電装置の他の実施例を図７
に示す。ただし、本明細書において同一機能の構成要素
には同一符号を付す。
型閉磁路コアにおいて、一次コア１をＴ字形断面とし、
二次コア３をコ字形断面としたものである。このように
しても、実施例１と同様の効果を奏するとともに、中央
脚部１１のギャップｇ１と端脚部３２のギャップｇ２と
が離れるので、更に漏れ磁束ΦＲが減少する。 （実施例３）本発明の電磁給電装置の他の実施例を図７
に示す。ただし、本明細書において同一機能の構成要素
には同一符号を付す。
【００２１】この電磁給電装置は、図１に示す実施例１
の角形三脚型閉磁路コアにおいて、一次コア１をＩ字形
断面とし、二次コア３をＥ字形断面としたものである。
このようにしても、実施例１と同様の効果を奏すること
ができる。 （実施例４）本発明の電磁給電装置の他の実施例を図８
及び図９に示す。ただし、本明細書において同一機能の
構成要素には同一符号を付す。
の角形三脚型閉磁路コアにおいて、一次コア１をＩ字形
断面とし、二次コア３をＥ字形断面としたものである。
このようにしても、実施例１と同様の効果を奏すること
ができる。 （実施例４）本発明の電磁給電装置の他の実施例を図８
及び図９に示す。ただし、本明細書において同一機能の
構成要素には同一符号を付す。
【００２２】この電磁給電装置は、図５に示す角形三脚
型閉磁路コアを、円筒形三脚型閉磁路コアに変更したも
のである。すなわち、二次コア３は円筒壁（本発明でい
う端脚部）３２を有する底付円筒からなり、一次コア１
は二次コア３の開口を遮蔽可能な蓋板の中心から円筒壁
３２と平行に立設する円柱部（本発明でいう中央脚部）
１１を有している。
型閉磁路コアを、円筒形三脚型閉磁路コアに変更したも
のである。すなわち、二次コア３は円筒壁（本発明でい
う端脚部）３２を有する底付円筒からなり、一次コア１
は二次コア３の開口を遮蔽可能な蓋板の中心から円筒壁
３２と平行に立設する円柱部（本発明でいう中央脚部）
１１を有している。
【００２３】この実施例も、実施例１と同様の効果を奏
することができ、更にこの実施例では、一次コイル２及
び二次コイル４がコアにより完全に囲包されるために漏
れ磁束を一層低減することができる。この実施例におい
ても、円筒壁３２及び円柱部１１に設けるギャップｇ
１、ｇ２の位置は自由であり、両コア１、３を、図１に
示すＥ字形断面としたり、図７に示すＩ、Ｅ字形断面と
することもできる。
することができ、更にこの実施例では、一次コイル２及
び二次コイル４がコアにより完全に囲包されるために漏
れ磁束を一層低減することができる。この実施例におい
ても、円筒壁３２及び円柱部１１に設けるギャップｇ
１、ｇ２の位置は自由であり、両コア１、３を、図１に
示すＥ字形断面としたり、図７に示すＩ、Ｅ字形断面と
することもできる。
【００２４】次に、図８及び図９のコアにおいて、Ｗ／
Ｈ及び二次電流Ｉ2 を種々変更して、理論二次電圧に対
する実際の二次電圧の比率を調べた。その結果を図１０
に示す。コア材料はフェライトであり、ギャップ間隔は
０．５ｍｍ、周波数は８０ＫＨｚ、Ｎ１：Ｎ２＝１０
０：１７０、Ｖ１＝２００Ｖとした。但し、Ｗ／Ｈ＝
０．５のコアにおいて、Ｗ＝１７．３ｍｍ、Ｈ＝３４．
６ｍｍ、総高さは４９．６ｍｍ、外径は７４．６ｍｍ、
円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。
Ｈ及び二次電流Ｉ2 を種々変更して、理論二次電圧に対
する実際の二次電圧の比率を調べた。その結果を図１０
に示す。コア材料はフェライトであり、ギャップ間隔は
０．５ｍｍ、周波数は８０ＫＨｚ、Ｎ１：Ｎ２＝１０
０：１７０、Ｖ１＝２００Ｖとした。但し、Ｗ／Ｈ＝
０．５のコアにおいて、Ｗ＝１７．３ｍｍ、Ｈ＝３４．
６ｍｍ、総高さは４９．６ｍｍ、外径は７４．６ｍｍ、
円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。
【００２５】Ｗ／Ｈ＝１のコアにおいて、Ｗ＝Ｈ＝２
４．５ｍｍ、総高さは３９．６ｍｍ、外径は８９．０ｍ
ｍ、円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。Ｗ／Ｈ＝
１．５のコアにおいて、Ｗ＝３０．０ｍｍ、総高さは３
５．０ｍｍ、外径は１００．０ｍｍ、円筒壁３２の径方
向厚さは５ｍｍとした。Ｗ／Ｈ＝２のコアにおいて、Ｗ
＝３４．５ｍｍ、総高さは３２．４ｍｍ、外径は１０
９．０ｍｍ、円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。
４．５ｍｍ、総高さは３９．６ｍｍ、外径は８９．０ｍ
ｍ、円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。Ｗ／Ｈ＝
１．５のコアにおいて、Ｗ＝３０．０ｍｍ、総高さは３
５．０ｍｍ、外径は１００．０ｍｍ、円筒壁３２の径方
向厚さは５ｍｍとした。Ｗ／Ｈ＝２のコアにおいて、Ｗ
＝３４．５ｍｍ、総高さは３２．４ｍｍ、外径は１０
９．０ｍｍ、円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。
【００２６】Ｗ／Ｈ＝４のコアにおいて、Ｗ＝４９．１
ｍｍ、総高さは２７．２ｍｍ、外径は１３８．２ｍｍ、
円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。図１０から、
Ｗ／Ｈを１．５以上とすることにより、出力電圧の低下
を大幅に改善でき、特に大電流域での電力変換効率を格
段に向上できることがわかった。
ｍｍ、総高さは２７．２ｍｍ、外径は１３８．２ｍｍ、
円筒壁３２の径方向厚さは５ｍｍとした。図１０から、
Ｗ／Ｈを１．５以上とすることにより、出力電圧の低下
を大幅に改善でき、特に大電流域での電力変換効率を格
段に向上できることがわかった。
【図１】本発明の電磁給電装置の一実施例を示す模式断
面図、
面図、
【図２】図１の磁束分布図、
【図３】実験結果を示す特性図、
【図４】実験結果を示す特性図、
【図５】実施例２の電磁給電装置の模式断面図、
【図６】図５の平面図、
【図７】実施例３の電磁給電装置の模式断面図、
【図８】図９の平面図、
【図９】実施例４の電磁給電装置の模式断面図、
【図１０】図８に示す電磁給電装置の実験結果を示す特
性図、
性図、
【図１１】従来の電磁給電装置の模式断面図、
【図１２】図１１の磁束分布図。
１は一次コア、２は一次コイル、３は二次コア、４は二
次コイル、１１、３１は中央脚部、１２、３２は端脚部
次コイル、１１、３１は中央脚部、１２、３２は端脚部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上松 辰哉 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 伊藤 誠 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 大立 泰治 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】中央脚部及び端脚部にギャップを有し突き
合わせにより日字形状断面の三脚型閉磁路コアを構成す
る一次コア及び二次コアと、上記中央脚部に巻装される
一次コイル及び二次コイルとを備え、上記一次コア及び
上記一次コイルが給電部を、上記二次コア及び上記二次
コイルが受電部を構成する電磁給電装置において、 上記中央脚部と一対の端脚部との間の幅Ｗは、上記中央
脚部及び上記端脚部の高さＨの１．５倍以上に設定され
ることを特徴とする電磁給電装置。 - 【請求項２】上記Ｗ／Ｈは、２〜６の範囲に設定される
請求項１記載の電磁給電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4343791A JPH06105486A (ja) | 1992-08-05 | 1992-12-24 | 電磁給電装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20916792 | 1992-08-05 | ||
| JP4-209167 | 1992-08-05 | ||
| JP4343791A JPH06105486A (ja) | 1992-08-05 | 1992-12-24 | 電磁給電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06105486A true JPH06105486A (ja) | 1994-04-15 |
Family
ID=26517268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4343791A Pending JPH06105486A (ja) | 1992-08-05 | 1992-12-24 | 電磁給電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06105486A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996038898A1 (en) * | 1995-05-29 | 1996-12-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Power source apparatus |
| CN101795023A (zh) * | 2010-03-19 | 2010-08-04 | 清华大学 | 电动汽车的感应充电装置 |
| JP2010219331A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Ricoh Elemex Corp | 非接触エネルギー伝送装置、電子時計、充電装置、非接触エネルギー伝送装置のコア形状決定方法 |
| JP2010220409A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Ricoh Elemex Corp | 非接触エネルギー伝送装置の１次側コア、非接触エネルギー伝送装置の１次側コア決定方法、非接触充電用電子時計の充電装置 |
| JP2010219330A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Ricoh Elemex Corp | 非接触エネルギー伝送装置の１次側コイルと２次側コイル、非接触エネルギー伝送装置のコイル条件決定方法 |
| EP2458600A1 (en) * | 2010-11-29 | 2012-05-30 | Samsung Medison Co., Ltd. | Non-contact transformer |
| JP2012119662A (ja) * | 2011-09-22 | 2012-06-21 | Panasonic Corp | 非接触充電モジュール及び非接触充電機器 |
| WO2014137109A1 (ko) * | 2013-03-04 | 2014-09-12 | 엘지전자 주식회사 | 전자 기기, 전기 차량 및 무선 전력 전송장치 |
-
1992
- 1992-12-24 JP JP4343791A patent/JPH06105486A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996038898A1 (en) * | 1995-05-29 | 1996-12-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Power source apparatus |
| US6075433A (en) * | 1995-05-29 | 2000-06-13 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Power supply unit |
| JP2010219331A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Ricoh Elemex Corp | 非接触エネルギー伝送装置、電子時計、充電装置、非接触エネルギー伝送装置のコア形状決定方法 |
| JP2010220409A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Ricoh Elemex Corp | 非接触エネルギー伝送装置の１次側コア、非接触エネルギー伝送装置の１次側コア決定方法、非接触充電用電子時計の充電装置 |
| JP2010219330A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-09-30 | Ricoh Elemex Corp | 非接触エネルギー伝送装置の１次側コイルと２次側コイル、非接触エネルギー伝送装置のコイル条件決定方法 |
| CN101795023A (zh) * | 2010-03-19 | 2010-08-04 | 清华大学 | 电动汽车的感应充电装置 |
| EP2458600A1 (en) * | 2010-11-29 | 2012-05-30 | Samsung Medison Co., Ltd. | Non-contact transformer |
| JP2012119662A (ja) * | 2011-09-22 | 2012-06-21 | Panasonic Corp | 非接触充電モジュール及び非接触充電機器 |
| WO2014137109A1 (ko) * | 2013-03-04 | 2014-09-12 | 엘지전자 주식회사 | 전자 기기, 전기 차량 및 무선 전력 전송장치 |
| US9821672B2 (en) | 2013-03-04 | 2017-11-21 | Lg Electronics Inc. | Electronic device, electric vehicle, and wireless electric power transmission device |
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