JPH061048B2 - デイ−ゼル機関の燃焼装置 - Google Patents
デイ−ゼル機関の燃焼装置Info
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- JPH061048B2 JPH061048B2 JP59042866A JP4286684A JPH061048B2 JP H061048 B2 JPH061048 B2 JP H061048B2 JP 59042866 A JP59042866 A JP 59042866A JP 4286684 A JP4286684 A JP 4286684A JP H061048 B2 JPH061048 B2 JP H061048B2
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- Japan
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- nozzles
- spray
- nozzle
- combustion chamber
- fuel
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/3094—Controlling fuel injection the fuel injection being effected by at least two different injectors, e.g. one in the intake manifold and one in the cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は側方噴射式（中央噴射式に対して）ディーゼル
機関に関する。
機関に関する。
第１図はこの種機関の要部を示す断面図である。01は燃
焼室、02はピストン、03は排気弁、04は燃料弁、05は燃
料噴霧である。第２図は第１図のII−II矢視断面図で、
04は燃料弁、06,07,08は燃料噴霧を示す。第３図は第１
図の燃料弁04の先端図で、09,10,11は噴口（等噴口径、
等間隔）である。
焼室、02はピストン、03は排気弁、04は燃料弁、05は燃
料噴霧である。第２図は第１図のII−II矢視断面図で、
04は燃料弁、06,07,08は燃料噴霧を示す。第３図は第１
図の燃料弁04の先端図で、09,10,11は噴口（等噴口径、
等間隔）である。
上記構成において、ピストン02の上昇により燃焼室01内
の空気は圧縮され高温高圧となり、上死点近傍で燃料弁
04より燃料が噴射されて、第２図に３噴口の場合を示す
ように、燃料噴霧06〜08を形成する。これらの噴霧はで
きるだけ燃焼室内の全領域の空気を利用できるように形
成され、さらに比較的強い空気渦流により燃料と空気の
混合が促進されるため、空気利用率、燃焼効率の高い燃
焼が行われるが以下に示すような欠点を有している。
の空気は圧縮され高温高圧となり、上死点近傍で燃料弁
04より燃料が噴射されて、第２図に３噴口の場合を示す
ように、燃料噴霧06〜08を形成する。これらの噴霧はで
きるだけ燃焼室内の全領域の空気を利用できるように形
成され、さらに比較的強い空気渦流により燃料と空気の
混合が促進されるため、空気利用率、燃焼効率の高い燃
焼が行われるが以下に示すような欠点を有している。
第２図に示すように、噴射された燃料は空気渦流Ｓwに
より曲げられながら火災となって発達する。このとき燃
料噴霧と空気渦流の相対速度の差及び渦流の上流、下流
の位置の相違により、空気渦流の影響は燃焼室中央側の
噴霧に強く、外周側の噴霧に弱く働く。ところが、噴霧
の貫徹力はそれぞれの噴霧とも同等であるため、中央側
の噴霧は大きく曲げられ、外周側の噴霧は曲げられる量
が少ない。従って、全噴霧が一かたまりの形で発達し、
この領域では噴霧あるいは火災同志が干渉し燃焼が阻害
される。さらに中央部の噴霧が大きく曲げられるため、
燃焼室中央部に空気の未利用領域が存在し、空気利用率
が低下する。さらに、全燃料噴霧が同時に向い側の燃焼
室壁に到達するため、この部分で空気不足の状態となり
燃焼が阻害される。
より曲げられながら火災となって発達する。このとき燃
料噴霧と空気渦流の相対速度の差及び渦流の上流、下流
の位置の相違により、空気渦流の影響は燃焼室中央側の
噴霧に強く、外周側の噴霧に弱く働く。ところが、噴霧
の貫徹力はそれぞれの噴霧とも同等であるため、中央側
の噴霧は大きく曲げられ、外周側の噴霧は曲げられる量
が少ない。従って、全噴霧が一かたまりの形で発達し、
この領域では噴霧あるいは火災同志が干渉し燃焼が阻害
される。さらに中央部の噴霧が大きく曲げられるため、
燃焼室中央部に空気の未利用領域が存在し、空気利用率
が低下する。さらに、全燃料噴霧が同時に向い側の燃焼
室壁に到達するため、この部分で空気不足の状態となり
燃焼が阻害される。
これらにより、従来のシステムでは燃焼室内への空間
的、時間的な燃料配分が適当でなく、空気利用率、燃焼
効率が不十分となる。
的、時間的な燃料配分が適当でなく、空気利用率、燃焼
効率が不十分となる。
本発明の目的は上記の点に着目し、側方噴射式（中央噴
射に対して）ディーゼル機関において、燃焼室への空間
的、時間的な燃料の分散を良好にし、空気利用率、燃料
効率の高い燃焼を行うことのできる燃焼装置を提供する
ことであり、その特徴とするところは、シリンダヘッド
の燃焼室周辺部にそれぞれ複数個の噴口を持つ複数個の
燃料弁を有し同燃焼室内に空気渦流が形成されるディー
ゼル機関の燃焼装置において、上記燃料弁の複数個の噴
口のうち、隣接する２個ずつの噴口を各々１組の噴口群
とし、燃焼室の外周部である外側に噴霧を形成する外側
の噴口群ほどその噴口径を燃焼室の中央部である内側に
噴霧を形成する内側の噴口群の噴口径よりも順に小さく
なるように形成し、上記の各噴口群では、隣接する噴口
の噴口径をｄＮ，ｄN+1とした時その平均値ｄ＝（ｄＮ
＋ｄN+1）／２と噴口の間隔Ｓとの比が(S/d)＜５であ
り、隣接する噴口の水平面への投影における各噴口の軸
心線のなす角度αと垂直面への投影における各噴口の軸
心線のなす角度βが、噴口から離れるにつれて軸心線が
近づく場合を正として、それぞれ−９°＜α＜11°かつ
−９°＜β＜11°となるように噴口が形成され、形成さ
れた各々の噴霧群はそれぞれ合体し、合体した噴霧群は
一本の噴霧として発達すると共に、上記の合体より噴口
数がｎを正の整数とした時に２ｎ個の場合、全体として
ｎ本の噴霧を形成することである。
射に対して）ディーゼル機関において、燃焼室への空間
的、時間的な燃料の分散を良好にし、空気利用率、燃料
効率の高い燃焼を行うことのできる燃焼装置を提供する
ことであり、その特徴とするところは、シリンダヘッド
の燃焼室周辺部にそれぞれ複数個の噴口を持つ複数個の
燃料弁を有し同燃焼室内に空気渦流が形成されるディー
ゼル機関の燃焼装置において、上記燃料弁の複数個の噴
口のうち、隣接する２個ずつの噴口を各々１組の噴口群
とし、燃焼室の外周部である外側に噴霧を形成する外側
の噴口群ほどその噴口径を燃焼室の中央部である内側に
噴霧を形成する内側の噴口群の噴口径よりも順に小さく
なるように形成し、上記の各噴口群では、隣接する噴口
の噴口径をｄＮ，ｄN+1とした時その平均値ｄ＝（ｄＮ
＋ｄN+1）／２と噴口の間隔Ｓとの比が(S/d)＜５であ
り、隣接する噴口の水平面への投影における各噴口の軸
心線のなす角度αと垂直面への投影における各噴口の軸
心線のなす角度βが、噴口から離れるにつれて軸心線が
近づく場合を正として、それぞれ−９°＜α＜11°かつ
−９°＜β＜11°となるように噴口が形成され、形成さ
れた各々の噴霧群はそれぞれ合体し、合体した噴霧群は
一本の噴霧として発達すると共に、上記の合体より噴口
数がｎを正の整数とした時に２ｎ個の場合、全体として
ｎ本の噴霧を形成することである。
以下図面を参照して本発明による実施例につき説明す
る。
る。
第４図は本発明による１実施例の燃料弁の先端部を示す
説明図（４噴口の場合）、第５図は本発明による燃料弁
を用いた場合の隣接する２本の噴霧の合体を示す説明図
である。噴口Ｎ3とＮ4の例、噴口Ｎ1とＮ2も同様であ
る。第６図は噴口及び噴口軸心線の水平面への投影図、
即ち第４図のVI矢視図、第７図は噴口及び噴口軸心線の
垂直面への投影図、即ち第４図のVII矢視図である。第
８図はα＝β＝０の場合のS/dによる合体の到達距離増
大への効果を示す線図で、ｘ0は噴霧一本の到達距離、
ｘは合体時の到達距離である。第９図はS/d＝３の場合
のα、βによる合体の到達距離への効果を示す線図であ
る。第10図は本発明による実施例の燃料弁を用いた場合
の燃焼室内の燃料分散状態を示す説明図である。４噴口
で内側２本と外側２本の噴口径をそれぞれ等しく、外側
を小径に、内側を大径にし、かつそれぞれを合体させた
場合である。第11図は本発明による実施例の燃料弁を用
いた場合の燃焼室内の燃料分散状態を示す説明図であ
る。４噴口で、最も内側の噴口径が最大で外側に向って
順次噴口径が小さくなり、最も外側の噴口の噴口径が最
小で、かつ内側２本と外側２本とを合体させた場合であ
る。なお、４噴口以外の場合も噴口径と合体のための噴
射方向の設定は同様である。
説明図（４噴口の場合）、第５図は本発明による燃料弁
を用いた場合の隣接する２本の噴霧の合体を示す説明図
である。噴口Ｎ3とＮ4の例、噴口Ｎ1とＮ2も同様であ
る。第６図は噴口及び噴口軸心線の水平面への投影図、
即ち第４図のVI矢視図、第７図は噴口及び噴口軸心線の
垂直面への投影図、即ち第４図のVII矢視図である。第
８図はα＝β＝０の場合のS/dによる合体の到達距離増
大への効果を示す線図で、ｘ0は噴霧一本の到達距離、
ｘは合体時の到達距離である。第９図はS/d＝３の場合
のα、βによる合体の到達距離への効果を示す線図であ
る。第10図は本発明による実施例の燃料弁を用いた場合
の燃焼室内の燃料分散状態を示す説明図である。４噴口
で内側２本と外側２本の噴口径をそれぞれ等しく、外側
を小径に、内側を大径にし、かつそれぞれを合体させた
場合である。第11図は本発明による実施例の燃料弁を用
いた場合の燃焼室内の燃料分散状態を示す説明図であ
る。４噴口で、最も内側の噴口径が最大で外側に向って
順次噴口径が小さくなり、最も外側の噴口の噴口径が最
小で、かつ内側２本と外側２本とを合体させた場合であ
る。なお、４噴口以外の場合も噴口径と合体のための噴
射方向の設定は同様である。
一般に噴口数が２ｎ個の場合（ｎは正の整数）、合体に
より全体としてｎ本の噴霧を形成する。また、噴口数が
２ｎ＋１個の場合、合体により全体としてｎ＋１本の噴
霧を形成する。
より全体としてｎ本の噴霧を形成する。また、噴口数が
２ｎ＋１個の場合、合体により全体としてｎ＋１本の噴
霧を形成する。
第４図のＮ1〜Ｎ4は本発明による燃料弁の噴口（４噴口
の場合）を示す。
の場合）を示す。
第５図の２θは噴口の拡がり角度を示す。
第10図において、12は燃焼室、13は燃料弁、14〜17は本
発明の燃料弁を用いた場合に形成される燃料噴霧、Ｓw
は燃焼室内空気渦流を示す。第11図においても第10図の
場合と同様である。
発明の燃料弁を用いた場合に形成される燃料噴霧、Ｓw
は燃焼室内空気渦流を示す。第11図においても第10図の
場合と同様である。
上記構成の場合の作用について述べる。
本発明による燃料弁を用いた場合、全体の噴口面積をそ
ろえて、噴口数を増した時（たとえば３孔から４孔にし
た場合）、一噴口あたりの噴口面積は絞られ、各噴霧は
微粒化が促進されて空気導入のよい噴霧が形成される。
ろえて、噴口数を増した時（たとえば３孔から４孔にし
た場合）、一噴口あたりの噴口面積は絞られ、各噴霧は
微粒化が促進されて空気導入のよい噴霧が形成される。
また外側の噴口径を小さく内側の噴口径を大きくするこ
とにより、内側の噴霧と外側の噴霧で貫徹力と到達距離
に差を持たせ、かつそれぞれを合体させることにより外
側の噴霧、内側の噴霧それぞれの貫徹力が増す。
とにより、内側の噴霧と外側の噴霧で貫徹力と到達距離
に差を持たせ、かつそれぞれを合体させることにより外
側の噴霧、内側の噴霧それぞれの貫徹力が増す。
これにより第10図，第11図に４孔噴口の例を示すように
空気導入特性が良く十分な貫徹力を持ち、なおかつ内側
の噴霧の到達距離が外側の噴霧より長いような燃料噴霧
が全体として２本形成される。
空気導入特性が良く十分な貫徹力を持ち、なおかつ内側
の噴霧の到達距離が外側の噴霧より長いような燃料噴霧
が全体として２本形成される。
上述の場合には次の効果がある。
従来の燃料弁を用いた装置では、各噴霧の貫徹力は同等
であるため空気渦流により内側の噴霧が大きく曲げら
れ噴霧同志の干渉が多くなり燃焼が阻害され、また燃
焼室中央に未利用の空間が残り、空気利用率が低下す
る。さらに、燃料弁の正面（反対側）の壁に全噴霧が
同時期に到達し空気不足となり、燃焼が阻害される等の
欠点がある。ここで、全体の噴霧内への空気導入量を増
すため、噴霧の数を増すと、必然的に各噴口の噴口径が
小さくなり、噴霧の貫徹力が減少して相対的に空気渦流
の影響が大きい状態となり、上記の燃焼阻害、空気利用
率の低下がより大きくなる。
であるため空気渦流により内側の噴霧が大きく曲げら
れ噴霧同志の干渉が多くなり燃焼が阻害され、また燃
焼室中央に未利用の空間が残り、空気利用率が低下す
る。さらに、燃料弁の正面（反対側）の壁に全噴霧が
同時期に到達し空気不足となり、燃焼が阻害される等の
欠点がある。ここで、全体の噴霧内への空気導入量を増
すため、噴霧の数を増すと、必然的に各噴口の噴口径が
小さくなり、噴霧の貫徹力が減少して相対的に空気渦流
の影響が大きい状態となり、上記の燃焼阻害、空気利用
率の低下がより大きくなる。
本発明による場合は、外側の噴口を小さく内側の噴口を
相対的に大きくし、かつ外側の噴霧群と内側の噴霧群を
合体させることにより内側の噴霧群の貫徹力を外側の噴
霧よりも大きくし（到達距離も長くし）、上記の欠点
を防ぐことができる。また、同時に内側の噴霧の直進性
が特に増し、燃焼室中央部に燃料を分散することができ
るため、の欠点を改善することができる。また、内側
と外側の噴霧の到達距離に差を持たせているため、燃料
弁と反対側の壁に到達する時期が内側の噴霧と外側の噴
霧で異なるため、の空気不足の状態も改善される。
相対的に大きくし、かつ外側の噴霧群と内側の噴霧群を
合体させることにより内側の噴霧群の貫徹力を外側の噴
霧よりも大きくし（到達距離も長くし）、上記の欠点
を防ぐことができる。また、同時に内側の噴霧の直進性
が特に増し、燃焼室中央部に燃料を分散することができ
るため、の欠点を改善することができる。また、内側
と外側の噴霧の到達距離に差を持たせているため、燃料
弁と反対側の壁に到達する時期が内側の噴霧と外側の噴
霧で異なるため、の空気不足の状態も改善される。
ここで噴霧の合体についての条件を述べる。噴霧の拡が
りは第５図に示す２θであり、通常は２θ＝１５°前後
である。また、第６図に示すように隣接する２本の噴霧
の水平面への投影において、各噴霧の軸心線のなす角度
をαとし、垂直面への投影における各噴霧の軸心線のな
す角度βとすると（α、βとの噴口から遠ざかるにつれ
て噴霧が接近する場合を正とする）、隣接する二噴口が
平行の場合（即ちα＝β＝０°の場合）、噴口径ｄ〔本
発明の場合、２つの噴口径の平均値＝（ｄＮ＋ｄN+1）
／２〕と噴口間隔Ｓの比S/dにより合体の状態が決ま
り、第８図の実験結果に示すように、S/d＜５で特に貫
徹力増大の効果が大きく得られ、S/d＜５とすることが
望ましい（ｘは隣接する二本の噴霧の全体としての到達
距離、ｘ0は噴霧一本の場合の到達距離）。
りは第５図に示す２θであり、通常は２θ＝１５°前後
である。また、第６図に示すように隣接する２本の噴霧
の水平面への投影において、各噴霧の軸心線のなす角度
をαとし、垂直面への投影における各噴霧の軸心線のな
す角度βとすると（α、βとの噴口から遠ざかるにつれ
て噴霧が接近する場合を正とする）、隣接する二噴口が
平行の場合（即ちα＝β＝０°の場合）、噴口径ｄ〔本
発明の場合、２つの噴口径の平均値＝（ｄＮ＋ｄN+1）
／２〕と噴口間隔Ｓの比S/dにより合体の状態が決ま
り、第８図の実験結果に示すように、S/d＜５で特に貫
徹力増大の効果が大きく得られ、S/d＜５とすることが
望ましい（ｘは隣接する二本の噴霧の全体としての到達
距離、ｘ0は噴霧一本の場合の到達距離）。
噴霧が平行でない場合及び同一平面上にない場合（空間
的にねじれの位置関係にある場合）でも、第９図にS/d
＝３の時の実験結果を示すように、特に−９°＜α＜11
°、−９°＜β＜11°の時、到達距離は噴霧一本の場合
よりも大きくなり、噴霧合体による貫徹力増大の効果が
得られる。
的にねじれの位置関係にある場合）でも、第９図にS/d
＝３の時の実験結果を示すように、特に−９°＜α＜11
°、−９°＜β＜11°の時、到達距離は噴霧一本の場合
よりも大きくなり、噴霧合体による貫徹力増大の効果が
得られる。
第10図に内側２個、外側２個の噴口径がそれぞれ同一で
内側の噴口径を外側より大きくし、かつそれぞれ噴口群
で、S/d＜５、−９°＜α＜11°、−９°＜β＜11°と
して、内側２本、外側２本を合体させた４噴口の例を示
し、第11図に最も内側の噴口の噴口径を最大にし、外側
の噴口に向かうにつれて順に噴口径を小さくし（最も外
側の噴口の噴口径が最小）、かつ内側２個と外側２個の
噴口をS/d＜５〔ｄ＝（ｄＮ＋ｄN+1）／２〕、−９°＜
α＜11°、−９°＜β＜11°として内側２本、外側２本
の噴霧を合体させた場合の例を示すように、本発明によ
る燃料弁を用いることにより、それぞれの噴霧が微粒化
が良く空気導入の良い特性を有したままで、十分な貫徹
力を持ち、さらに相対的には内側の噴霧の貫徹力が増す
ため互いの干渉を防ぐことができ、また燃焼室中央近傍
の空間に燃料を分散させることができる。さらに、燃料
弁位置と反対側の壁に到達する時期が内側の噴霧と外側
の噴霧で異なるため、それぞれの噴霧への空気導入も良
好となり全体として空気利用率、燃焼効率の高い燃焼が
得られる。
内側の噴口径を外側より大きくし、かつそれぞれ噴口群
で、S/d＜５、−９°＜α＜11°、−９°＜β＜11°と
して、内側２本、外側２本を合体させた４噴口の例を示
し、第11図に最も内側の噴口の噴口径を最大にし、外側
の噴口に向かうにつれて順に噴口径を小さくし（最も外
側の噴口の噴口径が最小）、かつ内側２個と外側２個の
噴口をS/d＜５〔ｄ＝（ｄＮ＋ｄN+1）／２〕、−９°＜
α＜11°、−９°＜β＜11°として内側２本、外側２本
の噴霧を合体させた場合の例を示すように、本発明によ
る燃料弁を用いることにより、それぞれの噴霧が微粒化
が良く空気導入の良い特性を有したままで、十分な貫徹
力を持ち、さらに相対的には内側の噴霧の貫徹力が増す
ため互いの干渉を防ぐことができ、また燃焼室中央近傍
の空間に燃料を分散させることができる。さらに、燃料
弁位置と反対側の壁に到達する時期が内側の噴霧と外側
の噴霧で異なるため、それぞれの噴霧への空気導入も良
好となり全体として空気利用率、燃焼効率の高い燃焼が
得られる。
第１図は従来の側方噴射式ディーゼル機関の要部を示す
断面図、第２図は第１図のII−II矢視断面図、第３図は
第１図の燃料弁の先端部を示す説明図、第４図は本発明
による１実施例の先端部を示す説明図、第５図は本発明
による燃料弁を用いた場合の隣接する２本の噴霧の合体
を示す説明図、第６図は第４図のVI矢視図、第７図は第
４図のVII矢視図、第８図はS/dによる合体の到達距離増
大への効果を示す線図、第９図はα、βによる合体の到
達距離への効果を示す線図、第10図は本発明による１実
施例の燃料弁を用いた場合の燃焼室内の燃料分散状態を
示す説明図、第11図は本発明による他の実施例の燃料弁
を用いた場合の燃焼室内の燃料分散状態を示す説明図で
ある。 12…燃焼室，13…燃料弁，14〜17…燃料噴霧，Ｎ1〜Ｎ4
…噴口。
断面図、第２図は第１図のII−II矢視断面図、第３図は
第１図の燃料弁の先端部を示す説明図、第４図は本発明
による１実施例の先端部を示す説明図、第５図は本発明
による燃料弁を用いた場合の隣接する２本の噴霧の合体
を示す説明図、第６図は第４図のVI矢視図、第７図は第
４図のVII矢視図、第８図はS/dによる合体の到達距離増
大への効果を示す線図、第９図はα、βによる合体の到
達距離への効果を示す線図、第10図は本発明による１実
施例の燃料弁を用いた場合の燃焼室内の燃料分散状態を
示す説明図、第11図は本発明による他の実施例の燃料弁
を用いた場合の燃焼室内の燃料分散状態を示す説明図で
ある。 12…燃焼室，13…燃料弁，14〜17…燃料噴霧，Ｎ1〜Ｎ4
…噴口。
Claims (1)
- 【請求項１】シリンダヘッドの燃焼室周辺部にそれぞれ
複数個の噴口を持つ複数個の燃料弁を有し同燃焼室内に
空気渦流が形成されるディーゼル機関の燃焼装置におい
て、上記燃料弁の複数個の噴口のうち、隣接する２個ず
つの噴口を各々１組の噴口群とし、燃焼室の外周部であ
る外側に噴霧を形成する外側の噴口群ほどその噴口径を
燃焼室の中央部である内側に噴霧を形成する内側の噴口
群の噴口径よりも順に小さくなるように形成し、上記の
各噴口群では、隣接する噴口の噴口径をｄＮ，ｄN+1と
した時その平均値ｄ＝（ｄＮ＋ｄN+1）／２と噴口の間
隔Ｓとの比が(S/d)＜５であり、隣接する噴口の水平面
への投影における各噴口の軸心線のなす角度αと垂直面
への投影における各噴口の軸心線のなす角度βが、噴口
から離れるにつれて軸心が近づく場合を正として、それ
ぞれ−９°＜α＜11°かつ−９°＜β＜11°となるよう
に噴口が形成され、形成された各々の噴霧群はそれぞれ
合体し、合体した噴霧群は一本の噴霧として発達すると
共に、上記の合体により噴口数がｎを正の整数とした時
に２ｎ個の場合、全体としてｎ本の噴霧を形成すること
を特徴とするディーゼル機関の燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59042866A JPH061048B2 (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | デイ−ゼル機関の燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59042866A JPH061048B2 (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | デイ−ゼル機関の燃焼装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60187713A JPS60187713A (ja) | 1985-09-25 |
| JPH061048B2 true JPH061048B2 (ja) | 1994-01-05 |
Family
ID=12647952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59042866A Expired - Lifetime JPH061048B2 (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | デイ−ゼル機関の燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH061048B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011226465A (ja) * | 2010-04-15 | 2011-11-10 | Man Diesel & Turbo Filial Af Man Diesel & Turbo Se Tyskland | 大型２サイクルディーゼルエンジンの燃料弁 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5987734B2 (ja) * | 2013-03-08 | 2016-09-07 | マツダ株式会社 | 圧縮着火エンジン |
-
1984
- 1984-03-08 JP JP59042866A patent/JPH061048B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011226465A (ja) * | 2010-04-15 | 2011-11-10 | Man Diesel & Turbo Filial Af Man Diesel & Turbo Se Tyskland | 大型２サイクルディーゼルエンジンの燃料弁 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60187713A (ja) | 1985-09-25 |
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