JP2873103B2 - 燃焼室の構造 - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0678—Unconventional, complex or non-rotationally symmetrical shapes of the combustion space, e.g. flower like, having special shapes related to the orientation of the fuel spray jets
- F02B23/0693—Unconventional, complex or non-rotationally symmetrical shapes of the combustion space, e.g. flower like, having special shapes related to the orientation of the fuel spray jets the combustion space consisting of step-wise widened multiple zones of different depth
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ディーゼル機関の燃焼
室の構造に関する。
室の構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、ディーゼル機関における燃焼
室の構造において、燃焼室内の側部上壁と下部側壁との
内径に差を設けて、両者の境界部分に段差を設けた技術
は公知とされているのである。例えば実開昭６２−７２
４３６号公報に記載の技術の如くである。図１０におい
ては該従来技術の燃焼室の構造の側面断面図が開示され
ている。そして該従来技術においては、シリンダ軸を中
心として発生するスワールを乱し、燃料と空気との混合
を促進する形状に、燃焼室が構成されていたのである。
しかし、該従来の構成では、十分にスワールを乱し小さ
な乱流の流れであるマイクロタービュレンスを構成する
ことが不可能であり、十分な燃料と空気との混合を促進
することが不可能だったのである。
室の構造において、燃焼室内の側部上壁と下部側壁との
内径に差を設けて、両者の境界部分に段差を設けた技術
は公知とされているのである。例えば実開昭６２−７２
４３６号公報に記載の技術の如くである。図１０におい
ては該従来技術の燃焼室の構造の側面断面図が開示され
ている。そして該従来技術においては、シリンダ軸を中
心として発生するスワールを乱し、燃料と空気との混合
を促進する形状に、燃焼室が構成されていたのである。
しかし、該従来の構成では、十分にスワールを乱し小さ
な乱流の流れであるマイクロタービュレンスを構成する
ことが不可能であり、十分な燃料と空気との混合を促進
することが不可能だったのである。
【０００３】
【発明が解決すべき課題】一般に低速のディーゼル機関
では、混合気の生成に与えられる時間が長い為、燃料噴
射だけでも十分に空気と接触することが出来るのであ
る。しかし、高速のディーゼル機関では、空気の流動、
即ち、吸入ポートによる渦流即ちスワールと、ピストン
頂部による流動、即ちスキッシュの助けによらなけれ
ば、短時間に燃焼を終わらすことが困難なのである。本
発明は、このような従来の事情に対処する技術であり、
スキッシュを乱しマイクロタービュレンスを発生させ
て、燃料と空気との混合を促進することが出来ると共
に、燃焼効率を向上することの出来る燃焼室の構造を提
供するものである。
では、混合気の生成に与えられる時間が長い為、燃料噴
射だけでも十分に空気と接触することが出来るのであ
る。しかし、高速のディーゼル機関では、空気の流動、
即ち、吸入ポートによる渦流即ちスワールと、ピストン
頂部による流動、即ちスキッシュの助けによらなけれ
ば、短時間に燃焼を終わらすことが困難なのである。本
発明は、このような従来の事情に対処する技術であり、
スキッシュを乱しマイクロタービュレンスを発生させ
て、燃料と空気との混合を促進することが出来ると共
に、燃焼効率を向上することの出来る燃焼室の構造を提
供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の解決すべき課題
は以上の如くであり、次に該課題を解決する手段を説明
する。ピストン１の上部に形成され、ノズル３からの燃
料が噴射される燃焼室２の構造において、燃焼室側壁を
噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍの吹き付け位置近傍を境として、
側部上壁５及び下部側壁６により構成し、前記下部側壁
６を前記側部上壁５より内方に突出して、側部上壁５と
下部側壁６の間を傾斜段部７により連接し、前記燃焼室
２の底部中央に円錐状突起８を形成した構成において、
該側部上壁５の高さをｌとし、側部上壁５と下部側壁６
の内径差寸法をｄとし、該傾斜段部７の傾斜角をθとす
ると、側部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／ｄ＝
略１０〜２０とし、傾斜角θ＝略３０度〜６０度とした
ものである。
は以上の如くであり、次に該課題を解決する手段を説明
する。ピストン１の上部に形成され、ノズル３からの燃
料が噴射される燃焼室２の構造において、燃焼室側壁を
噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍの吹き付け位置近傍を境として、
側部上壁５及び下部側壁６により構成し、前記下部側壁
６を前記側部上壁５より内方に突出して、側部上壁５と
下部側壁６の間を傾斜段部７により連接し、前記燃焼室
２の底部中央に円錐状突起８を形成した構成において、
該側部上壁５の高さをｌとし、側部上壁５と下部側壁６
の内径差寸法をｄとし、該傾斜段部７の傾斜角をθとす
ると、側部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／ｄ＝
略１０〜２０とし、傾斜角θ＝略３０度〜６０度とした
ものである。
【０００５】
【作用】次に本発明の作用を、図８と図９において説明
する。図８と図９は圧縮行程の終わりの混合過程を示す
斜視図である。ノズル３から燃料４が噴霧流として噴霧
されるのである。該実施例においては、ノズル３がピス
トン１に中心に対して傾斜した状態の実施例を示してい
るが、該ノズル３が図１０に示す如くピストン１の中心
線に対して垂直の場合であっても良いものである。ノズ
ル３からの噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍは、本発明のインピン
ジ点である傾斜段部７の部分に向けられている。ノズル
３からの噴霧吐出口は、３〜５口の噴霧吐出口がノズル
３の周囲に略等分された部分に配置されており、噴霧吐
出口からの噴霧中心線Ｍが丁度、傾斜段部７の位置に吹
きつけられるように構成している。また噴霧Ｈは該噴霧
吐出口から円錐状に拡大傾向に吐出されている。
する。図８と図９は圧縮行程の終わりの混合過程を示す
斜視図である。ノズル３から燃料４が噴霧流として噴霧
されるのである。該実施例においては、ノズル３がピス
トン１に中心に対して傾斜した状態の実施例を示してい
るが、該ノズル３が図１０に示す如くピストン１の中心
線に対して垂直の場合であっても良いものである。ノズ
ル３からの噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍは、本発明のインピン
ジ点である傾斜段部７の部分に向けられている。ノズル
３からの噴霧吐出口は、３〜５口の噴霧吐出口がノズル
３の周囲に略等分された部分に配置されており、噴霧吐
出口からの噴霧中心線Ｍが丁度、傾斜段部７の位置に吹
きつけられるように構成している。また噴霧Ｈは該噴霧
吐出口から円錐状に拡大傾向に吐出されている。
【０００６】これに対して、スワールとスキッシュが発
生し、これが噴霧Ｈを広げるのである。即ち、図８に示
す如く、スワールとスキッシュにより出来る気流Ｂが、
傾斜段部７の部分に到る前の段階で、分流Ａに分流し、
該分流Ａは傾斜段部７の上の段を進む。即ち分流Ａは傾
斜段部７により上の段を進み、気流Ｂが円周方向に向か
い、壁面に付着した燃料４の噴霧Ｈが円周方向に広げら
れるのである。また、元々のメイン流である気流Ｂは、
燃焼室２の下方に向かうのである。また傾斜段部７は傾
斜構成としているので、段部分の壁面に付着した噴霧は
剥離して、図９に示す如く、剥離流Ｃとなるのである。
以上のように、燃焼室２の内部にマイクロタービュレン
スを発生させるのである。
生し、これが噴霧Ｈを広げるのである。即ち、図８に示
す如く、スワールとスキッシュにより出来る気流Ｂが、
傾斜段部７の部分に到る前の段階で、分流Ａに分流し、
該分流Ａは傾斜段部７の上の段を進む。即ち分流Ａは傾
斜段部７により上の段を進み、気流Ｂが円周方向に向か
い、壁面に付着した燃料４の噴霧Ｈが円周方向に広げら
れるのである。また、元々のメイン流である気流Ｂは、
燃焼室２の下方に向かうのである。また傾斜段部７は傾
斜構成としているので、段部分の壁面に付着した噴霧は
剥離して、図９に示す如く、剥離流Ｃとなるのである。
以上のように、燃焼室２の内部にマイクロタービュレン
スを発生させるのである。
【０００７】以上は圧縮行程の終わり付近の混合過程に
関する状態である。次に図９により、燃焼過程である膨
張行程について説明する。即ち、分流Ａは側部上壁５の
部分からピストン上端面９に流れる気流となり、また気
流Ｂはバックスキッシュとなって、一回りして、ピスト
ン上端面９の面への流れとなる。また剥離流Ｃも傾斜段
部７も、気流Ｂのバックスキッシュと合流して、傾斜段
部７の上面に到る。以上のように、分流Ａと剥離流Ｃの
流れにより、マイクロタービュレンスが増加し、燃焼が
活発となるのである。
関する状態である。次に図９により、燃焼過程である膨
張行程について説明する。即ち、分流Ａは側部上壁５の
部分からピストン上端面９に流れる気流となり、また気
流Ｂはバックスキッシュとなって、一回りして、ピスト
ン上端面９の面への流れとなる。また剥離流Ｃも傾斜段
部７も、気流Ｂのバックスキッシュと合流して、傾斜段
部７の上面に到る。以上のように、分流Ａと剥離流Ｃの
流れにより、マイクロタービュレンスが増加し、燃焼が
活発となるのである。
【０００８】本発明は以上の如く構成したので、次のよ
うな効果を奏するのである。即ち、図４の各部の寸法
と、図５・図６・図７の性能を示す図面について説明す
る。側部上壁５の高さｌが過少となると、分流Ａの面積
が少なくなり、図６に示す如く排気濃度が高くなるので
ある。また、側部上壁５の高さｌが過大となると、剥離
流Ｃの量が少なくなりこれも排気濃度が高くなるのであ
る。以上の点から排気濃度が低い、側部上壁５の高さｌ
の範囲としては、図６においては、適正範囲として、
略、高さｌ＝略６ｍｍ〜１２ｍｍの範囲を設定している
のである。 また、図６においては、内径差寸法ｄは、
０．５ｍｍに設定しているので、 図６の図面から、側部
上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／ｄ＝６〜１２／
０．５＝１２〜２４が求められる。 図７においては、内
径差寸法ｄの適正範囲は、０．４〜１．０と設定してお
り、また高さｌは、図７において、高さｌ＝７ｍｍと設
定しているので、側部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率
＝ｌ／ｄ＝７／０．４〜１．０＝７〜１７．５が求めら
れる。 本発明においては、上記、図６と図７により、側
部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／ｄ＝７〜２４
が求められるが、その７〜２４の中で、ｌ／ｄ＝１０〜
２０の間を排気濃度が低くなる最適域としたものであ
る。また、傾斜角θが過大であると傾斜段部７に燃料４
が溜まるという現象が発生するのである。また傾斜角θ
が過少であると、分流Ａと剥離流Ｃの流れが小となり排
気濃度が過大となるのである。以上の点から排気濃度が
低い、傾斜角θの範囲としては、図５に示す如く、傾斜
角θ＝略３０度〜６０度が排気濃度を低く出来る適正範
囲であると設定している。
うな効果を奏するのである。即ち、図４の各部の寸法
と、図５・図６・図７の性能を示す図面について説明す
る。側部上壁５の高さｌが過少となると、分流Ａの面積
が少なくなり、図６に示す如く排気濃度が高くなるので
ある。また、側部上壁５の高さｌが過大となると、剥離
流Ｃの量が少なくなりこれも排気濃度が高くなるのであ
る。以上の点から排気濃度が低い、側部上壁５の高さｌ
の範囲としては、図６においては、適正範囲として、
略、高さｌ＝略６ｍｍ〜１２ｍｍの範囲を設定している
のである。 また、図６においては、内径差寸法ｄは、
０．５ｍｍに設定しているので、 図６の図面から、側部
上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／ｄ＝６〜１２／
０．５＝１２〜２４が求められる。 図７においては、内
径差寸法ｄの適正範囲は、０．４〜１．０と設定してお
り、また高さｌは、図７において、高さｌ＝７ｍｍと設
定しているので、側部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率
＝ｌ／ｄ＝７／０．４〜１．０＝７〜１７．５が求めら
れる。 本発明においては、上記、図６と図７により、側
部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／ｄ＝７〜２４
が求められるが、その７〜２４の中で、ｌ／ｄ＝１０〜
２０の間を排気濃度が低くなる最適域としたものであ
る。また、傾斜角θが過大であると傾斜段部７に燃料４
が溜まるという現象が発生するのである。また傾斜角θ
が過少であると、分流Ａと剥離流Ｃの流れが小となり排
気濃度が過大となるのである。以上の点から排気濃度が
低い、傾斜角θの範囲としては、図５に示す如く、傾斜
角θ＝略３０度〜６０度が排気濃度を低く出来る適正範
囲であると設定している。
【０００９】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。図１は本発
明の一実施例の燃焼室の構造を示すピストン１の側面断
面図、図２は同じくピストン１の平面図、図３は本発明
の要部である傾斜段部７の形状を示す側面拡大断面図、
図４は傾斜段部７の傾斜角θと、側部上壁５と下部側壁
６の内径差寸法ｄと側部上壁高さｌの関係を示す側面断
面図、図５は傾斜角θと排気濃度の関係を示す図面、図
６は側部上壁高さｌと排気濃度の関係を示す図面、図７
は内径差寸法ｄと排気濃度の関係を示す図面、図８は圧
縮行程の終わり時点における混合過程の混合気の状態を
示す斜視図、図９は膨張行程における燃焼過程を示す斜
視図、図１０は従来の燃焼室の構造を示す側面断面図で
ある。
明の一実施例の燃焼室の構造を示すピストン１の側面断
面図、図２は同じくピストン１の平面図、図３は本発明
の要部である傾斜段部７の形状を示す側面拡大断面図、
図４は傾斜段部７の傾斜角θと、側部上壁５と下部側壁
６の内径差寸法ｄと側部上壁高さｌの関係を示す側面断
面図、図５は傾斜角θと排気濃度の関係を示す図面、図
６は側部上壁高さｌと排気濃度の関係を示す図面、図７
は内径差寸法ｄと排気濃度の関係を示す図面、図８は圧
縮行程の終わり時点における混合過程の混合気の状態を
示す斜視図、図９は膨張行程における燃焼過程を示す斜
視図、図１０は従来の燃焼室の構造を示す側面断面図で
ある。
【００１０】図１・図２・図３においては、本発明の一
実施例の燃焼室を具備したピストン１の上部を図示して
いる。即ち、ピストン１の上部にはピストン上端面９の
中央部に燃焼室２が形成されており、この燃焼室２内に
はピストン１上方に配置されるノズル３からの燃料４が
噴射される。燃焼室２側壁は、ピストン１の上死点にお
いてノズル３からの燃料４が側壁に衝突する位置、即
ち、インピンジ点近傍を境として、側部上壁５及び下部
側壁６に分けられている。そして、下部側壁６は、側部
上壁５より内方に突出して形成されており、これにより
側壁のインピンジ点近傍には傾斜段部７が形成されてい
る。なお、この実施例では、燃焼室２の底部中央に空気
を有効に利用する為の円錐状突起８が形成されている。
実施例の燃焼室を具備したピストン１の上部を図示して
いる。即ち、ピストン１の上部にはピストン上端面９の
中央部に燃焼室２が形成されており、この燃焼室２内に
はピストン１上方に配置されるノズル３からの燃料４が
噴射される。燃焼室２側壁は、ピストン１の上死点にお
いてノズル３からの燃料４が側壁に衝突する位置、即
ち、インピンジ点近傍を境として、側部上壁５及び下部
側壁６に分けられている。そして、下部側壁６は、側部
上壁５より内方に突出して形成されており、これにより
側壁のインピンジ点近傍には傾斜段部７が形成されてい
る。なお、この実施例では、燃焼室２の底部中央に空気
を有効に利用する為の円錐状突起８が形成されている。
【００１１】以上のように構成された燃焼室２では、ピ
ストン１の上死点において、ノズル３から燃料４が噴射
されると、燃料４はインピンジ点近傍に設けられた傾斜
段部７に衝突し、この結果、従来の燃焼室と異なりスキ
ッシュが乱れると共に、マイクロスワール及び吸入工程
で発生したスワールが共存することとなり、マイクロタ
ービュレンスが発生し、燃料と空気との混合が従来よ
り、大幅に促進されることとなる。また、以上のように
構成された燃焼室２では、下部側壁６を内方に突出し
て、これにより傾斜段部７を形成したので、該傾斜段部
７の占める容積分だけ燃焼室２を深くし、また燃焼室２
の口径を広くすることができ、これにより燃焼効率を従
来よりも向上することが可能である。
ストン１の上死点において、ノズル３から燃料４が噴射
されると、燃料４はインピンジ点近傍に設けられた傾斜
段部７に衝突し、この結果、従来の燃焼室と異なりスキ
ッシュが乱れると共に、マイクロスワール及び吸入工程
で発生したスワールが共存することとなり、マイクロタ
ービュレンスが発生し、燃料と空気との混合が従来よ
り、大幅に促進されることとなる。また、以上のように
構成された燃焼室２では、下部側壁６を内方に突出し
て、これにより傾斜段部７を形成したので、該傾斜段部
７の占める容積分だけ燃焼室２を深くし、また燃焼室２
の口径を広くすることができ、これにより燃焼効率を従
来よりも向上することが可能である。
【００１２】
【発明の効果】本発明は以上の如く構成したので、次の
ような効果を奏するものである。図１０に示す従来技術
の如く構成した場合には、側部上壁５と下部側壁６の間
を水平段部１７により連接しているので、次のような不
具合があったのである。即ち、噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍが
吹き付けられるインピンジ点の部分に、水平段部１７が
ある為に、メイン流である気流Ｂがこの水平段部１７を
越えることが出来ず、該水平段部１７の部分において、
大きな分流Ａが発生し、この分流Ａが傾斜段部７の隅の
部分に、燃料４を対流させてしまうのである。また水平
段部１７により気流Ｂが堰き止められて出来る燃料４の
対流部分が剥離する剥離流Ｃも発生しないのである。ま
た気流Ｂの流れよりも分流Ａの方が大きいので、噴霧Ｈ
の拡大流の形成が上手くできず、排気濃度が大きくなっ
ていたのである。これに対して、本発明は、燃焼室側壁
を噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍの吹き付け位置近傍を境とし
て、側部上壁５及び下部側壁６により構成し、前記下部
側壁６を前記側部上壁５より内方に突出して、側部上壁
５と下部側壁６の間を傾斜段部７により連接し、前記燃
焼室２の底部中央に円錐状突起８を形成した構成におい
て、該側部上壁５の高さをｌとし、側部上壁５と下部側
壁６の内径差寸法をｄとし、該傾斜段部７の傾斜角をθ
とすると、側部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／
ｄ＝略１０〜２０とし、傾斜角θ＝略３０度〜６０度と
したので、第１に、該傾斜段部７の部分に付着した燃料
４も、剥離流Ｃとして剥離され、またメイン流である気
流Ｂもスムースに燃焼室２の底部に至り、また円周方向
への分流Ａも出来るので、マイクロタービュレンスが増
えて、燃焼が活発となり、排気濃度を低くすることが出
来るのである。 第２に、燃焼室２の底部中央に円錐状突
起８を形成したことにより、気流を有効に利用すること
が可能となったのである。
ような効果を奏するものである。図１０に示す従来技術
の如く構成した場合には、側部上壁５と下部側壁６の間
を水平段部１７により連接しているので、次のような不
具合があったのである。即ち、噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍが
吹き付けられるインピンジ点の部分に、水平段部１７が
ある為に、メイン流である気流Ｂがこの水平段部１７を
越えることが出来ず、該水平段部１７の部分において、
大きな分流Ａが発生し、この分流Ａが傾斜段部７の隅の
部分に、燃料４を対流させてしまうのである。また水平
段部１７により気流Ｂが堰き止められて出来る燃料４の
対流部分が剥離する剥離流Ｃも発生しないのである。ま
た気流Ｂの流れよりも分流Ａの方が大きいので、噴霧Ｈ
の拡大流の形成が上手くできず、排気濃度が大きくなっ
ていたのである。これに対して、本発明は、燃焼室側壁
を噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍの吹き付け位置近傍を境とし
て、側部上壁５及び下部側壁６により構成し、前記下部
側壁６を前記側部上壁５より内方に突出して、側部上壁
５と下部側壁６の間を傾斜段部７により連接し、前記燃
焼室２の底部中央に円錐状突起８を形成した構成におい
て、該側部上壁５の高さをｌとし、側部上壁５と下部側
壁６の内径差寸法をｄとし、該傾斜段部７の傾斜角をθ
とすると、側部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝ｌ／
ｄ＝略１０〜２０とし、傾斜角θ＝略３０度〜６０度と
したので、第１に、該傾斜段部７の部分に付着した燃料
４も、剥離流Ｃとして剥離され、またメイン流である気
流Ｂもスムースに燃焼室２の底部に至り、また円周方向
への分流Ａも出来るので、マイクロタービュレンスが増
えて、燃焼が活発となり、排気濃度を低くすることが出
来るのである。 第２に、燃焼室２の底部中央に円錐状突
起８を形成したことにより、気流を有効に利用すること
が可能となったのである。
【図１】本発明の一実施例の燃焼室の構造を示すピスト
ン１の側面断面図である。
ン１の側面断面図である。
【図２】同じくピストン１の平面図である。
【図３】本発明の要部である傾斜段部７の形状を示す側
面拡大断面図である。
面拡大断面図である。
【図４】傾斜段部７の傾斜角θと、側部上壁５と下部側
壁６の内径差寸法ｄと側部上壁高さｌの関係を示す側面
断面図である。
壁６の内径差寸法ｄと側部上壁高さｌの関係を示す側面
断面図である。
【図５】傾斜角θと排気濃度の関係を示す図面である。
【図６】側部上壁高さｌと排気濃度の関係を示す図面で
ある。
ある。
【図７】内径差寸法ｄと排気濃度の関係を示す図面であ
る。
る。
【図８】圧縮行程の終わり時点における混合過程の混合
気の状態を示す斜視図である。
気の状態を示す斜視図である。
【図９】膨張行程における燃焼過程を示す斜視図であ
る。
る。
【図１０】従来の燃焼室の構造を示す側面断面図であ
る。
る。
１ ピストン ２ 燃焼室 ３ ノズル ４ 燃料 ５ 側部上壁 ６ 下部側壁 ７ 傾斜段部 ８ 円錐状突起 ９ ピストン上端面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭58−183933（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−51024（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭53−69606（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02B 1/00 - 23/10 F02F 3/26
Claims (1)
- 【請求項１】 ピストン１の上部に形成され、ノズル３
からの燃料が噴射される燃焼室２の構造において、燃焼
室側壁を噴霧Ｈの噴霧中心線Ｍの吹き付け位置近傍を境
として、側部上壁５及び下部側壁６により構成し、前記
下部側壁６を前記側部上壁５より内方に突出して、側部
上壁５と下部側壁６の間を傾斜段部７により連接し、前
記燃焼室２の底部中央に円錐状突起８を形成した構成に
おいて、該側部上壁５の高さをｌとし、側部上壁５と下
部側壁６の内径差寸法をｄとし、該傾斜段部７の傾斜角
をθとすると、側部上壁高さｌと内径差寸法ｄの比率＝
ｌ／ｄ＝略１０〜２０とし、傾斜角θ＝略３０度〜６０
度としたことを特徴とする燃焼室の構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3031238A JP2873103B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 燃焼室の構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3031238A JP2873103B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 燃焼室の構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04272424A JPH04272424A (ja) | 1992-09-29 |
| JP2873103B2 true JP2873103B2 (ja) | 1999-03-24 |
Family
ID=12325819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3031238A Expired - Fee Related JP2873103B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 燃焼室の構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2873103B2 (ja) |
-
1991
- 1991-02-27 JP JP3031238A patent/JP2873103B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04272424A (ja) | 1992-09-29 |
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