JPH06101001A - 化合物超電導導体 - Google Patents
化合物超電導導体Info
- Publication number
- JPH06101001A JPH06101001A JP4251359A JP25135992A JPH06101001A JP H06101001 A JPH06101001 A JP H06101001A JP 4251359 A JP4251359 A JP 4251359A JP 25135992 A JP25135992 A JP 25135992A JP H06101001 A JPH06101001 A JP H06101001A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- continuous fiber
- critical current
- matrix
- compound
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Plural Heterocyclic Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】臨界電流特性を大幅に向上させることのできる
Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物超電導導体を提供することにある。 【構成】Ｃｕ−Ｓｎ系合金をマトリックスとし、該マト
リックス中にＮｂ−Ｔａ合金の連続繊維が多数埋設され
た多心複合材を熱処理してなるＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電
導導体において、熱処理前のマトリックス中のＳｎと連
続繊維中のＮｂのモル比を０．２５〜０．２８の範囲と
した多心複合材を熱処理してなる。
Ｎｂ3 Ｓｎ系化合物超電導導体を提供することにある。 【構成】Ｃｕ−Ｓｎ系合金をマトリックスとし、該マト
リックス中にＮｂ−Ｔａ合金の連続繊維が多数埋設され
た多心複合材を熱処理してなるＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電
導導体において、熱処理前のマトリックス中のＳｎと連
続繊維中のＮｂのモル比を０．２５〜０．２８の範囲と
した多心複合材を熱処理してなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超電導導体、特にＮｂ3
Ｓｎ系化合物超電導導体に関するものである。
Ｓｎ系化合物超電導導体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導導体
は、Ｃｕ−Ｓｎ系合金のマトリックスの中にＮｂ基合金
が連続繊維とし配置されるが、通常は、マトリックス中
のＳｎと連続繊維中のＮｂのモル比が０．３３（＝１／
３）に近くなるように設計・製造される。
は、Ｃｕ−Ｓｎ系合金のマトリックスの中にＮｂ基合金
が連続繊維とし配置されるが、通常は、マトリックス中
のＳｎと連続繊維中のＮｂのモル比が０．３３（＝１／
３）に近くなるように設計・製造される。
【０００３】また、連続繊維として使用されるＮｂ基合
金材としては３原子％以上のＴａが添加されたＮｂ−Ｔ
ａ合金が使用された例がある。
金材としては３原子％以上のＴａが添加されたＮｂ−Ｔ
ａ合金が使用された例がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来技術のマトリック
ス中のＳｎと連続繊維中のＮｂのモル比が０．３３（＝
１／３）付近では、最終的な熱処理によって生成される
Ｎｂ3 Ｓｎ系金属間化合物をＮｂ3 Ｓｎx で表すと、ｘ
＝１に近くなる。
ス中のＳｎと連続繊維中のＮｂのモル比が０．３３（＝
１／３）付近では、最終的な熱処理によって生成される
Ｎｂ3 Ｓｎ系金属間化合物をＮｂ3 Ｓｎx で表すと、ｘ
＝１に近くなる。
【０００５】生成された化合物の化学量論組成がＮｂ：
Ｓｎ＝３：１に近くなるに従い、臨界温度（Ｔｃ）、上
部臨界磁場（Ｂｃ2 ）が上昇してくるため、得られる臨
界電流密度（Ｊｃ）特性も最も高くなると考えられる。
Ｓｎ＝３：１に近くなるに従い、臨界温度（Ｔｃ）、上
部臨界磁場（Ｂｃ2 ）が上昇してくるため、得られる臨
界電流密度（Ｊｃ）特性も最も高くなると考えられる。
【０００６】ところで、実際の超電導マグネットへの化
合物超電導導体の応用を考えた場合、使用される超電導
導体には、臨界電流密度特性ではなく臨界電流（Ｉｃ）
特性が優れていることが要求される。
合物超電導導体の応用を考えた場合、使用される超電導
導体には、臨界電流密度特性ではなく臨界電流（Ｉｃ）
特性が優れていることが要求される。
【０００７】臨界電流は、生成された化合物の臨界電流
密度と断面積の積であるが、従来技術では、化合物自体
の臨界電流密度が高くても、化合物の断面積が小さくな
り、結果的に得られる臨界電流が相対的に低くなってし
まう。
密度と断面積の積であるが、従来技術では、化合物自体
の臨界電流密度が高くても、化合物の断面積が小さくな
り、結果的に得られる臨界電流が相対的に低くなってし
まう。
【０００８】また、連続繊維に用いるＮｂ−Ｔａ合金の
Ｔａ濃度が高くなるに従い、化合物の生成速度が速くな
る半面、生成化合物に結晶粒粗大化を招き、結果的に生
成された化合物自体の臨界電流密度が低なってしまう。
Ｔａ濃度が高くなるに従い、化合物の生成速度が速くな
る半面、生成化合物に結晶粒粗大化を招き、結果的に生
成された化合物自体の臨界電流密度が低なってしまう。
【０００９】加えて、Ｔａ濃度が高くなるに従い、臨界
電流が低下してくるため、実際の超電導マグネットへの
応用した場合には、マグネットの安定性に問題が生じか
ねない。
電流が低下してくるため、実際の超電導マグネットへの
応用した場合には、マグネットの安定性に問題が生じか
ねない。
【００１０】本発明の目的は、前期した従来技術の欠点
を解決し、臨界電流特性を大幅に向上させることのでき
るＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導導体を提供することにあ
る。
を解決し、臨界電流特性を大幅に向上させることのでき
るＮｂ3 Ｓｎ系化合物超電導導体を提供することにあ
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、化合物
生成熱処理前の導体におけるＣｕ−Ｓｎ系合金マトリッ
クス中のＳｎと連続繊維中のＮｂのモル比を０．２５〜
０．２８と従来技術より小さくしたことにある。
生成熱処理前の導体におけるＣｕ−Ｓｎ系合金マトリッ
クス中のＳｎと連続繊維中のＮｂのモル比を０．２５〜
０．２８と従来技術より小さくしたことにある。
【００１２】この場合、マトリックスとしてのＣｕ−Ｓ
ｎ系合金は、Ｓｎの他に、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｇａ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｚｎ、Ｔａの少なくとも１種を合計で５原子％以下
含むＣｕ−Ｓｎ系多元合金であっても差し支えない。
ｎ系合金は、Ｓｎの他に、Ｔｉ、Ｎｉ、Ｇａ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｚｎ、Ｔａの少なくとも１種を合計で５原子％以下
含むＣｕ−Ｓｎ系多元合金であっても差し支えない。
【００１３】なお、本発明においては熱処理前の連続繊
維材としてＮｂ−Ｔａ合金が使用されるが、その場合の
Ｔａ濃度は１原子％以下とすることが望ましい。
維材としてＮｂ−Ｔａ合金が使用されるが、その場合の
Ｔａ濃度は１原子％以下とすることが望ましい。
【００１４】また、熱処理前Ｎｂ−Ｔａ合金からなる連
続繊維はその太さが１．５〜４μｍ程度であることが望
ましい。
続繊維はその太さが１．５〜４μｍ程度であることが望
ましい。
【００１５】
【作用】熱処理前の導体におけるマトリックス中のＳｎ
と連続繊維中のＮｂのモル比を従来より小さくすると、
それに伴う生成化合物自体の臨界電流密度は低下する
が、これは化合物生成熱処理前の連続繊維を極細化する
ことによって防止でき、生成される化合物の断面積を拡
大させることができるため、結果的に得られる導体の臨
界電流特性を大幅に向上させることができる。
と連続繊維中のＮｂのモル比を従来より小さくすると、
それに伴う生成化合物自体の臨界電流密度は低下する
が、これは化合物生成熱処理前の連続繊維を極細化する
ことによって防止でき、生成される化合物の断面積を拡
大させることができるため、結果的に得られる導体の臨
界電流特性を大幅に向上させることができる。
【００１６】
【実施例】本発明の実施例を以下に説明する。
【００１７】先ず、連続繊維材としてＮｂ−Ｔａ合金を
用いた場合の合金組成の臨界電流密度に及ぼす影響につ
いて説明する。
用いた場合の合金組成の臨界電流密度に及ぼす影響につ
いて説明する。
【００１８】第１表に、供試材として製作した４種の化
合物超電導導体の最終熱処理前の諸元を示し、第１図に
それらの導体の断面構成を示す。
合物超電導導体の最終熱処理前の諸元を示し、第１図に
それらの導体の断面構成を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】各導体は、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリックス
２中に夫々表１に示す組成のＮｂ−Ｔａ合金からなる連
続繊維が５５本埋設されたサブエレメント１が３６１本
集合され、その周囲にＴａ製の拡散バリア３とＣｕ製の
安定化材４が順次配された構造である。
２中に夫々表１に示す組成のＮｂ−Ｔａ合金からなる連
続繊維が５５本埋設されたサブエレメント１が３６１本
集合され、その周囲にＴａ製の拡散バリア３とＣｕ製の
安定化材４が順次配された構造である。
【００２１】マトリックスには、連続繊維のＮｂに対し
てＳｎのモル比が０．３２となるようにＳｎが添加さ
れ、かつＴｉを０．７原子％含むＣｕ−Ｓｎ−Ｔｉ合金
が用いられた。
てＳｎのモル比が０．３２となるようにＳｎが添加さ
れ、かつＴｉを０．７原子％含むＣｕ−Ｓｎ−Ｔｉ合金
が用いられた。
【００２２】これらの各導体は、夫々次のように加工さ
れた。
れた。
【００２３】外径１８mmのＮｂ−Ｔａ合金の丸棒の周囲
に外径２７．８mm、内径１８．５mmのＣｕ−Ｓｎ−Ｔｉ
合金管と外径２９mm、内径２８mmのＣｕ管を配して複合
ビレットとし、これを室温で外径１５mmに静水圧押出
し、それを冷間引抜きにより対辺長１．３mmの六角断面
の単心線に加工した。次に、この単心線を定尺切断後５
５本集合し、その外周に所定肉厚のＣｕ管を配して押出
用ビレットとし、このビレットを室温で外径１５mmに静
水圧押出し、単心線の場合と同様、冷間引抜きにより六
角断面のサブエレメント線に加工した。このサブエレメ
ント線を定尺切断後２６１本集合し、その周囲を厚さ
０．１mmのＴａ板で６層に被覆し、その周囲に所定肉厚
のＣｕ管を配して押出用ビレットとし、室温で直径１５
mmに静水圧押出した後、冷間引抜きにより所定外径の多
心線に仕上げた。その後、得られた多心線を６５０℃で
２００時間熱処理した。
に外径２７．８mm、内径１８．５mmのＣｕ−Ｓｎ−Ｔｉ
合金管と外径２９mm、内径２８mmのＣｕ管を配して複合
ビレットとし、これを室温で外径１５mmに静水圧押出
し、それを冷間引抜きにより対辺長１．３mmの六角断面
の単心線に加工した。次に、この単心線を定尺切断後５
５本集合し、その外周に所定肉厚のＣｕ管を配して押出
用ビレットとし、このビレットを室温で外径１５mmに静
水圧押出し、単心線の場合と同様、冷間引抜きにより六
角断面のサブエレメント線に加工した。このサブエレメ
ント線を定尺切断後２６１本集合し、その周囲を厚さ
０．１mmのＴａ板で６層に被覆し、その周囲に所定肉厚
のＣｕ管を配して押出用ビレットとし、室温で直径１５
mmに静水圧押出した後、冷間引抜きにより所定外径の多
心線に仕上げた。その後、得られた多心線を６５０℃で
２００時間熱処理した。
【００２４】このようにして得られた各供試導体の臨界
電流値を外部磁界毎に測定した結果を図２に示す。
電流値を外部磁界毎に測定した結果を図２に示す。
【００２５】図２の結果から、連続繊維として用いるＮ
ｂ−Ｔａ合金のＴａ濃度が１．５原子％以下で純Ｎｂの
導体の臨界電流を上回り、Ｔａ添加の臨界電流特性向上
に対する効果は１原子％以下が望ましいことが判る。
ｂ−Ｔａ合金のＴａ濃度が１．５原子％以下で純Ｎｂの
導体の臨界電流を上回り、Ｔａ添加の臨界電流特性向上
に対する効果は１原子％以下が望ましいことが判る。
【００２６】次に、熱処理前の導体におけるＳｎとＮｂ
のモル比が臨界電流密度に及ぼす影響について説明す
る。
のモル比が臨界電流密度に及ぼす影響について説明す
る。
【００２７】表２に供試材として製作した５種の化合物
超電導導体の最終熱処理前の諸元を示す。
超電導導体の最終熱処理前の諸元を示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】供試導体の断面構成、加工方法等は前の例
と同様であるが、マトリックスとして表１の供試材より
Ｓｎ濃度の高いＣｕ−Ｓｎ−Ｔｉ合金を用いたため、Ｎ
ｂ−Ｔａ合金の連続繊維の断面積が表１の供試材に比べ
て大きくしてある。
と同様であるが、マトリックスとして表１の供試材より
Ｓｎ濃度の高いＣｕ−Ｓｎ−Ｔｉ合金を用いたため、Ｎ
ｂ−Ｔａ合金の連続繊維の断面積が表１の供試材に比べ
て大きくしてある。
【００３０】各供試導体の外部磁界１２Ｔにおける臨界
電流値を測定した結果を、Ｓｎ対Ｎｂのモル比の変化と
して図３に示す。
電流値を測定した結果を、Ｓｎ対Ｎｂのモル比の変化と
して図３に示す。
【００３１】図３の結果から、化合物生成熱処理前の導
体内におけるＳｎ対Ｎｂのモル比が０．２５〜０．２８
の範囲内で最高の臨界電流特性が得られることが判る。
体内におけるＳｎ対Ｎｂのモル比が０．２５〜０．２８
の範囲内で最高の臨界電流特性が得られることが判る。
【００３２】この例における１２Ｔでの臨界電流の最高
値は、Ｓｎ対Ｎｂのモル比が０．２５の導体の１９１Ａ
であり、このときの非銅部臨界電流密度は７８０Ａ／mm
2 となる。
値は、Ｓｎ対Ｎｂのモル比が０．２５の導体の１９１Ａ
であり、このときの非銅部臨界電流密度は７８０Ａ／mm
2 となる。
【００３３】次に、化合物生成熱処理前の導体における
連続繊維径が臨界電流に及ぼす影響について説明する。
連続繊維径が臨界電流に及ぼす影響について説明する。
【００３４】供試導体としては、図２で最高の特性が得
られた導体（表２の導体Ｎｏ．６）と同一諸元で、熱処
理前の連続繊維径を１．０〜５．０μｍと異ならせた導
体（道体径が夫々異なる）を製作し、夫々６５０℃で２
００時間の化合物生成熱処理を行い、得られた各導体に
ついて熱処理前の連続繊維径の影響度を調査した。その
結果を図４に示す。
られた導体（表２の導体Ｎｏ．６）と同一諸元で、熱処
理前の連続繊維径を１．０〜５．０μｍと異ならせた導
体（道体径が夫々異なる）を製作し、夫々６５０℃で２
００時間の化合物生成熱処理を行い、得られた各導体に
ついて熱処理前の連続繊維径の影響度を調査した。その
結果を図４に示す。
【００３５】ここでは、各供試導体の外径が異なるた
め、１２Ｔにおける非銅部臨界電流密度で評価した。こ
の結果、繊維径が２．５μｍ付近にピークを有し、良好
な非銅部臨界電流密度、即ち臨界電流特性を得るには、
化合物生成熱処理前のＮｂ−Ｔａ合金の連続繊維径を
１．５〜４μｍの範囲内に設計、製造することが必要で
あることが判った。
め、１２Ｔにおける非銅部臨界電流密度で評価した。こ
の結果、繊維径が２．５μｍ付近にピークを有し、良好
な非銅部臨界電流密度、即ち臨界電流特性を得るには、
化合物生成熱処理前のＮｂ−Ｔａ合金の連続繊維径を
１．５〜４μｍの範囲内に設計、製造することが必要で
あることが判った。
【００３６】なお、前記各実施例で製作した供試導体
は、全て多心線の引抜加工の途中でツイスト加工を施
し、そのピッチが化合物生成熱処理前の導体の直径の約
２０倍となるように加工した。
は、全て多心線の引抜加工の途中でツイスト加工を施
し、そのピッチが化合物生成熱処理前の導体の直径の約
２０倍となるように加工した。
【００３７】また、臨界電流値には、化合物生成熱処理
後の導体の非銅部の比抵抗が１０-13 Ω・ｃｍとなるよ
うに電圧発生時の通電電流値を用いた。
後の導体の非銅部の比抵抗が１０-13 Ω・ｃｍとなるよ
うに電圧発生時の通電電流値を用いた。
【００３８】
【発明の効果】以上から明らかなように、本発明によれ
ば、生成されるＮｂ3 Ｓｎ系化合物のＮｂとＳｎのモル
比が３対１より低いＳｎ濃度側にずれても化合物自体の
臨界電流密度の低下は小さく、マトリックスにその化合
物生成に必要な分だけのＳｎ量を含有させることで、生
成される化合物層の断面積を大巾に拡大させることがで
き、その結果、従来にない高い臨界電流特性を有するＮ
ｂ3 Ｓｎ系超電導胴体を得ることができる利点がある。
ば、生成されるＮｂ3 Ｓｎ系化合物のＮｂとＳｎのモル
比が３対１より低いＳｎ濃度側にずれても化合物自体の
臨界電流密度の低下は小さく、マトリックスにその化合
物生成に必要な分だけのＳｎ量を含有させることで、生
成される化合物層の断面積を大巾に拡大させることがで
き、その結果、従来にない高い臨界電流特性を有するＮ
ｂ3 Ｓｎ系超電導胴体を得ることができる利点がある。
【図１】本発明の実施例で製作したＮｂ3 Ｓｎ系化合物
超電導導体の断面構成を示す図。
超電導導体の断面構成を示す図。
【図２】表１に示す寸法諸元を持つ導体の連続繊維の組
成と臨界電流の関係を示すグラフ。
成と臨界電流の関係を示すグラフ。
【図３】表２に示す寸法諸元を持つ導体の熱処理前のＳ
ｎ対Ｎｂのモル比と外部磁界の関係を示すグラフ。
ｎ対Ｎｂのモル比と外部磁界の関係を示すグラフ。
【図４】導体の熱処理前の連続繊維径と臨界電流密度の
関係を示すグラフ。
関係を示すグラフ。
１ サブエレメント ２ Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリックス ３ Ｔａ製の拡散バリア ４ Ｃｕ製の安定化材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森合 英純 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社土浦工場内
Claims (3)
- 【請求項１】Ｃｕ−Ｓｎ系合金をマトリックスとし、該
マトリックス中にＮｂ−Ｔａ合金の連続繊維が多数埋設
された多心複合材を熱処理してなるＮｂ3 Ｓｎ系化合物
超電導導体において、熱処理前のマトリックス中のＳｎ
と連続繊維中のＮｂのモル比を０．２５〜０．２８の範
囲とした多心複合材を熱処理してなることを特徴とする
化合物超電導導体。 - 【請求項２】熱処理前の連続繊維のＴａ濃度が１原子％
以下である、請求項１に記載の化合物超電導導体。 - 【請求項３】熱処理前の連続繊維径が１．５〜４．０μ
ｍの範囲である、請求項１又は請求項２に記載の化合物
超電導導体。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4251359A JPH06101001A (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | 化合物超電導導体 |
| CA002120916A CA2120916A1 (en) | 1992-08-20 | 1993-08-03 | Benzoheterocyclic compounds |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4251359A JPH06101001A (ja) | 1992-09-21 | 1992-09-21 | 化合物超電導導体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06101001A true JPH06101001A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17221658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4251359A Pending JPH06101001A (ja) | 1992-08-20 | 1992-09-21 | 化合物超電導導体 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06101001A (ja) |
| CA (1) | CA2120916A1 (ja) |
-
1992
- 1992-09-21 JP JP4251359A patent/JPH06101001A/ja active Pending
-
1993
- 1993-08-03 CA CA002120916A patent/CA2120916A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2120916A1 (en) | 1994-03-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0377608B2 (ja) | ||
| JPS61194155A (ja) | Ｎｂ↓３Ｓｎ系超電導線材の製造方法 | |
| US4094059A (en) | Method for producing composite superconductors | |
| US5504984A (en) | Methods of manufacturing Nb3 Al superconducting wire and coil | |
| JP3063025B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線およびその製造方法 | |
| JP3100877B2 (ja) | 酸化物超電導線材の製造方法 | |
| JPH06101001A (ja) | 化合物超電導導体 | |
| Yoshizaki et al. | Nb 3 Sn superconducting cables processed by internal tin diffusion | |
| JP3428771B2 (ja) | Ｎｂ３Ｓｎ系化合物超電導線材 | |
| JPH0619930B2 (ja) | ニオブ・チタン極細多芯超電導線 | |
| JPS6021212B2 (ja) | 超電導材料の製造方法 | |
| JP3353217B2 (ja) | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ系超電導線材の製造方法 | |
| JPH04277409A (ja) | 化合物超電導線およびその製造方法 | |
| JPH11111081A (ja) | 酸化物超電導線材 | |
| JPH07282650A (ja) | 化合物超電導導体 | |
| JPS58189909A (ja) | Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JPH0636331B2 (ja) | Ｎｂ▲下３▼Ａ１化合物超電導線材の製造法 | |
| JP3031477B2 (ja) | Ｎｂ▲下３▼Ｓｎ超電導線材の製造方法 | |
| JPS6116139B2 (ja) | ||
| DE19719722C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines langgestreckten Hoch-Tc-Supraleiters | |
| JPH08287752A (ja) | 超電導線材の製造方法 | |
| JPH04129106A (ja) | Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物からなる超電導線材の製造方法 | |
| JPS6113508A (ja) | 低銅比Ｎｂ↓３Ｓｎ超電導線の製造方法 | |
| JPH11149833A (ja) | 酸化物超電導線およびその製造方法 | |
| JPS60235308A (ja) | 化合物超電導線の製造方法 |