JPH0598347A - 靭性と応力腐食割れ性の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
靭性と応力腐食割れ性の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH0598347A JPH0598347A JP40066290A JP40066290A JPH0598347A JP H0598347 A JPH0598347 A JP H0598347A JP 40066290 A JP40066290 A JP 40066290A JP 40066290 A JP40066290 A JP 40066290A JP H0598347 A JPH0598347 A JP H0598347A
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- Japan
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- martensitic
- stainless steel
- toughness
- temperature
- stress corrosion
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 マルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼を
改質し、優れた靭性と耐応力腐食割れ性を得ることを目
的とする。 【構成】 マルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼を
８００℃以上の温度で圧下率５〜５０％の加工を加え、
直ちに６００〜３５０℃の冷却停止温度まで２℃／秒以
上の早い速度で冷却し、続いて常温まで空冷以上の速さ
で冷却した後、焼戻し処理することによりＣｒ系炭化物
の析出を抑制し、組織を微細化して、高い靭性と、優れ
た耐応力腐食性を付与する。
改質し、優れた靭性と耐応力腐食割れ性を得ることを目
的とする。 【構成】 マルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼を
８００℃以上の温度で圧下率５〜５０％の加工を加え、
直ちに６００〜３５０℃の冷却停止温度まで２℃／秒以
上の早い速度で冷却し、続いて常温まで空冷以上の速さ
で冷却した後、焼戻し処理することによりＣｒ系炭化物
の析出を抑制し、組織を微細化して、高い靭性と、優れ
た耐応力腐食性を付与する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、靭性と応力腐食割れ性
の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製
造方法に関する。
の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＣＯ2 を多量に含む環境下で使用される
鋼板、形鋼、鋼管などの鋼は腐食が著しく進行するため
に、そのような環境下でも十分使用できる鋼として耐食
性の優れた１３％Ｃｒステンレス鋼が用いられ、特に、
熱処理法により高強度が容易に得られるマルテンサイト
系１３％Ｃｒステンレス鋼が多く使用されている。
鋼板、形鋼、鋼管などの鋼は腐食が著しく進行するため
に、そのような環境下でも十分使用できる鋼として耐食
性の優れた１３％Ｃｒステンレス鋼が用いられ、特に、
熱処理法により高強度が容易に得られるマルテンサイト
系１３％Ｃｒステンレス鋼が多く使用されている。
【０００３】従来、マルテンサイト系１３％Ｃｒステン
レス鋼の製造においては、特公昭６３−６０８０８号公
報に開示されているように「低Ｃマルテンサイトステン
レス鋼を９００〜１０００℃の温度域に加熱保持した後
徐冷する、あるいはさらに３５０℃以下の温度域に加熱
保持して徐冷する熱処理方法」や、また特公平１−２５
８１０号公報第６欄に「一般に採用される熱処理は通常
の焼準−焼戻処理であり、溶製した鋼種を鍛練、圧延後
９５０℃以上で焼準し、次いで７００℃以上Ａｃ1 以下
の温度で焼戻す」と記載されているように、圧延後加熱
温度からの冷却を水冷のような急速冷却によって行なう
と割れが発生し易いため、空冷のごとき徐冷を施して製
造される。
レス鋼の製造においては、特公昭６３−６０８０８号公
報に開示されているように「低Ｃマルテンサイトステン
レス鋼を９００〜１０００℃の温度域に加熱保持した後
徐冷する、あるいはさらに３５０℃以下の温度域に加熱
保持して徐冷する熱処理方法」や、また特公平１−２５
８１０号公報第６欄に「一般に採用される熱処理は通常
の焼準−焼戻処理であり、溶製した鋼種を鍛練、圧延後
９５０℃以上で焼準し、次いで７００℃以上Ａｃ1 以下
の温度で焼戻す」と記載されているように、圧延後加熱
温度からの冷却を水冷のような急速冷却によって行なう
と割れが発生し易いため、空冷のごとき徐冷を施して製
造される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の方
法で製造されたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス
鋼は残留応力や割れのない耐食性の優れた製品として得
られるが、一方、靭性と耐応力腐食割れ性は十分満足で
きるものが得られないという問題があった。
法で製造されたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス
鋼は残留応力や割れのない耐食性の優れた製品として得
られるが、一方、靭性と耐応力腐食割れ性は十分満足で
きるものが得られないという問題があった。
【０００５】本発明は、このような従来の問題点を解消
するものであり、鋼中の成分を改質することにより靭
性、耐応力腐食割れ性を共にすぐれたマルテンサイト系
１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法を提供することを目
的とする。
するものであり、鋼中の成分を改質することにより靭
性、耐応力腐食割れ性を共にすぐれたマルテンサイト系
１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法を提供することを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述した問題点の原因に
ついて本発明者らは種々検討した結果、マルテンサイト
系１３％Ｃｒステンレス鋼をγ域の温度から空冷すると
マルテンサイトに変態するが、急冷とは異なりその結晶
粒界に２次元的には細長い棒状に見え、３次元的には薄
い板状であるＣｒ系炭化物が析出する。このＣｒ系炭化
物は主にＭ23Ｃ6 型（ＭはＣｒおよびＦｅ）の炭化物で
あって、その周囲のマトリックスにＣｒ欠乏層を形成
し、その部分のＣｒ含有量が実質的に低下し選択的に腐
食されるため鋼の耐応力腐食割れ性が劣化する。さらに
この粗大な薄い板状の炭化物が割れの起点となるため鋼
の靭性が劣化する。また粗大な薄い板状の炭化物が析出
する温度を調査したところ８００〜６００℃であること
が判明した。
ついて本発明者らは種々検討した結果、マルテンサイト
系１３％Ｃｒステンレス鋼をγ域の温度から空冷すると
マルテンサイトに変態するが、急冷とは異なりその結晶
粒界に２次元的には細長い棒状に見え、３次元的には薄
い板状であるＣｒ系炭化物が析出する。このＣｒ系炭化
物は主にＭ23Ｃ6 型（ＭはＣｒおよびＦｅ）の炭化物で
あって、その周囲のマトリックスにＣｒ欠乏層を形成
し、その部分のＣｒ含有量が実質的に低下し選択的に腐
食されるため鋼の耐応力腐食割れ性が劣化する。さらに
この粗大な薄い板状の炭化物が割れの起点となるため鋼
の靭性が劣化する。また粗大な薄い板状の炭化物が析出
する温度を調査したところ８００〜６００℃であること
が判明した。
【０００７】したがって、マルテンサイト系１３％Ｃｒ
ステンレス鋼の靭性と耐応力腐食割れ性を改善するため
には、上記のような薄板状のＣｒ系炭化物の生成を抑制
する方法として急速冷却を採用する必要がある。
ステンレス鋼の靭性と耐応力腐食割れ性を改善するため
には、上記のような薄板状のＣｒ系炭化物の生成を抑制
する方法として急速冷却を採用する必要がある。
【０００８】本発明は以上の知見を基に構成されたもの
であり、その要旨は、熱間加工したＣｒ：１２〜１４％
を含有するマルテンサイト系ステンレス鋼を温度９３０
〜１０５０℃に加熱した後、この加熱温度〜８００℃の
温度で圧下率１０〜５０％の加工を加え、直ちに２℃／
秒以上の速さで６００〜３５０℃の冷却停止温度まで冷
却し、続いて常温まで空冷以上の速さで冷却した後焼も
どし処理することを特徴とする靭性と耐応力腐食割れ性
の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製
造方法である。
であり、その要旨は、熱間加工したＣｒ：１２〜１４％
を含有するマルテンサイト系ステンレス鋼を温度９３０
〜１０５０℃に加熱した後、この加熱温度〜８００℃の
温度で圧下率１０〜５０％の加工を加え、直ちに２℃／
秒以上の速さで６００〜３５０℃の冷却停止温度まで冷
却し、続いて常温まで空冷以上の速さで冷却した後焼も
どし処理することを特徴とする靭性と耐応力腐食割れ性
の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製
造方法である。
【０００９】以下に本発明の構成をさらに詳細に説明す
る。通常の溶製工程と熱間加工（圧延、鍛造）を施して
鋼管、形鋼、鋼板等に成形されたＣｒ：１２〜１４％を
主非鉄成分とするマルテンサイト系ステンレス鋼を温度
９３０〜１０５０℃に加熱する。本発明においてマルテ
ンサイト系ステンレス鋼に含有されるＣｒ量を１２〜１
４％に限定した理由は、これがマルテンサイト系ステン
レス鋼として必要な基本的要件であって、その量が１２
％未満の少ない含有量ではステンレスとしての耐食性を
有さず、また１４％を越える過剰な含有量では完全なマ
ルテンサイト組織を得ることができないからである。ま
た、加熱温度を９３０〜１０５０℃とした理由は、上記
鋼をオーステナイト化して冷却後得られる鋼組織の均一
化を図るためであって、９３０℃未満の低い温度ではオ
ーステナイト中に残存する析出物が多量であり、また１
０５０℃を越えるとオーステナイト結晶粒が粗大化し靭
性を著しく劣化するからである。
る。通常の溶製工程と熱間加工（圧延、鍛造）を施して
鋼管、形鋼、鋼板等に成形されたＣｒ：１２〜１４％を
主非鉄成分とするマルテンサイト系ステンレス鋼を温度
９３０〜１０５０℃に加熱する。本発明においてマルテ
ンサイト系ステンレス鋼に含有されるＣｒ量を１２〜１
４％に限定した理由は、これがマルテンサイト系ステン
レス鋼として必要な基本的要件であって、その量が１２
％未満の少ない含有量ではステンレスとしての耐食性を
有さず、また１４％を越える過剰な含有量では完全なマ
ルテンサイト組織を得ることができないからである。ま
た、加熱温度を９３０〜１０５０℃とした理由は、上記
鋼をオーステナイト化して冷却後得られる鋼組織の均一
化を図るためであって、９３０℃未満の低い温度ではオ
ーステナイト中に残存する析出物が多量であり、また１
０５０℃を越えるとオーステナイト結晶粒が粗大化し靭
性を著しく劣化するからである。
【００１０】本発明においてマルテンサイト系１３％Ｃ
ｒステンレス鋼とは、下記式：◎ Ａ＝Ｎｉ＋Ｃｏ＋０．５×Ｍｎ＋０．３×Ｃｕ＋２．５×Ｎ＋３０×Ｃ◎ Ｂ＝Ｃｒ＋２．５×Ｓｉ＋１．５×Ｍｏ＋５×Ｖ＋５．５×Ａｌ＋１．７５× Ｎｂ＋１．５×Ｔｉ＋０．７５×Ｗ◎ （各元素記号は含有量を重量％で示したもの）で定義さ
れる量ＡおよびＢの間に Ａ≧１．５７Ｂ−１６．５， Ａ≦−０．８Ｂ＋１９．３◎ ただしＣｒ≧１２．０なる関係を満足する組成を有する
鋼であって、その代表的な鋼としてＪＩＳ ＳＵＳ４０
３鋼（Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０
３％以下、Ｃｒ：１１．５〜１３．０％）、ＪＩＳ Ｓ
ＵＳ４１０Ｊ1 鋼（Ｃ：０．０８〜０．１８％、Ｓｉ：
０．６％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃ
ｒ：１１．５〜１４．０％）、ＪＩＳＳＵＳ４２０Ｊ1
鋼（Ｃ：０．１６〜０．２５％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０
３０％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃｒ：１２．０〜
１４．０％）が挙げられる。
ｒステンレス鋼とは、下記式：◎ Ａ＝Ｎｉ＋Ｃｏ＋０．５×Ｍｎ＋０．３×Ｃｕ＋２．５×Ｎ＋３０×Ｃ◎ Ｂ＝Ｃｒ＋２．５×Ｓｉ＋１．５×Ｍｏ＋５×Ｖ＋５．５×Ａｌ＋１．７５× Ｎｂ＋１．５×Ｔｉ＋０．７５×Ｗ◎ （各元素記号は含有量を重量％で示したもの）で定義さ
れる量ＡおよびＢの間に Ａ≧１．５７Ｂ−１６．５， Ａ≦−０．８Ｂ＋１９．３◎ ただしＣｒ≧１２．０なる関係を満足する組成を有する
鋼であって、その代表的な鋼としてＪＩＳ ＳＵＳ４０
３鋼（Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０
３％以下、Ｃｒ：１１．５〜１３．０％）、ＪＩＳ Ｓ
ＵＳ４１０Ｊ1 鋼（Ｃ：０．０８〜０．１８％、Ｓｉ：
０．６％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以
下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃ
ｒ：１１．５〜１４．０％）、ＪＩＳＳＵＳ４２０Ｊ1
鋼（Ｃ：０．１６〜０．２５％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０
３０％以下、Ｎｉ：０．６０％以下、Ｃｒ：１２．０〜
１４．０％）が挙げられる。
【００１１】前記規定した温度に加熱されたマルテンサ
イト系ステンレス鋼にその加熱温度〜８００℃までの加
工温度にて圧下率１０〜５０％の加工を加え、その後直
ちに２℃／秒以上の速さで６００〜３５０℃の冷却終了
温度まで冷却する。この制御冷却条件の設定理由は、前
述の薄い板状のＣｒ系炭化物が析出する温度すなわち８
００〜６００℃を短時間で通過させ炭化物の析出量を抑
制するためである。また、加熱後に加工を施す理由は、
加工により導入される転位のセル組織を冷却時における
炭化物の析出サイトとして作用させ、結晶粒界への炭化
物の析出を抑制するためと、マルテンサイト変態時にサ
ブグレインとして作用させ組織の微細化をもたらすため
と、その後の焼もどし処理における炭化物の再分配と回
復フェライトの微細粒化をもたらすためである。
イト系ステンレス鋼にその加熱温度〜８００℃までの加
工温度にて圧下率１０〜５０％の加工を加え、その後直
ちに２℃／秒以上の速さで６００〜３５０℃の冷却終了
温度まで冷却する。この制御冷却条件の設定理由は、前
述の薄い板状のＣｒ系炭化物が析出する温度すなわち８
００〜６００℃を短時間で通過させ炭化物の析出量を抑
制するためである。また、加熱後に加工を施す理由は、
加工により導入される転位のセル組織を冷却時における
炭化物の析出サイトとして作用させ、結晶粒界への炭化
物の析出を抑制するためと、マルテンサイト変態時にサ
ブグレインとして作用させ組織の微細化をもたらすため
と、その後の焼もどし処理における炭化物の再分配と回
復フェライトの微細粒化をもたらすためである。
【００１２】加工温度である加熱温度〜８００℃は炭化
物が十分固溶される温度であり、ここで圧下率１０〜５
０％の加工を加えると、導入される転位は、相互作用
し、微細なセル構造を形成する。ここで歪量を１０〜５
０％に限定した理由は歪量が１０％以下では導入される
転位密度が小さいために転位網の形成速度よりも合体消
滅する速度が大きく、炭化物析出サイトとして有効なセ
ル構造は形成されず、また、５０％以上の加工の場合に
は転位はオーステナイト粒界近傍に高密度に堆積してし
まい、炭化物の粒内析出サイトとしての効果は失われる
からである。次にこのように加工を施した後に、６００
〜３５０℃の冷却停止温度まで２℃／秒以上の速度で冷
却する。これは、８００〜６００℃では、炭化物の核形
成、成長が早く２℃／秒より遅い冷却速度では前記の細
長い棒状の粗大な炭化物が結晶粒界に析出するためであ
る。ただし、３５０℃以下まで急冷すると割れが生じる
ので、急冷の冷却停止温度上限は３５０℃以上でなけれ
ばならない。こうして冷却停止温度まで２℃／秒以上の
速度で冷却された鋼をさらに常温まで空冷以上の速度で
冷却を施し、マルテンサイト変態させると、加工により
結晶粒内に導入された転位のセル構造に対応した微細な
下部構造を有するマルテンサイト組織が形成される。
物が十分固溶される温度であり、ここで圧下率１０〜５
０％の加工を加えると、導入される転位は、相互作用
し、微細なセル構造を形成する。ここで歪量を１０〜５
０％に限定した理由は歪量が１０％以下では導入される
転位密度が小さいために転位網の形成速度よりも合体消
滅する速度が大きく、炭化物析出サイトとして有効なセ
ル構造は形成されず、また、５０％以上の加工の場合に
は転位はオーステナイト粒界近傍に高密度に堆積してし
まい、炭化物の粒内析出サイトとしての効果は失われる
からである。次にこのように加工を施した後に、６００
〜３５０℃の冷却停止温度まで２℃／秒以上の速度で冷
却する。これは、８００〜６００℃では、炭化物の核形
成、成長が早く２℃／秒より遅い冷却速度では前記の細
長い棒状の粗大な炭化物が結晶粒界に析出するためであ
る。ただし、３５０℃以下まで急冷すると割れが生じる
ので、急冷の冷却停止温度上限は３５０℃以上でなけれ
ばならない。こうして冷却停止温度まで２℃／秒以上の
速度で冷却された鋼をさらに常温まで空冷以上の速度で
冷却を施し、マルテンサイト変態させると、加工により
結晶粒内に導入された転位のセル構造に対応した微細な
下部構造を有するマルテンサイト組織が形成される。
【００１３】次にこの鋼にＡｃ1 変態点以下の温度で焼
もどし処理を行う。すなわち、微細な下部組織と高密度
の転位をもつこのマルテンサイト鋼に焼もどし処理を行
うと、炭化物の析出と転位の回復が微細な下部組織に対
応して生じるために、極めて微細な回復フエライトと析
出炭化物を有し、旧オーステナイト粒界には炭化物の析
出がない組織となる。
もどし処理を行う。すなわち、微細な下部組織と高密度
の転位をもつこのマルテンサイト鋼に焼もどし処理を行
うと、炭化物の析出と転位の回復が微細な下部組織に対
応して生じるために、極めて微細な回復フエライトと析
出炭化物を有し、旧オーステナイト粒界には炭化物の析
出がない組織となる。
【００１４】
【実施例】以下に実施例を示し本発明をさらに詳細に説
明する。
明する。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１に示した代表的な化学組成のマルテン
サイト系１３％Ｃｒステンレス鋼を通常の方法で溶製、
鋳造した後熱間加工で肉厚１６mmの鋼管を製造し、加熱
処理、冷却処理（気水混合冷却を使用）、焼戻し処理
後、強度、靭性、応力腐食割れ性を調査した。その時の
処理条件、材質特性を表２に示す。靭性は、０℃でＶノ
ッチシャルピー試験を行いその吸収エネルギー（vEo 繰
返し数ｎ＝３での平均値）で示す。応力腐食割れ性は、
２５℃の５％ＮａＣｌ溶液中に１気圧の９０％ＣＯ2 ＋
１０％Ｈ2 Ｓ混合ガスを飽和した腐食環境中で丸棒引張
試験片に引張応力を加え、７２０時間で破壊しない最大
初期応力と降伏強度の比（Ｒs 値）を求めた。Ｒs 値が
０．８以上であれば優れた応力腐食割れ性と判断でき
る。
サイト系１３％Ｃｒステンレス鋼を通常の方法で溶製、
鋳造した後熱間加工で肉厚１６mmの鋼管を製造し、加熱
処理、冷却処理（気水混合冷却を使用）、焼戻し処理
後、強度、靭性、応力腐食割れ性を調査した。その時の
処理条件、材質特性を表２に示す。靭性は、０℃でＶノ
ッチシャルピー試験を行いその吸収エネルギー（vEo 繰
返し数ｎ＝３での平均値）で示す。応力腐食割れ性は、
２５℃の５％ＮａＣｌ溶液中に１気圧の９０％ＣＯ2 ＋
１０％Ｈ2 Ｓ混合ガスを飽和した腐食環境中で丸棒引張
試験片に引張応力を加え、７２０時間で破壊しない最大
初期応力と降伏強度の比（Ｒs 値）を求めた。Ｒs 値が
０．８以上であれば優れた応力腐食割れ性と判断でき
る。
【００１７】
【表２】
【００１８】表２の結果から、本発明法によれば靭性と
応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒス
テンレス鋼が得られるのに対し、従来法で又は本発明の
範囲から外れた比較法ではこれらの特性が劣っているこ
とが分かる。
応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒス
テンレス鋼が得られるのに対し、従来法で又は本発明の
範囲から外れた比較法ではこれらの特性が劣っているこ
とが分かる。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の処理を行
うことによって鋼を改質して靭性と共に耐応力腐食性の
極めて優れた高強度耐食性のあるマルテンサイト系１３
％Ｃｒステンレス鋼を得ることができ、この結果幅広い
用途に供することが可能となる。
うことによって鋼を改質して靭性と共に耐応力腐食性の
極めて優れた高強度耐食性のあるマルテンサイト系１３
％Ｃｒステンレス鋼を得ることができ、この結果幅広い
用途に供することが可能となる。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ：１２〜１４％を含有するマルテン
サイト系ステンレス鋼を温度９３０〜１０５０℃に加熱
した後、この加熱温度〜８００℃までの温度で圧下率１
０〜５０％の加工を加え、直ちに２℃／秒以上の速さで
６００〜３５０℃の冷却停止温度まで冷却し、続いて常
温まで空冷以上の速さで冷却した後、焼もどし処理する
ことを特徴とする靭性と応力腐食割れ性の優れたマルテ
ンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40066290A JPH0598347A (ja) | 1990-12-06 | 1990-12-06 | 靭性と応力腐食割れ性の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40066290A JPH0598347A (ja) | 1990-12-06 | 1990-12-06 | 靭性と応力腐食割れ性の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0598347A true JPH0598347A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=18510546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40066290A Withdrawn JPH0598347A (ja) | 1990-12-06 | 1990-12-06 | 靭性と応力腐食割れ性の優れたマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0598347A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002099150A1 (fr) * | 2001-06-01 | 2002-12-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable martensitique |
| JP2006068757A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Jfe Steel Kk | マルテンサイト系ステンレス鋼管円周溶接継手の製造方法 |
| JP2010029941A (ja) * | 2009-08-24 | 2010-02-12 | Jfe Steel Corp | マルテンサイト系ステンレス鋼管円周溶接継手の製造方法 |
| JP2015218384A (ja) * | 2014-05-21 | 2015-12-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 靭性と加工性に優れた高強度１３Ｃｒ系ステンレス厚鋼板およびその製造方法 |
| JP2015218383A (ja) * | 2014-05-21 | 2015-12-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 靭性と加工性に優れた高強度１３Ｃｒ系ステンレス厚鋼板およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-12-06 JP JP40066290A patent/JPH0598347A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
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