JPH0596192A - 破砕設備 - Google Patents
破砕設備Info
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- JPH0596192A JPH0596192A JP32084191A JP32084191A JPH0596192A JP H0596192 A JPH0596192 A JP H0596192A JP 32084191 A JP32084191 A JP 32084191A JP 32084191 A JP32084191 A JP 32084191A JP H0596192 A JPH0596192 A JP H0596192A
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- crusher
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- liner
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ジョークラッシャなど１次破砕機の破砕産物
を噛込み可能で，かつ，生コン用ならびに道路用骨材や
細骨材を生産できる破砕設備を提供する。 【構成】 ジョークラッシャ３００と，１次振動篩４０
０と，コーンクラッシャ７００と，少なくとも１基以上
の２次振動篩８００，９００を備えた破砕設備であっ
て，コーンクラッシャ７００のライナの破砕ゾーンにも
との破砕ゾーン長さの０．１〜０．９の長さの切欠きを
上下に設け，かつ，コーンケーブライナ上端部に内側に
向かって略水平環状の突出部を張設した。
を噛込み可能で，かつ，生コン用ならびに道路用骨材や
細骨材を生産できる破砕設備を提供する。 【構成】 ジョークラッシャ３００と，１次振動篩４０
０と，コーンクラッシャ７００と，少なくとも１基以上
の２次振動篩８００，９００を備えた破砕設備であっ
て，コーンクラッシャ７００のライナの破砕ゾーンにも
との破砕ゾーン長さの０．１〜０．９の長さの切欠きを
上下に設け，かつ，コーンケーブライナ上端部に内側に
向かって略水平環状の突出部を張設した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は生コン用または道路用骨
材ならびに細骨材を生産する破砕設備に関し，特に破砕
比の大きい破砕設備に関するものである。
材ならびに細骨材を生産する破砕設備に関し，特に破砕
比の大きい破砕設備に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来，１５０ｍｍ以下の原料を破砕し，
生コン用の骨材および道路用骨材やそれ以下の細骨材を
生産するには，たとえば，ジョークラッシャのような１
次破砕機から得られる１５０ｍｍ以下の破砕産物を振動
篩で調整し，３０〜１５０ｍｍのサイズにして，図６に
示すように，中間ビンに貯留したあと切出して２次破砕
機であるコーンクラッシャに供給して破砕し，さらにイ
ンパクトクラッシャによって３次破砕して篩分けライン
へ送り，４０ｍｍアンダのほか，４０〜２０ｍｍ，２０
〜１３ｍｍ，１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の各種の製品を
得ていた。
生コン用の骨材および道路用骨材やそれ以下の細骨材を
生産するには，たとえば，ジョークラッシャのような１
次破砕機から得られる１５０ｍｍ以下の破砕産物を振動
篩で調整し，３０〜１５０ｍｍのサイズにして，図６に
示すように，中間ビンに貯留したあと切出して２次破砕
機であるコーンクラッシャに供給して破砕し，さらにイ
ンパクトクラッシャによって３次破砕して篩分けライン
へ送り，４０ｍｍアンダのほか，４０〜２０ｍｍ，２０
〜１３ｍｍ，１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の各種の製品を
得ていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，このよ
うな従来の破砕設備では，１次破砕機としてのジョーク
ラッシャのほかに，コーンクラッシャやインパクトクラ
ッシャなどの２次〜３次破砕機を必要とし，動力原単位
（製品１ｔｏｎ処理するために必要な動力）が１．９ｋ
ｗｈ／ｔと高く，また破砕機のライナが摩耗すると破砕
能力と製品の品質が低下し，特にライナ交換１ケ月前頃
からライナ新品時に比べて３０〜４０％程度能力が低下
するという問題があった。
うな従来の破砕設備では，１次破砕機としてのジョーク
ラッシャのほかに，コーンクラッシャやインパクトクラ
ッシャなどの２次〜３次破砕機を必要とし，動力原単位
（製品１ｔｏｎ処理するために必要な動力）が１．９ｋ
ｗｈ／ｔと高く，また破砕機のライナが摩耗すると破砕
能力と製品の品質が低下し，特にライナ交換１ケ月前頃
からライナ新品時に比べて３０〜４０％程度能力が低下
するという問題があった。
【０００４】したがって，上記の課題を解決するため
に，上記のコーンクラッシャとインパクトクラッシャの
機能を代替して１度に処理できる破砕比の大きなコーン
クラッシャが待望されたが，従来のコーンクラッシャに
おいては，たとえば，図７に示すように，最も好ましい
破砕作用を行なうと思われる破砕室（コーンケーブライ
ナ傾斜角α１＝０゜〜４０°，マントルライナ傾斜角α
２＝０゜〜４０°，破砕ゾーンの長さＢおよびＤ＝４０
０ｍｍ以下）を形成する上下一対のライナ形状，すなわ
ち，コーンケーブライナ９とマントルライナ８の形状の
組合わせを基本に設計を行なっていた。したがって，コ
ーンクラッシャに投入できる原料の最大サイズはコーン
ケーブライナ傾斜角α１，マントルライナ傾斜角α２，
破砕ゾーンの長さＢ，Ｄ寸法によって決定されており，
通常閉じ側セット時の最大噛込みサイズは３５ｍｍ程度
であった。
に，上記のコーンクラッシャとインパクトクラッシャの
機能を代替して１度に処理できる破砕比の大きなコーン
クラッシャが待望されたが，従来のコーンクラッシャに
おいては，たとえば，図７に示すように，最も好ましい
破砕作用を行なうと思われる破砕室（コーンケーブライ
ナ傾斜角α１＝０゜〜４０°，マントルライナ傾斜角α
２＝０゜〜４０°，破砕ゾーンの長さＢおよびＤ＝４０
０ｍｍ以下）を形成する上下一対のライナ形状，すなわ
ち，コーンケーブライナ９とマントルライナ８の形状の
組合わせを基本に設計を行なっていた。したがって，コ
ーンクラッシャに投入できる原料の最大サイズはコーン
ケーブライナ傾斜角α１，マントルライナ傾斜角α２，
破砕ゾーンの長さＢ，Ｄ寸法によって決定されており，
通常閉じ側セット時の最大噛込みサイズは３５ｍｍ程度
であった。
【０００５】このため，原料サイズが３５ｍｍを大幅に
上回る基準値以上の大きなものになると，破砕ゾーンの
入口部で原料が噛込まれず転動するばかりで滞留し入口
部が閉塞されて破砕ゾーンへ向かう原料が激減し破砕能
力の急激な低下が起こるという障害が発生していた。
上回る基準値以上の大きなものになると，破砕ゾーンの
入口部で原料が噛込まれず転動するばかりで滞留し入口
部が閉塞されて破砕ゾーンへ向かう原料が激減し破砕能
力の急激な低下が起こるという障害が発生していた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに，本発明の破砕設備においては，ジョークラッシャ
と，該ジョークラッシャの破砕産物を篩分けする１次振
動篩と，コーンクラッシャと，該コーンクラッシャの破
砕産物を篩分けする少なくとも１基以上の２次振動篩と
を備えた破砕設備であって，前記コーンクラッシャの破
砕室を形成するコーンケーブライナおよびマントルライ
ナにあっては，マントル傾斜角度が２０°〜６５°，コ
ーンケーブライナ傾斜角度およびマントルライナ傾斜角
度が５°〜４０°，破砕ゾーンの長さが４００ｍｍ程度
で，該コーンケーブライナの破砕ゾーンの入口部にコー
ンケーブ傾斜角度より５°〜７０°大きい傾斜角度を有
し残存する破砕ゾーンの長さがもとの破砕ゾーンの長さ
の０．１〜０．９となる切欠きを形成し，該マントルラ
イナの破砕ゾーンの入口部に略水平であり残存する破砕
ゾーンの長さがもとの破砕ゾーンの長さの０．１〜０．
９となる切欠きを形成し，かつ，該コーンケーブライナ
上端部に内側に向かって略水平環状の突出部を張設した
構成とした。
めに，本発明の破砕設備においては，ジョークラッシャ
と，該ジョークラッシャの破砕産物を篩分けする１次振
動篩と，コーンクラッシャと，該コーンクラッシャの破
砕産物を篩分けする少なくとも１基以上の２次振動篩と
を備えた破砕設備であって，前記コーンクラッシャの破
砕室を形成するコーンケーブライナおよびマントルライ
ナにあっては，マントル傾斜角度が２０°〜６５°，コ
ーンケーブライナ傾斜角度およびマントルライナ傾斜角
度が５°〜４０°，破砕ゾーンの長さが４００ｍｍ程度
で，該コーンケーブライナの破砕ゾーンの入口部にコー
ンケーブ傾斜角度より５°〜７０°大きい傾斜角度を有
し残存する破砕ゾーンの長さがもとの破砕ゾーンの長さ
の０．１〜０．９となる切欠きを形成し，該マントルラ
イナの破砕ゾーンの入口部に略水平であり残存する破砕
ゾーンの長さがもとの破砕ゾーンの長さの０．１〜０．
９となる切欠きを形成し，かつ，該コーンケーブライナ
上端部に内側に向かって略水平環状の突出部を張設した
構成とした。
【０００７】
【作用】本発明の破砕設備におけるコーンクラッシャの
ライナは以上のように構成されているので，破砕ゾーン
入口部における噛込み原料サイズが従来のものに比べて
４〜４．５倍大きくできる。したがって，ジョークラッ
シャの破砕産物である１５０ｍｍ以下の原料を充分処理
可能で，したがって，破砕ゾーンの入口部で大塊の原料
も滞留することなく円滑に破砕ゾーンへ噛込まれて破砕
されるので破砕能力が大塊が混じったことで低下するこ
とが避けられる。このため，３次破砕機を省略しても所
望の骨材や細骨材を得ることができる。
ライナは以上のように構成されているので，破砕ゾーン
入口部における噛込み原料サイズが従来のものに比べて
４〜４．５倍大きくできる。したがって，ジョークラッ
シャの破砕産物である１５０ｍｍ以下の原料を充分処理
可能で，したがって，破砕ゾーンの入口部で大塊の原料
も滞留することなく円滑に破砕ゾーンへ噛込まれて破砕
されるので破砕能力が大塊が混じったことで低下するこ
とが避けられる。このため，３次破砕機を省略しても所
望の骨材や細骨材を得ることができる。
【０００８】
【実施例】以下，図面に基づいて本発明の破砕設備の実
施例の詳細について説明する。図１〜図５は本発明の実
施例に係り，図１は全体フローシート，図２はコーンク
ラッシャの断面斜視図，図３はコーンクラッシャライナ
の要部拡大縦断面図，図４はコーンクラッシャライナの
他の実施例を示す要部拡大縦断面図，図５は原料および
製品の粒度分布曲線図である。
施例の詳細について説明する。図１〜図５は本発明の実
施例に係り，図１は全体フローシート，図２はコーンク
ラッシャの断面斜視図，図３はコーンクラッシャライナ
の要部拡大縦断面図，図４はコーンクラッシャライナの
他の実施例を示す要部拡大縦断面図，図５は原料および
製品の粒度分布曲線図である。
【０００９】図において，１００は原料ホッパ，２００
はプレートフィーダ，３００は１次破砕機としてのジョ
ークラッシャ，４００は１次振動篩，５００は中間ビ
ン，６００は振動フィーダ，７００はコーンクラッシ
ャ，８００は２次振動篩，９００は３次振動篩である。
また，図１の各振動篩および製品に付記した数字はそれ
ぞれ篩目および製品サイズを示す。また，符号Ｐ，Ｑ，
Ｒ，Ｓは切替シュートを示す。
はプレートフィーダ，３００は１次破砕機としてのジョ
ークラッシャ，４００は１次振動篩，５００は中間ビ
ン，６００は振動フィーダ，７００はコーンクラッシ
ャ，８００は２次振動篩，９００は３次振動篩である。
また，図１の各振動篩および製品に付記した数字はそれ
ぞれ篩目および製品サイズを示す。また，符号Ｐ，Ｑ，
Ｒ，Ｓは切替シュートを示す。
【００１０】コーンクラッシャ７００は，図２〜図３に
示される構造とされ，図において，１はカウンタシャフ
ト，２はベベルギア，３はエキセントリック，４はメイ
ンシャフト，５はマントル，６はコーンケーブ，７は破
砕室，８はマントルライナ，９はコーンケーブライナで
ある。８ａは上部マントルライナ（別名ロワーライナ・
エキステンションともいう）である。本発明のコーンク
ラッシャ７００の作動について説明すると，図示しない
電動機によりＶベルトにてカウンタシャフト１を駆動す
ると，ベベルギア２を介してエキセントリック３が回転
駆動され，エキセントリック３へ鉛直よりやや斜め方向
（１°〜３°程度）から嵌入されたメインシャフト４は
偏心運動を行ないながら回転する。したがって，メイン
シャフト４と一体化されたマントル５も偏心回転運動を
行なう。このマントル５の旋動に伴い，コーン状のマン
トル５の外周部に取付けられたマントルライナ８は回転
駆動しながら，同時に上下運動を行ない，固定のコーン
ケーブ６に取付けられたコーンケーブライナ９の下面と
で形成される空間部である破砕室７で原料は破砕され
る。これらの原料に接触し，原料を圧縮して破砕する上
下一対のライナであるコーンケーブライナ９およびマン
トルライナ８は耐摩耗材質のものが採用され，摩耗が限
界に達した時点で交換できるような構造となっている。
示される構造とされ，図において，１はカウンタシャフ
ト，２はベベルギア，３はエキセントリック，４はメイ
ンシャフト，５はマントル，６はコーンケーブ，７は破
砕室，８はマントルライナ，９はコーンケーブライナで
ある。８ａは上部マントルライナ（別名ロワーライナ・
エキステンションともいう）である。本発明のコーンク
ラッシャ７００の作動について説明すると，図示しない
電動機によりＶベルトにてカウンタシャフト１を駆動す
ると，ベベルギア２を介してエキセントリック３が回転
駆動され，エキセントリック３へ鉛直よりやや斜め方向
（１°〜３°程度）から嵌入されたメインシャフト４は
偏心運動を行ないながら回転する。したがって，メイン
シャフト４と一体化されたマントル５も偏心回転運動を
行なう。このマントル５の旋動に伴い，コーン状のマン
トル５の外周部に取付けられたマントルライナ８は回転
駆動しながら，同時に上下運動を行ない，固定のコーン
ケーブ６に取付けられたコーンケーブライナ９の下面と
で形成される空間部である破砕室７で原料は破砕され
る。これらの原料に接触し，原料を圧縮して破砕する上
下一対のライナであるコーンケーブライナ９およびマン
トルライナ８は耐摩耗材質のものが採用され，摩耗が限
界に達した時点で交換できるような構造となっている。
【００１１】本発明においては，コーンケーブライナ９
とマントルライナ８とも各々破砕室７の入口部に切欠き
を設ける。すなわち，図３に示すように，コーンケーブ
ライナ９においては，もともとＢの長さの破砕ゾーン長
さを短くしてＡの長さに短縮し，あらたな傾斜角として
コーンケーブライナ傾斜角α１より５°〜７０°加算さ
れた拡大コーンケーブライナ傾斜角α３となるように形
成する。Ａの長さは（０．１〜０．９）Ｂの範囲で選定
する。一方，マントルライナ８については，もともとの
長さＤに対して（０．１〜０．９）Ｄの範囲でＣの長さ
を選定し，かつ，略水平に切欠きを設ける。また，コー
ンケーブライナ９の上端部には略水平に内側に突出する
円環状の突出部９Ｚを設け，破砕時の大塊の浮き上りを
防止し，コーンケーブライナ９とマントルライナ８との
間に噛込まれた大塊原料が速やかに破砕されるよう配慮
したものである。突出部９Ｚの水平寸法Ｘ，垂直寸法Ｙ
はそれぞれ５〜５０ｍｍ，２０〜５０ｍｍの範囲で選定
される。以上のように構成することにより，破砕室７の
入口部には１５０ｍｍ程度の大塊を導いても噛込みが可
能な末拡り部を形成する。前述したＡ寸法およびＣ寸法
はそれぞれＢ寸法，Ｄ寸法に比べて小さくするほど切欠
き部を大きくできるのでより大塊のものを噛込みやすく
する作用があるが，反対に実際の破砕作用を行なう破砕
ゾーン長さが短くなるので破砕能力が低下する。したが
って，大塊の混入確率と破砕能力とを総合的に判断して
決定するのが望ましい。
とマントルライナ８とも各々破砕室７の入口部に切欠き
を設ける。すなわち，図３に示すように，コーンケーブ
ライナ９においては，もともとＢの長さの破砕ゾーン長
さを短くしてＡの長さに短縮し，あらたな傾斜角として
コーンケーブライナ傾斜角α１より５°〜７０°加算さ
れた拡大コーンケーブライナ傾斜角α３となるように形
成する。Ａの長さは（０．１〜０．９）Ｂの範囲で選定
する。一方，マントルライナ８については，もともとの
長さＤに対して（０．１〜０．９）Ｄの範囲でＣの長さ
を選定し，かつ，略水平に切欠きを設ける。また，コー
ンケーブライナ９の上端部には略水平に内側に突出する
円環状の突出部９Ｚを設け，破砕時の大塊の浮き上りを
防止し，コーンケーブライナ９とマントルライナ８との
間に噛込まれた大塊原料が速やかに破砕されるよう配慮
したものである。突出部９Ｚの水平寸法Ｘ，垂直寸法Ｙ
はそれぞれ５〜５０ｍｍ，２０〜５０ｍｍの範囲で選定
される。以上のように構成することにより，破砕室７の
入口部には１５０ｍｍ程度の大塊を導いても噛込みが可
能な末拡り部を形成する。前述したＡ寸法およびＣ寸法
はそれぞれＢ寸法，Ｄ寸法に比べて小さくするほど切欠
き部を大きくできるのでより大塊のものを噛込みやすく
する作用があるが，反対に実際の破砕作用を行なう破砕
ゾーン長さが短くなるので破砕能力が低下する。したが
って，大塊の混入確率と破砕能力とを総合的に判断して
決定するのが望ましい。
【００１２】図７の従来例（噛込み最大径を３５ｍｍと
する）に対して，Ａ＝０．２Ｂ，Ｃ＝０．３Ｄ，α３＝
α１＋４０°に選定した図３の実施例では，噛込み最大
径は１５７ｍｍとなり，従来例の場合の４．５倍とな
る。この場合の破砕能力の低下はほとんどないか，ある
ときでも５〜１０％程度で収まった。これはあらたに設
けた末拡り部でも一種の予備破砕がある程度期待できる
からであると思われる。なお，図４は破砕室入口部の末
拡り部にジグザグ状の波形部８Ａ，９Ａを設けたもので
大塊の噛込みを更に改善し，かつ，破砕ゾーン長さ減少
による破砕能力低下を抑制したものである。
する）に対して，Ａ＝０．２Ｂ，Ｃ＝０．３Ｄ，α３＝
α１＋４０°に選定した図３の実施例では，噛込み最大
径は１５７ｍｍとなり，従来例の場合の４．５倍とな
る。この場合の破砕能力の低下はほとんどないか，ある
ときでも５〜１０％程度で収まった。これはあらたに設
けた末拡り部でも一種の予備破砕がある程度期待できる
からであると思われる。なお，図４は破砕室入口部の末
拡り部にジグザグ状の波形部８Ａ，９Ａを設けたもので
大塊の噛込みを更に改善し，かつ，破砕ゾーン長さ減少
による破砕能力低下を抑制したものである。
【００１３】以上述べたように，本発明のコーンクラッ
シャ用ライナにおいては，コーンケーブライナおよびマ
ントルライナの破砕室の入口部に切欠きを設けて，末拡
り部を形成し，かつ，突出部を設けることにより大塊の
噛込みを容易にしたので，ジョークラッシャの破砕産物
である１５０ｍｍ以下の原料でも常時充分噛込みが可能
となる。また，一時的には１５０ｍｍ以上の大塊，たと
えば２００ｍｍや２５０ｍｍのものでも受入れ可能で長
時間連続供給でない限り噛込み処理できる。
シャ用ライナにおいては，コーンケーブライナおよびマ
ントルライナの破砕室の入口部に切欠きを設けて，末拡
り部を形成し，かつ，突出部を設けることにより大塊の
噛込みを容易にしたので，ジョークラッシャの破砕産物
である１５０ｍｍ以下の原料でも常時充分噛込みが可能
となる。また，一時的には１５０ｍｍ以上の大塊，たと
えば２００ｍｍや２５０ｍｍのものでも受入れ可能で長
時間連続供給でない限り噛込み処理できる。
【００１４】以上のようなコーンクラッシャ７００を組
込んだ本発明の破砕設備の作動について説明すると，図
１に示すように，原料ホッパ１００に収納された原料は
プレートフィーダ２００によって順次切り出され，ジョ
ークラッシャ３００で１５０ｍｍ以下に１次破砕され，
８０ｍｍ目と３０ｍｍ目を有する１次振動篩４００で１
５０〜８０ｍｍの製品と３０ｍｍ以下の製品と８０〜３
０ｍｍの製品とに選別され，８０〜３０ｍｍ単独もしく
はこれに１５０〜８０ｍｍを合流させた１５０〜３０ｍ
ｍの製品が，２次破砕機としてのコーンクラッシャ７０
０へ中間ビン５００および振動フィーダ６００を経由し
て投入され破砕される。コーンクラッシャ７００の破砕
産物のうち一部はコーンクラッシャ７００へリターンさ
れ，残部は下流にある２次振動篩８００（４０ｍｍ篩目
と２０ｍｍ篩目を有する）で選別され，４０ｍｍ以下，
４０〜２０ｍｍの製品を得るとともに，３次振動篩（１
３ｍｍ篩目と５ｍｍ篩目を有する）へ通過させることに
より，さらに１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の製品を生産す
る。コーンクラッシャ７００へ破砕産物の一部をリター
ンさせる理由は製品の粒形改善が目的であり，偏平なも
のや細長いものを抑制し，キュービクルな製品を多く排
出させることによりコンクリートや生コンの強度の向上
を図るものである。リターン量は原料供給量の２５％程
度で良い。
込んだ本発明の破砕設備の作動について説明すると，図
１に示すように，原料ホッパ１００に収納された原料は
プレートフィーダ２００によって順次切り出され，ジョ
ークラッシャ３００で１５０ｍｍ以下に１次破砕され，
８０ｍｍ目と３０ｍｍ目を有する１次振動篩４００で１
５０〜８０ｍｍの製品と３０ｍｍ以下の製品と８０〜３
０ｍｍの製品とに選別され，８０〜３０ｍｍ単独もしく
はこれに１５０〜８０ｍｍを合流させた１５０〜３０ｍ
ｍの製品が，２次破砕機としてのコーンクラッシャ７０
０へ中間ビン５００および振動フィーダ６００を経由し
て投入され破砕される。コーンクラッシャ７００の破砕
産物のうち一部はコーンクラッシャ７００へリターンさ
れ，残部は下流にある２次振動篩８００（４０ｍｍ篩目
と２０ｍｍ篩目を有する）で選別され，４０ｍｍ以下，
４０〜２０ｍｍの製品を得るとともに，３次振動篩（１
３ｍｍ篩目と５ｍｍ篩目を有する）へ通過させることに
より，さらに１３〜５ｍｍ，５ｍｍ以下の製品を生産す
る。コーンクラッシャ７００へ破砕産物の一部をリター
ンさせる理由は製品の粒形改善が目的であり，偏平なも
のや細長いものを抑制し，キュービクルな製品を多く排
出させることによりコンクリートや生コンの強度の向上
を図るものである。リターン量は原料供給量の２５％程
度で良い。
【００１５】このようにして，本発明の破砕設備では，
ジョークラッシャのような１次破砕産物の大塊でも充分
噛込み可能で，かつ，通常の生コン骨材や細骨材までも
生産できるコーンクラッシャを備えたので，インパクト
クラッシャなどの３次破砕機を省略できる。その結果，
動力原単位は１．９ｋｗｈ／ｔから１．３ｋｗｈ／ｔに
低減され，従来に比べてライナが摩耗してもセット値を
変更するだけで安定した生産量や製品品質が保持され，
セット値の変更だけで希望の製品が集中的に生産出来
る。また，ライナコストも従来のものに比べて約半分と
なった。
ジョークラッシャのような１次破砕産物の大塊でも充分
噛込み可能で，かつ，通常の生コン骨材や細骨材までも
生産できるコーンクラッシャを備えたので，インパクト
クラッシャなどの３次破砕機を省略できる。その結果，
動力原単位は１．９ｋｗｈ／ｔから１．３ｋｗｈ／ｔに
低減され，従来に比べてライナが摩耗してもセット値を
変更するだけで安定した生産量や製品品質が保持され，
セット値の変更だけで希望の製品が集中的に生産出来
る。また，ライナコストも従来のものに比べて約半分と
なった。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように，本発明の破砕設備
は，２次破砕および３次破砕の機能を合わせもつ破砕比
の大きなコーンクラッシャを採用したので，動力原単位
が低く，かつ，ライナの摩耗による破砕能力の低下や製
品品質の劣化を防止することができる。また，コーンク
ラッシャのセット値の変更により，容易に希望のサイズ
の製品を任意に得ることができる。
は，２次破砕および３次破砕の機能を合わせもつ破砕比
の大きなコーンクラッシャを採用したので，動力原単位
が低く，かつ，ライナの摩耗による破砕能力の低下や製
品品質の劣化を防止することができる。また，コーンク
ラッシャのセット値の変更により，容易に希望のサイズ
の製品を任意に得ることができる。
【図１】本発明の実施例に係る全体フローシートであ
る。
る。
【図２】本発明の１実施例を示すコーンクラッシャの断
面斜視図である。
面斜視図である。
【図３】本発明の１実施例を示すコーンクラッシャライ
ナの要部拡大縦断面図である。
ナの要部拡大縦断面図である。
【図４】本発明の他の実施例を示すコーンクラッシャラ
イナの要部拡大縦断面図である。
イナの要部拡大縦断面図である。
【図５】本発明の破砕設備における原料および製品の粒
度分布曲線図である。
度分布曲線図である。
【図６】従来の破砕設備のフローシートである。
【図７】従来のコーンクラッシャライナの要部拡大縦断
面図である。
面図である。
５ マントル ６ コーンケーブ ７ 破砕室 ８ マントルライナ ８ａ 上部マントルライナ ８Ａ ジグザグ波形部 ９ コーンケーブライナ ９Ａ ジグザグ波形部 ９Ｚ 突出部 １００ 原料ホッパ ２００ プレートフィーダ ３００ ジョークラッシャ ４００ １次振動篩 ５００ 中間ビン ６００ 振動フィーダ ７００ コーンクラッシャ ８００ ２次振動篩 ９００ ３次振動篩 Ａ 破砕ゾーン長さ Ｂ 破砕ゾーン長さ Ｃ 破砕ゾーン長さ Ｄ 破砕ゾーン長さ Ｐ 切替シュート Ｑ 切替シュート Ｒ 切替シュート Ｓ 切替シュート Ｘ 突出部の水平寸法 Ｙ 突出部の垂直寸法 θ マントル傾斜角 α１ コーンケーブライナ傾斜角 α２ マントルライナ傾斜角 α３ 拡大コーンケーブライナ傾斜角
Claims (1)
- 【請求項１】 ジョークラッシャと，該ジョークラッシ
ャの破砕産物を篩分けする１次振動篩と，コーンクラッ
シャと，該コーンクラッシャの破砕産物を篩分けする少
なくとも１基以上の２次振動篩とを備えた破砕設備であ
って，前記コーンクラッシャの破砕室を形成するコーン
ケーブライナおよびマントルライナにあっては，マント
ル傾斜角度が２０°〜６５°，コーンケーブライナ傾斜
角度およびマントルライナ傾斜角度が５°〜４０°，破
砕ゾーンの長さが４００ｍｍ程度で，該コーンケーブラ
イナの破砕ゾーンの入口部にコーンケーブ傾斜角度より
５°〜７０°大きい傾斜角度を有し残存する破砕ゾーン
の長さがもとの破砕ゾーンの長さの０．１〜０．９とな
る切欠きを形成し，該マントルライナの破砕ゾーンの入
口部に略水平であり残存する破砕ゾーンの長さがもとの
破砕ゾーンの長さの０．１〜０．９となる切欠きを形成
し，かつ，該コーンケーブライナ上端部に内側に向かっ
て略水平環状の突出部を張設した破砕設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32084191A JP2748996B2 (ja) | 1991-10-01 | 1991-10-01 | 破砕設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32084191A JP2748996B2 (ja) | 1991-10-01 | 1991-10-01 | 破砕設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0596192A true JPH0596192A (ja) | 1993-04-20 |
| JP2748996B2 JP2748996B2 (ja) | 1998-05-13 |
Family
ID=18125843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32084191A Expired - Lifetime JP2748996B2 (ja) | 1991-10-01 | 1991-10-01 | 破砕設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2748996B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100451059B1 (ko) * | 2001-12-08 | 2004-10-02 | 삼영플랜트주식회사 | 골재 제조방법 및 장치 |
| CN103949321A (zh) * | 2014-05-09 | 2014-07-30 | 成都宏源铸造材料有限公司 | 孕育剂制粒生产线及其生产工艺和粉尘回收方法 |
| CN106269149A (zh) * | 2016-08-04 | 2017-01-04 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种海绵钛加工破碎系统及方法 |
-
1991
- 1991-10-01 JP JP32084191A patent/JP2748996B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100451059B1 (ko) * | 2001-12-08 | 2004-10-02 | 삼영플랜트주식회사 | 골재 제조방법 및 장치 |
| CN103949321A (zh) * | 2014-05-09 | 2014-07-30 | 成都宏源铸造材料有限公司 | 孕育剂制粒生产线及其生产工艺和粉尘回收方法 |
| CN106269149A (zh) * | 2016-08-04 | 2017-01-04 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种海绵钛加工破碎系统及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2748996B2 (ja) | 1998-05-13 |
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