JPH0590841A - 変調器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】汎用集積回路化にも好都合で、かつ角度変調お
よび直交変調の両方が行なえる変調器を提供すること。 【構成】入力搬送波を差動変換回路２１で変換した正お
よび逆相搬送波の振幅を制御信号に基づいて縦続接続し
た振幅制御回路３２および３３にて制御し、振幅制御さ
れた正および逆相搬送波を位相変換回路２４にて位相変
換し、位相変換された２つの搬送波間の位相差と９０度
との偏差を位相差検出回路３１にて検出し、直交変調の
とき前記偏差を制御信号としかつ角度変調のとき角度変
調信号を制御信号として振幅制御回路３３に供給し、位
相変換された２つの搬送波出力とベースバンド信号の正
弦および余弦成分とを各別にミキサー回路４および５に
て混合し、差信号を制御信号として振幅制御回路３２に
帰還し、混合出力を加算して変調された出力を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はデジタル移動通信に好適
な変調器に関し、さらに詳言すれば角度（アナログ）変
調および直交（デジタル）変調の両方が行なえる変調器
に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の直交変調器はベースバンド信号の
正弦成分および余弦成分と位相が９０度異なる２つの搬
送波とをそれぞれ各別に乗算し、乗算出力を加算するこ
とによって直交変調波を得ている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし上記した従来の
直交変調器によれば、９０度位相の異なる２つの搬送波
を生成する回路を構成する回路素子のばらつき、回路素
子の回路定数の温度による偏差および搬送波周波数の変
動の影響を受けて、高精度な位相が９０度異なる２つの
搬送波を得ることができず、汎用集積回路化する場合の
問題点となっている。一方、移動通信機のデジタル化、
小型化に伴い角度（アナログ）変調および直交（デジタ
ル）変調の両方の変調が行える変調器が求められてい
る。

【０００４】本発明は所望位相差を有する２つの搬送波
を生成する回路を構成する回路素子のばらつき、該回路
素子の温度による回路定数の偏差および搬送波周波数の
変動の影響を受けず、高精度な位相差を有する２つの搬
送波を得ることができ、かつ汎用集積回路化にも好都合
で、かつ角度変調および直交変調の両方が行なえる変調
器を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明の第１請求項の変
調器は、入力搬送波を正相搬送波および逆相搬送波に変
換する差動変換回路と、差動変換回路で変換された正相
および逆相搬送波の振幅を制御信号に基づいてそれぞれ
制御する第１振幅制御回路と、第１振幅制御回路から出
力された正相および逆相搬送波の振幅を制御信号に基づ
いてそれぞれ制御する第２振幅制御回路と、第２振幅制
御回路から出力された正相および逆相搬送波の位相変換
をする位相変換回路と、位相変換回路から出力された２
つの搬送波間の位相差と９０度との差信号を検出する位
相差検出回路と、直交変調のときに前記差信号を制御信
号としかつ角度変調のとき角度変調信号を制御信号とし
て第２振幅制御回路に供給するスイッチ手段と、位相変
換回路から出力されたそれぞれの搬送波とベースバンド
信号の正弦成分および余弦成分とを各別に乗算する乗算
手段と、乗算手段からの乗算出力を加算する加算手段と
を備え、前記差信号を制御信号として第１振幅制御回路
に帰還することを特徴とする。

【０００６】本発明の第２請求項の変調器は、入力搬送
波を正相搬送波および逆相搬送波に変換する差動変換回
路と、差動変換回路で変換された正相および逆相搬送波
の振幅を制御信号に基づいてそれぞれ制御する第１振幅
制御回路と、差動変換回路で変換された正相および逆相
搬送波の振幅を角度変調信号に基づいてそれぞれ制御す
る第３振幅制御回路と、直交変調のとき第１振幅制御回
路から出力された正相および逆相搬送波を選択しかつ角
度変調のとき第３振幅制御回路から出力された正相およ
び逆相搬送波を選択するスイッチ手段と、スイッチ手段
から出力された正相および逆相搬送波の位相変換をする
位相変換回路と、位相変換回路から出力された２つの搬
送波間の位相差と９０度との差信号を検出して差信号を
第１振幅制御回路に制御信号として出力する位相差検出
回路と、位相変換回路から出力されたそれぞれの搬送波
とベースバンド信号の正弦成分および余弦成分とを各別
に乗算する乗算手段と、乗算手段からの乗算出力を加算
する加算手段とを備えたことを特徴とする。

【０００７】

【作用】本発明の第１請求項の変調器によれば、差動変
換回路によって入力搬送波から正相および逆相搬送波が
生成され、直交変調のときは位相差検出回路からの差信
号が第２振幅制御回路に制御信号としてスイッチ手段を
介して供給されるため、タンデムに接続された第１およ
び第２の振幅制御回路が差信号によって振幅制御される
ことになる。

【０００８】第２振幅制御回路からの出力搬送波は位相
変換回路によって位相変換され、位相変換された２つの
搬送波間の位相差が９０度となるように、第１および第
２振幅制御回路が協働して正相および逆相搬送波の振幅
が前記差信号に基づいて制御されて、位相変換回路から
位相が９０度異なる２つの搬送波が得られる。位相変換
回路から出力された位相が９０度異なる２つの搬送波の
それぞれとベースバンド信号の正弦成分および余弦成分
とが各別に乗算手段によって乗算され、乗算出力が加算
手段によって加算されて直交変調波を得ることができ
る。

【０００９】角度変調のときはスイッチ手段によって制
御信号として第２振幅制御回路に角度変調信号が供給さ
れ、第１振幅制御回路には直交変調の場合と同様に前記
差信号が制御信号として供給されていて、前記差信号に
基づいて位相差を９０度に制御するべく第１振幅制御回
路から出力された正相および逆相搬送波の振幅が制御さ
れる。

【００１０】第１振幅制御回路によって振幅制御された
正相および逆相搬送波は第２振幅制御回路によって角度
変調信号のレベルに基づいてその振幅が制御され、第２
振幅制御回路によって振幅制御された正相および逆相搬
送波を位相変換した搬送波の一方の搬送波と第２振幅制
御回路によって振幅制御された正相搬送波との間の位相
角は角度変調信号のレベルに基づいて変化する。したが
って、例えばベースバンド信号の正弦成分を零に、余弦
成分を一定レベルとし、一定レベルとされた余弦成分と
前記一方の搬送波との乗算出力によって角度変調された
出力を得ることができる。

【００１１】本発明の第２請求項の変調器によれば、差
動変換回路によって入力搬送波から正相および逆相搬送
波が生成され、位相差検出回路からの差信号に基づいて
第１振幅制御回路の出力搬送波の振幅が制御されて、直
交変調のときは第１振幅制御回路の出力がスイッチ手段
を介して位相変換回路に供給されて、位相変換回路から
出力された２つの搬送波間の位相差が９０度に制御され
て、位相が９０度異なる２つの搬送波が得られる。

【００１２】位相変換回路から出力された位相が９０度
異なる２つの搬送波のそれぞれとベースバンド信号の正
弦成分および余弦成分とが各別に乗算手段によって乗算
され、乗算出力が加算手段によって加算されて直交変調
波を得ることができる。この場合第２振幅制御回路の出
力は選択されていないために、第２振幅制御回路は直交
変調には直接関与しない。

【００１３】第３振幅制御回路には制御信号として角度
変調信号が供給されており、角度変調のときはスイッチ
手段によって第３振幅制御回路の出力が選択される。差
動変換回路によって生成された入力搬送波から正相およ
び逆相搬送波の振幅は角度変調信号のレベルに基づいて
制御され、この振幅制御された正相および逆相搬送波が
位相変換回路に供給されて、第３振幅制御回路によって
振幅制御された正相および逆相搬送波を位相変換した出
力搬送波の一方の搬送波と第３振幅制御回路によって振
幅制御された正相搬送波との間の位相角は角度変調信号
のレベルに基づいて変化する。したがって、ベースバン
ド信号の正弦成分を零に、余弦成分を一定レベルとし、
一定レベルとされた余弦成分と前記一方の搬送波との乗
算出力によって角度変調された出力を得ることができ
る。この場合第１振幅制御回路の出力は選択されていな
いために、第１振幅制御回路は角度変調には直接関与し
ない。

【００１４】

【実施例】以下本発明を実施例により説明する。

【００１５】図１は本発明の第１実施例の構成を示すブ
ロック図である。

【００１６】搬送波発振器１から出力された搬送波は位
相差を有する２つ搬送波を生成する搬送波生成回路２に
供給して、搬送波出力Ｅ１およびＥ２を生成する。２つ
の搬送波出力Ｅ１およびＥ２は位相差制御回路３に供給
して、搬送波出力Ｅ１とＥ２間の位相差と９０度との差
に対応した位相誤差信号を出力させ、位相誤差信号を搬
送波生成回路２に帰還して搬送波出力Ｅ１およびＥ２間
の位相差を９０度に選択的に制御する。

【００１７】入力ベースバンド信号の余弦成分Ｉと搬送
波生成回路２にて生成された搬送波出力Ｅ１とはミキサ
ー回路４に供給して周波数混合し、入力ベースバンド信
号の正弦成分Ｑと搬送波生成回路２にて生成された搬送
波出力Ｅ２とはミキサー回路５に供給して周波数混合す
る。

【００１８】ミキサー回路４の出力およびミキサー回路
５の出力は同相加算回路６に供給して加算して、直交変
調波として、または角度変調された信号として出力す
る。

【００１９】搬送波生成回路２は差動変換回路２１を備
え、搬送波発振器１から出力された搬送波を差動変換回
路２１に供給して入力搬送波を差動変換し、正相搬送波
出力ｎ１および逆相搬送波出力ｎ２を出力する。正相搬
送波出力ｎ１と逆相搬送波出力ｎ２とは位相差制御回路
３の１部を構成する第１振幅制御回路３２に供給して正
相搬送波出力ｎ１と逆相搬送波出力ｎ２の振幅を後記の
位相誤差信号に基づいて制御し、振幅制御された正相搬
送波出力ｍ１および逆相搬送波出力ｍ２を得る。

【００２０】正相搬送波出力ｍ１および逆相搬送波出力
ｍ２は位相差制御回路３の１部を構成する第２振幅制御
回路３３に供給して、第２振幅制御回路３３から振幅制
御された正相搬送波出力ｖ１および逆相搬送波出力ｖ２
を得る。正相搬送波出力ｖ１および逆相搬送波出力ｖ２
は位相変換回路２４に入力して位相変換して搬送波出力
ｅ１および搬送波出力ｅ２を出力させ、搬送波出力ｅ１
をリミッタ回路２５に供給して振幅制限し、搬送波出力
ｅ２をリミッタ回路２６に供給して振幅制限された搬送
波出力Ｅ１およびＥ２を得る。

【００２１】リミッタ回路２５から出力された搬送波出
力Ｅ１およびリミッタ回路２６から出力された搬送波出
力Ｅ２は位相差制御回路３の１部を構成する位相差検出
回路３１に供給して両入力の位相差が９０度か否かを検
出し、その偏差を位相誤差信号として第１振幅制御回路
３２に供給して、位相誤差信号に基づいて正相搬送波出
力ｎ１と逆相搬送波出力ｎ２との振幅を制御する。ま
た、位相誤差信号と角度変調信号とはスイッチ３４を介
して選択的に第２振幅制御回路３３に供給して正相搬送
波出力ｍ１と逆相搬送波出力ｍ２の振幅を制御する。

【００２２】ここで、第１振幅制御回路３２は例えば図
２に示すように、トランジスタＱ₁ 〜Ｑ₆ で構成した二
重平衡差動増幅器で構成し、トランジスタＱ₁ およびＱ
₄ のベースに正相搬送波出力ｎ１を、トランジスタＱ₂
およびＱ₃ のベースに逆相搬送波出力ｎ２を印加し、ト
ランジスタＱ₅ およびＱ₆ のベースに位相誤差信号を印
加し、トランジスタＱ₅ のエミッタとトランジスタＱ₆
のエミッタとの間に感度調整のための抵抗Ｒ_E1を接続
し、トランジスタＱ₁ およびＱ₃ のコレクタ出力を第２
振幅制御回路３３へ供給してある。

【００２３】さらに、第２振幅制御回路３３も第１振幅
制御回路３２と同様に例えば図２に示すように、トラン
ジスタＱ₁'〜Ｑ₆'で構成した二重平衡差動増幅器で構成
し、トランジスタＱ₁'およびＱ₄'のベースにトランジス
タＱ₁ のコレクタ出力すなわち正相搬送波出力ｍ１を、
トランジスタＱ₂'およびＱ₃'のベースにトランジスタＱ
₃ のコレクタ出力すなわち逆相搬送波出力ｍ２を印加
し、トランジスタＱ₅'およびＱ₆'のベースにスイッチ３
４からの出力を印加し、トランジスタＱ₅'のエミッタと
トランジスタＱ₆'のエミッタとの間に感度調整のための
抵抗Ｒ_E'1 を接続し、トランジスタＱ₁'およびＱ₃'のコ
レクタ出力をそれぞれ正相搬送波出力ｖ１、逆相搬送波
出力ｖ２として位相変換回路２４へ供給してある。

【００２４】また、位相変換回路２４は例えば図３に示
すようにＣＲ並列位相変換回路で構成してある。位相変
換回路２４は、コンデンサＣ１と抵抗Ｒ１との直列回路
と、抵抗Ｒ２とコンデンサＣ２との直列回路とを逆並列
接続して構成し、コンデンサＣ１と抵抗Ｒ２との接続点
に正相搬送波出力ｖ１を印加し、コンデンサＣ２と抵抗
Ｒ１との接続点に逆相搬送波出力ｖ２を印加し、コンデ
ンサＣ１と抵抗Ｒ１との接続点から搬送波出力ｅ１を得
ると共に、抵抗Ｒ２とコンデンサＣ２との接続点から搬
送波出力ｅ２を得るように構成してある。

【００２５】上記のように構成した第１実施例の作用を
説明する。

【００２６】搬送波発振器１から出力された搬送波は差
動変換回路２１によって正相搬送波出力ｎ１および逆相
搬送波出力ｎ２に変換される。直交変調のときは差動変
換回路２１で変換された正相搬送波出力ｎ１および逆相
搬送波出力ｎ２の振幅は、第１振幅制御回路３２および
第２振幅制御回路３３において位相差検出回路３１から
出力された位相誤差信号に基づいて制御される。

【００２７】第１振幅制御回路３２および第２振幅制御
回路３３との協働による振幅制御によって、第２振幅制
御回路３３から出力される正相搬送波出力ｖ１と逆相搬
送波出力ｖ２を受けた位相変換回路２４からの搬送波出
力ｅ１と搬送波出力ｅ２のとの間の位相差が９０度とな
るように制御される。

【００２８】図２に示した第１振幅制御回路３２では、
位相誤差信号に基づいてトランジスタＱ₅ のベース電圧
およびトランジスタＱ₆ のベース電圧が変わり、トラン
ジスタ（Ｑ₁ 、Ｑ₂ ）とトランジスタ（Ｑ₃ 、Ｑ₄ ）の
それぞれの差動対の出力振幅のバランスが位相誤差信号
に基づいて変化する。ここではトランジスタＱ₁ のコレ
クタ出力とトランジスタＱ₃ のコレクタ出力が第２振幅
制御回路３３に供給される。位相誤差信号によるトラン
ジスタＱ₅ のベース電圧およびトランジスタＱ ₆ のベー
ス電圧の変化の感度は抵抗Ｒ_E1の抵抗値によって定ま
る。ここでは抵抗Ｒ_E1の抵抗値を高く設定して、制御信
号に対する感度を低く設定してある。

【００２９】直交変調器として使用するときはスイッチ
３４を介して位相誤差信号が第２振幅制御回路３３に供
給されて、第２振幅制御回路３３は上記した第１振幅制
御回路３２と同一動作をする。

【００３０】正相搬送波出力ｖ１および逆相搬送波出力
ｖ２が供給された位相変換回路２４において、コンデン
サＣ１および抵抗Ｒ１の直列回路に流れる電流をｉ１と
し、抵抗Ｒ２およびコンデンサＣ２の直列回路に流れる
電流をｉ２とし、コンデンサＣ１およびＣ２の静電容量
をそれぞれｃ１およびｃ２とし、抵抗Ｒ１およびＲ２の
抵抗値をそれぞれｒ１およびｒ２とする。

【００３１】まず直交変調の場合について説明する。い
ま仮に第１振幅制御回路３２および第２振幅制御回路３
３において振幅制御がなされず、振幅の等しい正相搬送
波出力ｖ１および逆相搬送波出力ｖ２が位相変換回路２
４に入力された場合には、第１振幅制御回路３２から出
力される正相搬送波出力ｍ１および逆相搬送波出力ｍ２
の振幅は等しく、第２振幅制御回路３３から出力される
正相搬送波出力ｖ１（＝ｍ１）および逆相搬送波出力ｖ
２（＝ｍ２）の振幅は等しく、位相変換回路２４で位相
変換された搬送波出力ｅ１および搬送波出力ｅ２は例え
ば図４（ａ）に示す如くになる。この場合において搬送
波出力ｅ１と搬送波出力ｅ２との間の位相差はψ₀ であ
り、位相差ψ₀ は９０度とは異なる角度である。ωは搬
送波出力の角速度を示す。

【００３２】しかるに、リミッタ回路２５および２６に
よって振幅制御された搬送波出力Ｅ１およびＥ２の位相
差と９０度との差を検出した位相差検出回路３１からは
９０度と位相差ψ₀ との差に対応した偏差が位相誤差信
号として第１振幅制御回路３２に供給され、正相搬送波
出力ｎ１と逆相搬送波出力ｎ２との振幅が制御される。
この振幅制御の結果、正相搬送波出力ｍ１の振幅および
逆相搬送波出力ｍ２の振幅はそれぞれｍ１’、ｍ２’に
される。

【００３３】正相搬送波出力ｍ１の振幅ｍ１’および逆
相搬送波出力ｍ２の振幅ｍ２’は位相誤差信号に基づい
て第２振幅制御回路３３によってそれぞれ振幅制御さ
れ、正相搬送波出力ｖ１は振幅ｖ１’に、逆相搬送波出
力ｖ２は振幅ｖ２’に制御され、位相変換回路２４から
出力される搬送波出力ｅ１および搬送波出力ｅ２の間の
位相差は変更される。そこで、直交変調の場合には、正
相搬送波出力ｎ１および逆相搬送波出力ｎ２が振幅制御
されて振幅ｖ１’の正相搬送波出力ｖ１および振幅ｖ
２’の逆相搬送波出力ｖ２に制御されることになり、位
相変換回路２４によって位相変換された搬送波出力ｅ
１’およびｅ２’間の位相差は図４（ｂ）に示す如く９
０度（＝ψ２）に制御される。

【００３４】したがって、直交変調器として使用する場
合は、上記のように第２振幅制御回路３３は第１振幅制
御回路３２と協働して位相誤差信号を零にするように作
用して、位相変換回路２４で位相変換された結果、搬送
波出力ｅ１’とｅ２’との間の位相差が９０度になる。
この場合、搬送波出力ｅ１’およびｅ２’は位相と共に
振幅も変化しているため、リミッタ回路２５および２６
によって各別に搬送波出力ｅ１’およびｅ２’の振幅が
制限されて、搬送波出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２とされ
る。

【００３５】搬送波出力Ｅ１と入力ベースバンド信号の
余弦成分Ｉとがミキサー回路４で周波数混合され、搬送
波出力Ｅ１に対し位相が９０度異なる搬送波出力Ｅ２と
入力ベースバンド信号の正弦成分Ｑとがミキサー回路５
で周波数混合され、ミキサー回路４の出力およびミキサ
ー回路５の出力は同相加算回路６で加算されて、同相加
算回路６から直交変調された出力、すなわち直交変調波
が出力される。

【００３６】そこで、第１および第２振幅制御回路３２
および３３による振幅制御によって搬送波出力ｅ１およ
びｅ２間の位相差が制御されるため、搬送波生成回路２
を構成する回路素子の回路定数にばらつきがあっても、
温度によって該回路素子の回路定数に偏差が生じても、
搬送波の周波数に変動があっても、振幅制御によって搬
送波出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２との位相差は正確に９０
度に制御されることになる。

【００３７】次に角度変調器として使用する場合につい
て説明する。角度変調器として使用するときは、スイッ
チ３４を介して第２振幅制御回路３３に制御信号として
角度変調信号が供給され、第１振幅制御回路３２には位
相誤差信号が供給される。したがって、位相誤差信号に
基づいて第１振幅制御回路３２から出力される正相搬送
波出力ｍ１と逆相搬送波出力ｍ２の振幅が制御される。
この正相搬送波出力ｍ１と逆相搬送波出力ｍ２とは第２
振幅制御回路３３に供給され、それぞれの振幅が第２振
幅制御回路３３において角度変調信号レベルに基づいて
制御されて、正相搬送波出力ｖ１の振幅がｖ１”に制御
され、逆相搬送波出力ｖ２の振幅がｖ２”に制御され
る。

【００３８】角度変調の場合を図２の回路で示せば、位
相誤差信号に代わって角度変調信号のレベルに基づいて
トランジスタＱ₅'のベース電圧およびトランジスタＱ₆'
のベース電圧が変わり、トランジスタ（Ｑ₁'、Ｑ₂'）と
トランジスタ（Ｑ₃'、Ｑ₄'）のそれぞれの差動対の出力
振幅のバランスが角度変調信号レベルに基づいて変化す
る。トランジスタＱ₁'のコレクタ出力とトランジスタＱ
₃'のコレクタ出力が位相変換回路２４に供給される。位
相誤差信号によるトランジスタＱ₅'のベース電圧および
トランジスタＱ₆'のベース電圧の変化の感度は抵抗Ｒ
_E'1 の抵抗値によって定まる。ここでは、抵抗Ｒ_E'1 の
抵抗値を低く設定して、制御信号に対する感度を高く設
定してある。

【００３９】第２振幅制御回路３３から出力される正相
搬送波出力ｖ１の振幅ｖ１”および逆相搬送波出力ｖ２
の振幅ｖ２”は図４（ｃ）に示す如くであって、振幅ｖ
１”の正相搬送波出力ｖ１および振幅ｖ２”の逆相搬送
波出力ｖ２を受けた位相変換回路２４から出力される搬
送波出力ｅ１”およびｅ２”は図４（ｃ）に示すように
なる。ここで、振幅ｖ１”の正相搬送波ｖ１と搬送波出
力ｅ１”との間の位相差φ₂ は角度変調信号のレベルに
基づいて変化する。さらにまた、この場合も振幅制御に
よって搬送波出力ｅ１”およびｅ２”の振幅も変化する
ためリミッタ回路２５および２６によって所定振幅に制
御されて、搬送波出力Ｅ１およびＥ２として出力され
る。

【００４０】この場合、位相変換された搬送波出力ｅ
１”と正相搬送波出力ｖ１との間の位相差φ₂ が角度変
調信号のレベルに基づいて変化するのは、本第１実施例
においては抵抗Ｒ₁ およびＲ₁'の抵抗値を大きく設定す
ることによって、感度は鈍く設定されているためであっ
て、直交変調のときはタンデムに接続することによって
協働して作用し、搬送波出力ｅ１’と搬送波出力ｅ２’
との間に９０度の位相差を得ることができ、角度変調の
ときは第１振幅制御回路３２による振幅制御にかかわら
ず、この出力を第２振幅制御回路３３による振幅制御で
正相搬送波出力ｎ１の振幅がｖ１”に制御され、逆相搬
送波出力ｎ２の振幅がｖ２”に制御されて、位相差φ₂
が角度変調信号のレベルに基づいて変化することにな
る。

【００４１】そこで、角度変調器として使用する場合に
おいてベースバンド入力の例えば正弦成分Ｑを零とし、
ベースバンド入力の例えば余弦成分Ｉに一定信号を入力
し、この信号とリミッタ回路２５からの搬送波出力Ｅ１
とをミキサー回路４で混合することによって、ミキサー
回路４から角度変調された出力が得られる。一方、ベー
スバンド入力の正弦成分Ｑは零であるため、ミキサー回
路５の出力も零であり、同相加算回路６から角度変調さ
れた出力が得られる。

【００４２】次に、本発明の第２実施例について説明す
る。

【００４３】図２は本発明の第２実施例の主要部の構成
を示すブロック図である。

【００４４】本第２実施例は、差動変換回路２１から出
力される正相搬送波出力ｎ１および逆相搬送波出力ｎ２
は第１振幅制御回路３２Ａおよび第２振幅制御回路３３
と同一に構成された第３振幅制御回路３３Ａに供給し、
第１振幅制御回路３２Ａには制御信号として位相差検出
回路３１から出力される位相誤差信号を供給して、差動
変換回路２１から出力される正相および逆相搬送波出力
の振幅を位相誤差信号に基づいて制御し、第３振幅制御
回路３３Ａには角度変調信号を制御信号として供給し
て、差動変換回路２１から出力される正相および逆相搬
送波出力の振幅を角度変調信号のレベルに基づいて制御
する。

【００４５】第１振幅制御回路３２Ａの出力と第３振幅
制御回路３３Ａの出力をスイッチ３４Ａに供給して、直
交変調の場合は第１振幅制御回路３２Ａの出力を選択
し、角度変調の場合は第３振幅制御回路３３Ａの出力を
選択して出力する。スイッチ３４Ａの出力は位相変換回
路２４に供給する。その他の構成は本発明の第１実施例
の場合と同様に構成してある。

【００４６】また、第１振幅制御回路３２Ａおよび第３
振幅制御回路３３Ａはそれぞれ、例えば図２に示す場合
と同様に構成してあるが、互いにタンデムに接続されて
おらず、差動変換回路２１の出力に対して並列接続され
ている。なお、本第２実施例の場合は抵抗Ｒ_E1およびＲ
_E '₁はそれぞれ低抵抗値に設定してあって、制御信号に
対する感度は高く設定されている。

【００４７】上記のように構成された本第２実施例にお
いて、直交変調の場合はスイッチ３４Ａによって第１振
幅制御回路３２Ａの出力が選択されて、差動変換回路２
１からの正相および逆相搬送波出力ｎ１およびｎ２の振
幅が第１振幅制御回路３２Ａにおいて位相誤差信号に基
づいて制御され、第１振幅制御回路３２Ａから出力され
る正相および逆相搬送波出力が位相変換回路２４によっ
て位相変換され、位相変換された両搬送波出力の位相差
が９０度となるように制御される。この場合は第１振幅
制御回路３２Ａの感度が高いために、第１振幅制御回路
３２Ａの１段による振幅制御でよい。

【００４８】したがって、前記第１実施例の場合と同様
に同相加算回路６の出力から直交変調出力が得られるこ
とになる。この場合、第３振幅制御回路３３Ａの出力は
選択されていないために、第３振幅制御回路３３Ａの搬
送波出力は直交変調に関与しない。

【００４９】角度変調の場合は、スイッチ３４Ａによっ
て第３振幅制御回路３３Ａの出力が選択されて、差動変
換回路２１からの正相および逆相搬送波出力の振幅が第
３振幅制御回路３３Ａにおいて角度変調信号レベルに基
づいて制御され、第３振幅制御回路３３Ａから出力され
る正相および逆相搬送波出力が位相変換回路２４によっ
て位相変換され、位相変換された一方の搬送波出力と正
相搬送波出力との間の位相差φ₂ は角度変調信号レベル
に対応した角度となる。この場合は第３振幅制御回路３
３Ａの感度が高いために、第３振幅制御回路３３Ａの１
段による振幅制御でよい。

【００５０】そこで、前記第１実施例の場合と同様に、
ベースバンド入力の例えば正弦成分Ｑを零とし、ベース
バンド入力の例えば余弦成分Ｉに一定信号を入力し、こ
の信号とリミッタ回路２５からの搬送波出力Ｅ１とをミ
キサー回路４で混合することによって、ミキサー回路４
から角度変調された出力が得られる。一方、ベースバン
ド入力の正弦成分Ｑは零であるため、ミキサー回路５の
出力も零であり、同相加算回路６から角度変調された出
力が得られる。

【００５１】また、角度変調の場合は、第１振幅制御回
路３２Ａの出力は選択されていないために、第１振幅制
御回路３２Ａの搬送波出力は直角変調に関与しない。

【００５２】

【発明の効果】以上説明した如く第１および第２請求項
の発明によれば、直交変調の場合は位相差制御手段の制
御のもとに位相が９０度異なる２つの搬送波が搬送波生
成手段から得られるために、搬送波生成手段を構成する
回路素子のばらつき、該回路素子の回路定数の温度によ
る偏差および搬送波周波数の変動による影響を受けない
直交変調器が得られるという効果がある。また汎用集積
回路化した場合、温度および搬送周波数の変動に影響さ
れない汎用集積回路となる効果がある。

【００５３】第１および第２請求項の発明によれば、角
度変調の場合は角度変調信号のレベルに対応した位相差
を有する搬送波が得られるため、角度変調された出力が
得られ、直交変調と角度変調とが選択できる効果があ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例の構成を示すブロック図で
ある。

【図２】本発明の第１実施例における第１および第２振
幅制御回路の構成を示す回路図である。

【図３】本発明の第１実施例における位相変換回路の構
成を示す回路図である。

【図４】本発明の第１実施例の作用の説明に供するベク
トル図である。

【図５】本発明の第２実施例の主要部の構成を示すブロ
ック図である。

【符号の説明】 １…搬送波発振器 ２…搬送波生成回路 ３…位相差制御回路 ４、５…ミキサー回路 ６…同相加算回路 ２１…差動変換回路 ２４…位相変換回路 ２５、２６…リミッタ回路 ３１…位相差検出回路 ３２、３２Ａ…第１振幅制御回路 ３３…第２振幅制御回路 ３３Ａ…第３振幅制御回路

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】入力搬送波を正相搬送波および逆相搬送波
   に変換する差動変換回路と、差動変換回路で変換された
   正相および逆相搬送波の振幅を制御信号に基づいてそれ
   ぞれ制御する第１振幅制御回路と、第１振幅制御回路か
   ら出力された正相および逆相搬送波の振幅を制御信号に
   基づいてそれぞれ制御する第２振幅制御回路と、第２振
   幅制御回路から出力された正相および逆相搬送波の位相
   変換をする位相変換回路と、位相変換回路から出力され
   た２つの搬送波間の位相差と９０度との差信号を検出す
   る位相差検出回路と、直交変調のときに前記差信号を制
   御信号としかつ角度変調のとき角度変調信号を制御信号
   として第２振幅制御回路に供給するスイッチ手段と、位
   相変換回路から出力されたそれぞれの搬送波とベースバ
   ンド信号の正弦成分および余弦成分とを各別に乗算する
   乗算手段と、乗算手段からの乗算出力を加算する加算手
   段とを備え、前記差信号を制御信号として第１振幅制御
   回路に帰還することを特徴とする変調器。
2. 【請求項２】入力搬送波を正相搬送波および逆相搬送波
   に変換する差動変換回路と、差動変換回路で変換された
   正相および逆相搬送波の振幅を制御信号に基づいてそれ
   ぞれ制御する第１振幅制御回路と、差動変換回路で変換
   された正相および逆相搬送波の振幅を角度変調信号に基
   づいてそれぞれ制御する第３振幅制御回路と、直交変調
   のとき第１振幅制御回路から出力された正相および逆相
   搬送波を選択しかつ角度変調のとき第３振幅制御回路か
   ら出力された正相および逆相搬送波を選択するスイッチ
   手段と、スイッチ手段から出力された正相および逆相搬
   送波の位相変換をする位相変換回路と、位相変換回路か
   ら出力された２つの搬送波間の位相差と９０度との差信
   号を検出して差信号を第１振幅制御回路に制御信号とし
   て出力する位相差検出回路と、位相変換回路から出力さ
   れたそれぞれの搬送波とベースバンド信号の正弦成分お
   よび余弦成分とを各別に乗算する乗算手段と、乗算手段
   からの乗算出力を加算する加算手段とを備えたことを特
   徴とする変調器。