JP2520337B2 - 直交変調器 - Google Patents
直交変調器Info
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-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03C—MODULATION
- H03C2200/00—Indexing scheme relating to details of modulators or modulation methods covered by H03C
- H03C2200/0037—Functional aspects of modulators
- H03C2200/0058—Quadrature arrangements
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はデジタル移動通信に好適
な直交変調器に関する。
な直交変調器に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の直交変調器はベースバンド信号の
正弦成分および余弦成分と位相が９０度異なる２つの搬
送波とをそれぞれ各別に乗算し、乗算出力を加算するこ
とによって直交変調波を得ている。
正弦成分および余弦成分と位相が９０度異なる２つの搬
送波とをそれぞれ各別に乗算し、乗算出力を加算するこ
とによって直交変調波を得ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし上記した従来の
直交変調器によれば、９０度位相の異なる２つの搬送波
を生成する回路を構成する回路素子のばらつき、回路素
子の回路定数の温度による偏差および搬送波周波数の変
動の影響を受けて高精度な位相が９０度異なる２つの搬
送波を得ることができず、汎用集積回路化する場合の問
題点となっている。
直交変調器によれば、９０度位相の異なる２つの搬送波
を生成する回路を構成する回路素子のばらつき、回路素
子の回路定数の温度による偏差および搬送波周波数の変
動の影響を受けて高精度な位相が９０度異なる２つの搬
送波を得ることができず、汎用集積回路化する場合の問
題点となっている。
【０００４】本発明は９０度位相の異なる２つの搬送波
を生成する回路を構成する回路素子のばらつき、該回路
素子の温度による回路定数の偏差および搬送波周波数の
変動の影響を受けず、高精度な９０度位相差を有する２
つの搬送波を得ることができ、かつ汎用集積回路化にも
好都合な直交変調器を提供することを目的とする。
を生成する回路を構成する回路素子のばらつき、該回路
素子の温度による回路定数の偏差および搬送波周波数の
変動の影響を受けず、高精度な９０度位相差を有する２
つの搬送波を得ることができ、かつ汎用集積回路化にも
好都合な直交変調器を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の直交変調器は、
搬送波発振器と、該搬送波発振器から出力された搬送波
を入力として互いに１８０度の位相差を有する正相およ
び逆相搬送波出力を発生する差動変換回路とからなる搬
送波発生手段と、搬送波発生手段から出力された正相搬
送波出力と逆相搬送波出力とを入力として振幅比が位相
誤差信号に基づいて制御された正相および逆相の搬送波
出力を送出する振幅比制御手段と、第１のコンデンサと
第１の抵抗とが直列接続され第１のコンデンサと第１の
抵抗との共通接続点の電位を出力する第１の直列回路
と、第２の抵抗と第２のコンデンサとが直列接続され第
２の抵抗と第２のコンデンサとの共通接続点の電位を出
力する第２の直列回路とを備え、第１のコンデンサの非
共通接続点と第２の抵抗の非共通接続点とに振幅比制御
手段から出力される一方の搬送波出力が印加されかつ第
２のコンデンサの非共通接続点と第１の抵抗の非共通接
続点とに振幅比制御手段から出力される他方の搬送波出
力が印加されて、振幅比制御手段から送出された両搬送
波出力を該両搬送波出力の振幅比に基づく位相差を有す
る２つの搬送波出力に変換する位相変換手段と、位相変
換手段から出力された２つの搬送波出力を入力して該２
つの搬送波出力間の位相差と９０度位相差との差を検出
し該差に基づく信号を位相誤差信号として振幅制御手段
に供給する位相差検出手段と、位相変換手段から出力さ
れるそれぞれの搬送波出力とベースバンド信号の正弦成
分および余弦成分とを各別に乗算する乗算手段と、乗算
手段からの乗算出力を加算する加算手段とを備え、位相
誤差信号を受けた振幅比制御手段から出力される２つの
相搬送波出力の振幅比を位相誤差信号が零になるように
制御することを特徴とする。
搬送波発振器と、該搬送波発振器から出力された搬送波
を入力として互いに１８０度の位相差を有する正相およ
び逆相搬送波出力を発生する差動変換回路とからなる搬
送波発生手段と、搬送波発生手段から出力された正相搬
送波出力と逆相搬送波出力とを入力として振幅比が位相
誤差信号に基づいて制御された正相および逆相の搬送波
出力を送出する振幅比制御手段と、第１のコンデンサと
第１の抵抗とが直列接続され第１のコンデンサと第１の
抵抗との共通接続点の電位を出力する第１の直列回路
と、第２の抵抗と第２のコンデンサとが直列接続され第
２の抵抗と第２のコンデンサとの共通接続点の電位を出
力する第２の直列回路とを備え、第１のコンデンサの非
共通接続点と第２の抵抗の非共通接続点とに振幅比制御
手段から出力される一方の搬送波出力が印加されかつ第
２のコンデンサの非共通接続点と第１の抵抗の非共通接
続点とに振幅比制御手段から出力される他方の搬送波出
力が印加されて、振幅比制御手段から送出された両搬送
波出力を該両搬送波出力の振幅比に基づく位相差を有す
る２つの搬送波出力に変換する位相変換手段と、位相変
換手段から出力された２つの搬送波出力を入力して該２
つの搬送波出力間の位相差と９０度位相差との差を検出
し該差に基づく信号を位相誤差信号として振幅制御手段
に供給する位相差検出手段と、位相変換手段から出力さ
れるそれぞれの搬送波出力とベースバンド信号の正弦成
分および余弦成分とを各別に乗算する乗算手段と、乗算
手段からの乗算出力を加算する加算手段とを備え、位相
誤差信号を受けた振幅比制御手段から出力される２つの
相搬送波出力の振幅比を位相誤差信号が零になるように
制御することを特徴とする。
【０００６】
【０００７】
【作用】本発明の直交変調器によれば、搬送波発生手段
によって入力搬送波から互いに１８０度の位相差を有す
る正相および逆相搬送波出力が発生させられ、正相搬送
波出力と逆相搬送波出力とを入力として振幅比が位相誤
差信号に基づいて制御された正相および逆相の搬送波出
力が振幅比制御手段から送出される。振幅比制御手段か
ら送出された両搬送波出力は位相変換手段によって該両
搬送波出力の振幅比に基づく位相差を有する２つの搬送
波出力に変換され、位相変換手段にて変換された２つの
搬送波出力間の位相差と９０度位相差との差が検出され
該差に基づく信号が位相誤差信号として位相差検出手段
から振幅制御手段に供給されて、位相誤差信号を受けた
振幅比制御手段において２つの搬送波出力の振幅比が位
相誤差信号が零になるように制御される。この結果、位
相変換手段から出力されるそれぞれの搬送波出力は９０
度の位相差に制御されることになる。一方、位相変換手
段から出力されるそれぞれの搬送波出力とベースバンド
信号の正弦成分および余弦成分とは各別に乗算手段によ
って乗算され、乗算出力は加算手段によって加算されて
変調出力として送出される。
によって入力搬送波から互いに１８０度の位相差を有す
る正相および逆相搬送波出力が発生させられ、正相搬送
波出力と逆相搬送波出力とを入力として振幅比が位相誤
差信号に基づいて制御された正相および逆相の搬送波出
力が振幅比制御手段から送出される。振幅比制御手段か
ら送出された両搬送波出力は位相変換手段によって該両
搬送波出力の振幅比に基づく位相差を有する２つの搬送
波出力に変換され、位相変換手段にて変換された２つの
搬送波出力間の位相差と９０度位相差との差が検出され
該差に基づく信号が位相誤差信号として位相差検出手段
から振幅制御手段に供給されて、位相誤差信号を受けた
振幅比制御手段において２つの搬送波出力の振幅比が位
相誤差信号が零になるように制御される。この結果、位
相変換手段から出力されるそれぞれの搬送波出力は９０
度の位相差に制御されることになる。一方、位相変換手
段から出力されるそれぞれの搬送波出力とベースバンド
信号の正弦成分および余弦成分とは各別に乗算手段によ
って乗算され、乗算出力は加算手段によって加算されて
変調出力として送出される。
【０００８】しかるに、搬送波発生手段、振幅比制御手
段、位相変換手段、位相差検出手段、乗算手段などを構
成する回路素子のばらつき、回路素子の回路定数の温度
による偏差および搬送波周波数の変動にかかわらず、位
相が９０度異なった搬送波を得ることができるために、
汎用集積化するのに好適となる。
段、位相変換手段、位相差検出手段、乗算手段などを構
成する回路素子のばらつき、回路素子の回路定数の温度
による偏差および搬送波周波数の変動にかかわらず、位
相が９０度異なった搬送波を得ることができるために、
汎用集積化するのに好適となる。
【０００９】位相変換手段は第１のコンデンサと第１の
抵抗とが直列接続され第１のコンデンサと第１の抵抗と
の共通接続点の電位を出力する第１の直列回路と、第２
の抵抗と第２のコンデンサとが直列接続され第２の抵抗
と第２のコンデンサとの共通接続点の電位を出力する第
２の直列回路とを備え、第１のコンデンサの非共通接続
点と第２の抵抗の非共通接続点とに振幅比制御手段から
出力される正相搬送波を印加しかつ第２のコンデンサの
非共通接続点と第１の抵抗の非共通接続点とに振幅比制
御手段から出力される逆相搬送波を印加するようにした
ため、抵抗とコンデンサとからなる受動素子による構成
で、振幅比制御された２つの搬送波出力の振幅比に基づ
く位相差の２つの搬送波が得られる。
抵抗とが直列接続され第１のコンデンサと第１の抵抗と
の共通接続点の電位を出力する第１の直列回路と、第２
の抵抗と第２のコンデンサとが直列接続され第２の抵抗
と第２のコンデンサとの共通接続点の電位を出力する第
２の直列回路とを備え、第１のコンデンサの非共通接続
点と第２の抵抗の非共通接続点とに振幅比制御手段から
出力される正相搬送波を印加しかつ第２のコンデンサの
非共通接続点と第１の抵抗の非共通接続点とに振幅比制
御手段から出力される逆相搬送波を印加するようにした
ため、抵抗とコンデンサとからなる受動素子による構成
で、振幅比制御された２つの搬送波出力の振幅比に基づ
く位相差の２つの搬送波が得られる。
【００１０】
【実施例】以下本発明を実施例により説明する。
【００１１】図１は本発明の一実施例の構成を示すブロ
ック図である。
ック図である。
【００１２】搬送波発振器１から出力された搬送波は位
相差を有する２つ搬送波を生成する搬送波生成回路２に
供給し、搬送波出力Ｅ１およびＥ２を生成する。２つの
搬送波出力Ｅ１およびＥ２は位相差制御回路３に供給し
て、搬送波出力Ｅ１とＥ２間の位相差と９０度との差に
対応した位相誤差信号を出力させ、位相誤差信号を搬送
波生成回路２に帰還して搬送波出力Ｅ１およびＥ２間の
位相差を９０度に制御する。
相差を有する２つ搬送波を生成する搬送波生成回路２に
供給し、搬送波出力Ｅ１およびＥ２を生成する。２つの
搬送波出力Ｅ１およびＥ２は位相差制御回路３に供給し
て、搬送波出力Ｅ１とＥ２間の位相差と９０度との差に
対応した位相誤差信号を出力させ、位相誤差信号を搬送
波生成回路２に帰還して搬送波出力Ｅ１およびＥ２間の
位相差を９０度に制御する。
【００１３】入力ベースバンド信号の余弦成分Ｉと搬送
波生成回路２から出力された搬送波出力Ｅ１とはミキサ
ー回路４に供給して周波数混合し、入力ベースバンド信
号の正弦成分Ｑと搬送波生成回路２から出力された搬送
波出力Ｅ２とはミキサー回路５に供給して周波数混合す
る。
波生成回路２から出力された搬送波出力Ｅ１とはミキサ
ー回路４に供給して周波数混合し、入力ベースバンド信
号の正弦成分Ｑと搬送波生成回路２から出力された搬送
波出力Ｅ２とはミキサー回路５に供給して周波数混合す
る。
【００１４】ミキサー回路４の出力およびミキサー回路
５の出力は同相加算回路６に供給して加算して、直交変
調波として出力する。
５の出力は同相加算回路６に供給して加算して、直交変
調波として出力する。
【００１５】搬送波生成回路２は搬送波発振器１から出
力された搬送波を差動変換回路２１に供給して入力搬送
波を差動変換して正相搬送波出力ｎ１および逆相搬送波
出力ｎ２を出力し、正相搬送波出力ｎ１と逆相搬送波出
力ｎ２とを位相差制御回路３の１部を構成する振幅比制
御回路３２に供給して正相搬送波出力ｎ１と逆相搬送波
出力ｎ２の振幅比を後記の位相誤差信号に基づいて制御
し、振幅比制御されて振幅比制御回路３２から出力され
た正相搬送波出力をバッファ増幅器２２で増幅し、振幅
比制御回路３２から出力された逆相搬送波出力をバッフ
ァ増幅器２３で増幅する。
力された搬送波を差動変換回路２１に供給して入力搬送
波を差動変換して正相搬送波出力ｎ１および逆相搬送波
出力ｎ２を出力し、正相搬送波出力ｎ１と逆相搬送波出
力ｎ２とを位相差制御回路３の１部を構成する振幅比制
御回路３２に供給して正相搬送波出力ｎ１と逆相搬送波
出力ｎ２の振幅比を後記の位相誤差信号に基づいて制御
し、振幅比制御されて振幅比制御回路３２から出力され
た正相搬送波出力をバッファ増幅器２２で増幅し、振幅
比制御回路３２から出力された逆相搬送波出力をバッフ
ァ増幅器２３で増幅する。
【００１６】なお、ここで、差動変換回路２１は入力搬
送波から互いに１８０度の位相差を有する正相および逆
相搬送波出力を発生する搬送波発生手段に対応してい
る。また、バッファ増幅器２２および２３は振幅比制御
回路３２と一体に構成してあっても差し支えない。
送波から互いに１８０度の位相差を有する正相および逆
相搬送波出力を発生する搬送波発生手段に対応してい
る。また、バッファ増幅器２２および２３は振幅比制御
回路３２と一体に構成してあっても差し支えない。
【００１７】搬送波生成回路２はさらに、バッファ増幅
器２２で増幅された正相搬送波出力Ｖ１およびバッファ
増幅器２３で増幅された逆相搬送波出力Ｖ２を位相変換
回路２４に供給して搬送波出力ｅ１および搬送波出力ｅ
２を出力させ、搬送波出力ｅ１をリミッタ回路２５に供
給して振幅制限し、搬送波出力ｅ２をリミッタ回路２６
に供給して振幅制限する。
器２２で増幅された正相搬送波出力Ｖ１およびバッファ
増幅器２３で増幅された逆相搬送波出力Ｖ２を位相変換
回路２４に供給して搬送波出力ｅ１および搬送波出力ｅ
２を出力させ、搬送波出力ｅ１をリミッタ回路２５に供
給して振幅制限し、搬送波出力ｅ２をリミッタ回路２６
に供給して振幅制限する。
【００１８】リミッタ回路２５から出力された搬送波出
力Ｅ１およびリミッタ回路２６から出力された搬送波出
力Ｅ２は位相差制御回路３の１部を構成する位相差検出
回路３１に供給して両入力の位相差と９０度位相差との
差を検出し、その偏差を位相誤差信号として振幅比制御
回路３２に供給して、位相誤差信号に基づいて正相搬送
波出力ｎ１と逆相搬送波出力ｎ２との振幅比を制御す
る。リミッタ回路２５から出力された搬送波出力Ｅ１お
よびリミッタ回路２６から出力された搬送波出力Ｅ２は
ミキサー回路４および５に供給する。
力Ｅ１およびリミッタ回路２６から出力された搬送波出
力Ｅ２は位相差制御回路３の１部を構成する位相差検出
回路３１に供給して両入力の位相差と９０度位相差との
差を検出し、その偏差を位相誤差信号として振幅比制御
回路３２に供給して、位相誤差信号に基づいて正相搬送
波出力ｎ１と逆相搬送波出力ｎ２との振幅比を制御す
る。リミッタ回路２５から出力された搬送波出力Ｅ１お
よびリミッタ回路２６から出力された搬送波出力Ｅ２は
ミキサー回路４および５に供給する。
【００１９】ここで、振幅比制御回路３２は例えば図２
に示すように、トランジスタＱ1 〜Ｑ8 で構成した二重
平衡差動増幅器で構成し、トランジスタＱ1 およびＱ4
のベースに正相搬送波出力ｎ１を、トランジスタＱ2 お
よびＱ3 のベースに逆相搬送波出力ｎ２を印加し、トラ
ンジスタＱ5 のベースおよびＱ6 のベースに位相誤差信
号を印加して、トランジスタＱ1 およびＱ3 のコレクタ
出力を位相変換回路２４へ供給する。
に示すように、トランジスタＱ1 〜Ｑ8 で構成した二重
平衡差動増幅器で構成し、トランジスタＱ1 およびＱ4
のベースに正相搬送波出力ｎ１を、トランジスタＱ2 お
よびＱ3 のベースに逆相搬送波出力ｎ２を印加し、トラ
ンジスタＱ5 のベースおよびＱ6 のベースに位相誤差信
号を印加して、トランジスタＱ1 およびＱ3 のコレクタ
出力を位相変換回路２４へ供給する。
【００２０】また、位相変換回路２４は例えば図３に示
すようにＣＲ並列位相変換回路で構成してある。位相変
換回路２４は、コンデンサＣ１と抵抗Ｒ１との直列回路
と、抵抗Ｒ２とコンデンサＣ２との直列回路とを逆並列
接続して構成し、コンデンサＣ１と抵抗Ｒ２との接続点
に正相搬送波出力Ｖ１を印加し、コンデンサＣ２と抵抗
Ｒ１との接続点に逆相搬送波出力Ｖ２を印加し、コンデ
ンサＣ１と抵抗Ｒ１との接続点から、グランド電位を基
準にした搬送波出力ｅ１を得ると共に、抵抗Ｒ２とコン
デンサＣ２との接続点から、グランド電位を基準にした
搬送波出力ｅ２を得るように構成してある。
すようにＣＲ並列位相変換回路で構成してある。位相変
換回路２４は、コンデンサＣ１と抵抗Ｒ１との直列回路
と、抵抗Ｒ２とコンデンサＣ２との直列回路とを逆並列
接続して構成し、コンデンサＣ１と抵抗Ｒ２との接続点
に正相搬送波出力Ｖ１を印加し、コンデンサＣ２と抵抗
Ｒ１との接続点に逆相搬送波出力Ｖ２を印加し、コンデ
ンサＣ１と抵抗Ｒ１との接続点から、グランド電位を基
準にした搬送波出力ｅ１を得ると共に、抵抗Ｒ２とコン
デンサＣ２との接続点から、グランド電位を基準にした
搬送波出力ｅ２を得るように構成してある。
【００２１】上記のように構成した本実施例の作用を説
明する。
明する。
【００２２】搬送波発振器１から出力された搬送波は差
動変換回路２１によって正相および逆相搬送波に変換さ
れる。差動変換回路２１で変換された正相搬送波出力ｎ
１および逆相搬送波出力ｎ２の振幅比は振幅比制御回路
３２において位相差検出回路３１から出力された位相誤
差信号に基づいて制御される。この振幅比の制御によっ
て後記のように搬送波出力ｅ１とｅ２との間の位相差が
９０度位相差、すなわち搬送波出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ
２との間の位相差が９０度位相差となるように制御され
る。
動変換回路２１によって正相および逆相搬送波に変換さ
れる。差動変換回路２１で変換された正相搬送波出力ｎ
１および逆相搬送波出力ｎ２の振幅比は振幅比制御回路
３２において位相差検出回路３１から出力された位相誤
差信号に基づいて制御される。この振幅比の制御によっ
て後記のように搬送波出力ｅ１とｅ２との間の位相差が
９０度位相差、すなわち搬送波出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ
２との間の位相差が９０度位相差となるように制御され
る。
【００２３】図２で示した振幅比制御回路３２によると
きは、位相誤差信号によりトランジスタＱ5 のベース電
位およびＱ6 のベース電位が変わり、トランジスタ（Ｑ
1 ，Ｑ2 ）とトランジスタ（Ｑ3 ，Ｑ4 ）の夫々の差動
対に流れる電流のバランスが制御され、トランジスタ
（Ｑ1 ，Ｑ2 ）、（Ｑ3 ，Ｑ4 ）の差動対の出力する振
幅のバランスが位相誤差信号に基づいて変化する。ここ
ではトランジスタＱ1 のコレクタ出力とトランジスタＱ
3 のコレクタ出力が位相変換回路２４に供給される。
きは、位相誤差信号によりトランジスタＱ5 のベース電
位およびＱ6 のベース電位が変わり、トランジスタ（Ｑ
1 ，Ｑ2 ）とトランジスタ（Ｑ3 ，Ｑ4 ）の夫々の差動
対に流れる電流のバランスが制御され、トランジスタ
（Ｑ1 ，Ｑ2 ）、（Ｑ3 ，Ｑ4 ）の差動対の出力する振
幅のバランスが位相誤差信号に基づいて変化する。ここ
ではトランジスタＱ1 のコレクタ出力とトランジスタＱ
3 のコレクタ出力が位相変換回路２４に供給される。
【００２４】振幅比制御回路３２から出力された正相搬
送波出力はバッファ増幅器２２を介して、同じく逆相搬
送波出力はバッファ増幅器２３を介して位相変換回路２
４に供給される。正相搬送波出力および逆相搬送波出力
が入力された位相変換回路２４において、コンデンサＣ
１および抵抗Ｒ１の直列回路に流れる電流をｉ１とし、
抵抗Ｒ２およびコンデンサＣ２の直列回路に流れる電流
をｉ２とする。
送波出力はバッファ増幅器２２を介して、同じく逆相搬
送波出力はバッファ増幅器２３を介して位相変換回路２
４に供給される。正相搬送波出力および逆相搬送波出力
が入力された位相変換回路２４において、コンデンサＣ
１および抵抗Ｒ１の直列回路に流れる電流をｉ１とし、
抵抗Ｒ２およびコンデンサＣ２の直列回路に流れる電流
をｉ２とする。
【００２５】ここでコンデンサＣ１および静電容量をそ
れぞれｃ１およびｃ２とし、抵抗Ｒ１およびＲ２の抵抗
値をそれぞれｒ１およびｒ２とし、振幅の等しい正相搬
送波出力Ｖ１および逆相搬送波出力Ｖ２を受けた場合に
おいて、搬送波出力ｅ１および搬送波出力ｅ２は、例え
ば図４（ａ）に示す如くになる。この場合において搬送
波出力ｅ１と搬送波出力ｅ２との間の位相差はψ１であ
り、位相差はψ１は９０度と異なるものとする。ωは搬
送波の角速度を示す。
れぞれｃ１およびｃ２とし、抵抗Ｒ１およびＲ２の抵抗
値をそれぞれｒ１およびｒ２とし、振幅の等しい正相搬
送波出力Ｖ１および逆相搬送波出力Ｖ２を受けた場合に
おいて、搬送波出力ｅ１および搬送波出力ｅ２は、例え
ば図４（ａ）に示す如くになる。この場合において搬送
波出力ｅ１と搬送波出力ｅ２との間の位相差はψ１であ
り、位相差はψ１は９０度と異なるものとする。ωは搬
送波の角速度を示す。
【００２６】したがって、リミッタ回路２５および２６
によって振幅制限された搬送波出力Ｅ１およびＥ２の位
相差と９０度との差を検出した位相差検出回路３１は９
０度とψ１との差に対応した偏差が位相誤差信号として
振幅比制御回路３２に供給され、正相搬送波出力と逆相
搬送波出力の振幅比が制御される。この制御によって振
幅比が制御された結果、正相搬送波出力Ｖ１の振幅がｖ
１´に変化させられ、逆相搬送波出力Ｖ２の振幅がｖ２
´に変化させられる。
によって振幅制限された搬送波出力Ｅ１およびＥ２の位
相差と９０度との差を検出した位相差検出回路３１は９
０度とψ１との差に対応した偏差が位相誤差信号として
振幅比制御回路３２に供給され、正相搬送波出力と逆相
搬送波出力の振幅比が制御される。この制御によって振
幅比が制御された結果、正相搬送波出力Ｖ１の振幅がｖ
１´に変化させられ、逆相搬送波出力Ｖ２の振幅がｖ２
´に変化させられる。
【００２７】この結果、図４（ｂ）に示すように位相変
換回路２４から出力される搬送波出力ｅ１およびｅ２と
の間の位相差はψ２に変化する。このようにしてし、搬
送波出力ｅ１およびｅ２間の位相差が９０度となるよう
に制御されて、ψ２＝９０度となる。搬送波出力ｅ１お
よびｅ２の位相差が９０度になるとともに振幅も変化す
るが、リミッタ回路２５および２６によってそれぞれ各
別に振幅が一定振幅に制限される。したがって搬送波出
力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２は共に同一振幅であり、搬送波
出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２との間の位相は９０度とな
る。
換回路２４から出力される搬送波出力ｅ１およびｅ２と
の間の位相差はψ２に変化する。このようにしてし、搬
送波出力ｅ１およびｅ２間の位相差が９０度となるよう
に制御されて、ψ２＝９０度となる。搬送波出力ｅ１お
よびｅ２の位相差が９０度になるとともに振幅も変化す
るが、リミッタ回路２５および２６によってそれぞれ各
別に振幅が一定振幅に制限される。したがって搬送波出
力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２は共に同一振幅であり、搬送波
出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２との間の位相は９０度とな
る。
【００２８】そこで、搬送波生成回路２を構成する回路
素子の回路定数にばらつきがあっても、温度によって該
回路素子の回路定数に偏差が生じても、搬送波の周波数
に変動があっても、搬送波出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２と
の位相差は正確に９０度に制御されることになる。
素子の回路定数にばらつきがあっても、温度によって該
回路素子の回路定数に偏差が生じても、搬送波の周波数
に変動があっても、搬送波出力Ｅ１と搬送波出力Ｅ２と
の位相差は正確に９０度に制御されることになる。
【００２９】搬送波出力Ｅ１と入力ベースバンド信号の
余弦成分Ｉとはミキサー回路４で周波数混合され、搬送
波出力Ｅ２と入力ベースバンド信号の正弦成分Ｑとはミ
キサー回路５で周波数混合され、ミキサー回路４の出力
およびミキサー回路５の出力は同相加算回路６で加算さ
れて、同相加算回路６から直交変調された出力、すなわ
ち直交変調波が出力される。
余弦成分Ｉとはミキサー回路４で周波数混合され、搬送
波出力Ｅ２と入力ベースバンド信号の正弦成分Ｑとはミ
キサー回路５で周波数混合され、ミキサー回路４の出力
およびミキサー回路５の出力は同相加算回路６で加算さ
れて、同相加算回路６から直交変調された出力、すなわ
ち直交変調波が出力される。
【００３０】
【発明の効果】以上説明した如く本発明によれば、位相
が９０度異なる２つの搬送波が得られるとともに、搬送
波生成手段、振幅比制御手段、位相変換手段、位相差検
出手段のそれぞれを構成する回路素子のばらつき、該回
路素子の回路定数の温度による偏差および搬送波周波数
の変動による影響を受けない直交変調器が得られるとい
う効果がある。また汎用集積回路化した場合、温度およ
び搬送周波数の変動に影響されない汎用集積回路となる
効果がある。
が９０度異なる２つの搬送波が得られるとともに、搬送
波生成手段、振幅比制御手段、位相変換手段、位相差検
出手段のそれぞれを構成する回路素子のばらつき、該回
路素子の回路定数の温度による偏差および搬送波周波数
の変動による影響を受けない直交変調器が得られるとい
う効果がある。また汎用集積回路化した場合、温度およ
び搬送周波数の変動に影響されない汎用集積回路となる
効果がある。
【００３１】
【図１】本発明の一実施例の構成を示すブロック図であ
る。
る。
【図２】本発明の一実施例における振幅比制御回路の構
成を示す回路図である。
成を示す回路図である。
【図３】本発明の一実施例における位相変換回路の構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図４】本発明の一実施例の作用の説明に供するベクト
ル図である。
ル図である。
１…搬送波発振器 ２…搬送波生成回路 ３…位相差制御回路 ４、５…ミキサー回路 ６…同相加算回路 ２１…差動変換回路 ２４…位相変換回路 ２５、２６…リミッタ回路 ３１…位相差検出回路 ３２…振幅比制御回路
Claims (1)
- 【請求項１】搬送波発振器と、該搬送波発振器から出力
された搬送波を入力として互いに１８０度の位相差を有
する正相および逆相搬送波出力を発生する差動変換回路
とからなる搬送波発生手段と、 搬送波発生手段から出力された正相搬送波出力と逆相搬
送波出力とを入力として振幅比が位相誤差信号に基づい
て制御された正相および逆相の搬送波出力を送出する振
幅比制御手段と、第１のコンデンサと第１の抵抗とが直列接続され第１の
コンデンサと第１の抵抗との共通接続点の電位を出力す
る第１の直列回路と、第２の抵抗と第２のコンデンサと
が直列接続され第２の抵抗と第２のコンデンサとの共通
接続点の電位を出力する第２の直列回路とを備え、第１
のコンデンサの非共通接続点と第２の抵抗の非共通接続
点とに振幅比制御手段から出力される一方の搬送波出力
が印加されかつ第２のコンデンサの非共通接続点と第１
の抵抗の非共通接続点とに振幅比制御手段から出力され
る他方の搬送波出力が印加されて、 振幅比制御手段から
送出された両搬送波出力を該両搬送波出力の振幅比に基
づく位相差を有する２つの搬送波出力に変換する位相変
換手段と、 位相変換手段から出力された２つの搬送波出力を入力し
て該２つの搬送波出力間の位相差と９０度位相差との差
を検出し該差に基づく信号を位相誤差信号として振幅制
御手段に供給する位相差検出手段と、 位相変換手段から出力されるそれぞれの搬送波出力とベ
ースバンド信号の正弦成分および余弦成分とを各別に乗
算する乗算手段と、 乗算手段からの乗算出力を加算する加算手段とを備え、 位相誤差信号を受けた振幅比制御手段から出力される２
つの相搬送波出力の振幅比を位相誤差信号が零になるよ
うに制御することを特徴とする直交変調器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3232900A JP2520337B2 (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 直交変調器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3232900A JP2520337B2 (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 直交変調器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0575658A JPH0575658A (ja) | 1993-03-26 |
| JP2520337B2 true JP2520337B2 (ja) | 1996-07-31 |
Family
ID=16946603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3232900A Expired - Fee Related JP2520337B2 (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 直交変調器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2520337B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3420613B2 (ja) * | 1993-06-30 | 2003-06-30 | 日本無線株式会社 | 直交変調器 |
| KR100672030B1 (ko) * | 2005-10-07 | 2007-01-19 | 삼성전자주식회사 | 신호발생장치, 주파수변환장치, 및 수신기 |
-
1991
- 1991-09-12 JP JP3232900A patent/JP2520337B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0575658A (ja) | 1993-03-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |