JPH0583164B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0583164B2 JPH0583164B2 JP1061996A JP6199689A JPH0583164B2 JP H0583164 B2 JPH0583164 B2 JP H0583164B2 JP 1061996 A JP1061996 A JP 1061996A JP 6199689 A JP6199689 A JP 6199689A JP H0583164 B2 JPH0583164 B2 JP H0583164B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- winding
- current
- iron core
- zero
- magnetic flux
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 75
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 33
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 17
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 13
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F38/20—Instruments transformers
- H01F38/22—Instruments transformers for single phase ac
- H01F38/28—Current transformers
- H01F38/30—Constructions
- H01F2038/305—Constructions with toroidal magnetic core
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H83/00—Protective switches, e.g. circuit-breaking switches, or protective relays operated by abnormal electrical conditions otherwise than solely by excess current
- H01H83/14—Protective switches, e.g. circuit-breaking switches, or protective relays operated by abnormal electrical conditions otherwise than solely by excess current operated by imbalance of two or more currents or voltages, e.g. for differential protection
- H01H83/144—Protective switches, e.g. circuit-breaking switches, or protective relays operated by abnormal electrical conditions otherwise than solely by excess current operated by imbalance of two or more currents or voltages, e.g. for differential protection with differential transformer
Landscapes
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、零相電流を検出する零相変流器の巻
線方法に関するものである。
線方法に関するものである。
従来の楕円、トラツク型など長円形の零相変流
器は、第８図及び第９図示のように保護ケース１
の中に鉄心２を入れ、その外側にコイル３を巻
き、その内側、側面、外側に磁性材で内側シール
ド４、側面シールド５、外側シールド６を施して
なる。この長円形零相変流器の磁束分布について
わかりやすい楕円形のものを考えてみると、第１
１図ａ，ｂに示すようになる。磁束の方向は矢印
で示してある。
器は、第８図及び第９図示のように保護ケース１
の中に鉄心２を入れ、その外側にコイル３を巻
き、その内側、側面、外側に磁性材で内側シール
ド４、側面シールド５、外側シールド６を施して
なる。この長円形零相変流器の磁束分布について
わかりやすい楕円形のものを考えてみると、第１
１図ａ，ｂに示すようになる。磁束の方向は矢印
で示してある。
これから零相電流の含まない１次電流と２次巻
線との関係は、第１２図示のようにギヤツプ付き
変流器を２個使用し、２次側巻線を直列に接続
し、１次電流は各々逆向きで同一電流を流してい
る変流器の組合せであることがわかる。この等価
回路は第１３図示のようになる。
線との関係は、第１２図示のようにギヤツプ付き
変流器を２個使用し、２次側巻線を直列に接続
し、１次電流は各々逆向きで同一電流を流してい
る変流器の組合せであることがわかる。この等価
回路は第１３図示のようになる。
第１３図においてRLは零相電流の負担抵抗で、
この電圧VLは巻線の誘起電圧の差電圧であり、
残留電圧である。この電圧を零相電流に換算した
値が残留電流である。
この電圧VLは巻線の誘起電圧の差電圧であり、
残留電圧である。この電圧を零相電流に換算した
値が残留電流である。
ここでXL1及びXL2は、ギヤツプ付き変流器の
リアクタンスのため、数Ω程度となり、等価回路
より２次側に流れ込むI1／ｎの電流は殆ど励磁電
流となる。そのため、負担抵抗RLを切り離して
も鉄心の磁化状態は殆ど変らず第１４図示ような
回路となる。鉄心が消磁され第１５図示のＢ−Ｈ
カーブのＯ点で鉄心が使用されている場合は、第
１６図示のように各変流器Ａ，Ｂ側の出力も１次
電流に対する磁束変化が小さい範囲では正弦波と
なる。
リアクタンスのため、数Ω程度となり、等価回路
より２次側に流れ込むI1／ｎの電流は殆ど励磁電
流となる。そのため、負担抵抗RLを切り離して
も鉄心の磁化状態は殆ど変らず第１４図示ような
回路となる。鉄心が消磁され第１５図示のＢ−Ｈ
カーブのＯ点で鉄心が使用されている場合は、第
１６図示のように各変流器Ａ，Ｂ側の出力も１次
電流に対する磁束変化が小さい範囲では正弦波と
なる。
第１６図１は電流と磁界の強さの波形、第１６
図２は磁束密度Ｂ、第１６図３は誘起電圧のV1，
V2の波形、第１６図４は残留電圧を示す。すな
わち、残留電流が小さい値となる。しかし零相電
流に直流が含まれたり、過電流が発生したり、ま
た１次電流に短絡などが起り、鉄心の磁束が飽和
域範囲で急に０となると着磁され、第１５図の
Br点に着磁される。
図２は磁束密度Ｂ、第１６図３は誘起電圧のV1，
V2の波形、第１６図４は残留電圧を示す。すな
わち、残留電流が小さい値となる。しかし零相電
流に直流が含まれたり、過電流が発生したり、ま
た１次電流に短絡などが起り、鉄心の磁束が飽和
域範囲で急に０となると着磁され、第１５図の
Br点に着磁される。
この時１次電流が流れると、各変流器の磁束、
電圧波形は第１７図、第１８図示のようになる。
すなわち、磁束が正弦波ではなくなり、磁束の微
分値の最大値は磁界の零点より離れるため、微分
値に巻数を掛算した電圧である誘起電圧のV1＋
V2は第１７図７となる。この値が残留電流の基
となる。
電圧波形は第１７図、第１８図示のようになる。
すなわち、磁束が正弦波ではなくなり、磁束の微
分値の最大値は磁界の零点より離れるため、微分
値に巻数を掛算した電圧である誘起電圧のV1＋
V2は第１７図７となる。この値が残留電流の基
となる。
このような場合、従来は鉄心に入り込む漏れ磁
束を少なくするため、シールド材に高透磁率のも
のを使用し、体積も大きくして、シールドで漏れ
磁束を吸収させ、鉄心に入り込む磁束を少なくす
る方法や、鉄心の断面積を大きくし、漏れ磁束に
よる鉄心内の磁束密度を小さくし、高調波の含ま
れる量を小さくする方法が行われている。
束を少なくするため、シールド材に高透磁率のも
のを使用し、体積も大きくして、シールドで漏れ
磁束を吸収させ、鉄心に入り込む磁束を少なくす
る方法や、鉄心の断面積を大きくし、漏れ磁束に
よる鉄心内の磁束密度を小さくし、高調波の含ま
れる量を小さくする方法が行われている。
上記従来の長円形零相変流器は、第１０図示の
ように零相負担抵抗RLを接続し、零相電流器の
窓９内に１次導体８を２本ないし３本貫通させる
ことにより使用されている。
ように零相負担抵抗RLを接続し、零相電流器の
窓９内に１次導体８を２本ないし３本貫通させる
ことにより使用されている。
ここで残留電流が発生するのは、１次導体８か
らの漏れ磁束が鉄心に入り込むことが原因のた
め、シールド材を高透磁率のもので厚みを大きく
して漏れ磁束を多くシールドに吸収させ、一部鉄
心に入り込んだ磁束量は鉄心が漏れ磁束により飽
和しないようにするためと、漏れ磁束により発生
する電圧（残留電圧）に高調波分を小さくするた
めに鉄心の断面積を大きくした。
らの漏れ磁束が鉄心に入り込むことが原因のた
め、シールド材を高透磁率のもので厚みを大きく
して漏れ磁束を多くシールドに吸収させ、一部鉄
心に入り込んだ磁束量は鉄心が漏れ磁束により飽
和しないようにするためと、漏れ磁束により発生
する電圧（残留電圧）に高調波分を小さくするた
めに鉄心の断面積を大きくした。
鉄心の磁路の透磁率のバラツキによる漏れ磁束
による残留電圧の補正ということで、部分的に巻
線の密度を変えることも行われていた。すなわ
ち、鉄心に入り込む漏れ磁束を少なくするため、
シールドを施し鉄心にまで入つた漏れ磁束により
発生する誘起電圧は零相負担の端子電圧で相殺さ
せる方法で対策が行われている。そのため、１次
電流が大きくなると、シールドを増やすか、より
高透磁率、高飽和磁束密度のものにするか、鉄心
の断面積を大きくするかの方法しかない。
による残留電圧の補正ということで、部分的に巻
線の密度を変えることも行われていた。すなわ
ち、鉄心に入り込む漏れ磁束を少なくするため、
シールドを施し鉄心にまで入つた漏れ磁束により
発生する誘起電圧は零相負担の端子電圧で相殺さ
せる方法で対策が行われている。そのため、１次
電流が大きくなると、シールドを増やすか、より
高透磁率、高飽和磁束密度のものにするか、鉄心
の断面積を大きくするかの方法しかない。
また鉄心は１次側に地絡電流（零相電流）が流
れたり、２次巻線の抵抗測定時に、直流を流した
りすることにより、最大残留磁束密度Brに着磁
されることがある。この状態で１次導体に電流が
急流されると、第１７図の７以外に直流電流も含
まれ、第１９図２のような出力が零相負担にかか
り、過度状態が安定し、定常状態で第１７図の７
のような波形となる。そのため高透磁率材の鉄心
を使用しても、Br点での動作で残留電流を抑え
る必要から、長円形零相変流器は零相特性に必要
な鉄心の大きさに対し大きなものとなつている。
れたり、２次巻線の抵抗測定時に、直流を流した
りすることにより、最大残留磁束密度Brに着磁
されることがある。この状態で１次導体に電流が
急流されると、第１７図の７以外に直流電流も含
まれ、第１９図２のような出力が零相負担にかか
り、過度状態が安定し、定常状態で第１７図の７
のような波形となる。そのため高透磁率材の鉄心
を使用しても、Br点での動作で残留電流を抑え
る必要から、長円形零相変流器は零相特性に必要
な鉄心の大きさに対し大きなものとなつている。
本発明は、長円形零相変流器において、シール
ド材、鉄心、巻線を従来と同一のものを使用して
も、数倍の１次定格電流時においても従来のもの
と比べ残留電流を少なくさせることができる零相
変流器の巻線方法を提供することを目的とするも
のである。
ド材、鉄心、巻線を従来と同一のものを使用して
も、数倍の１次定格電流時においても従来のもの
と比べ残留電流を少なくさせることができる零相
変流器の巻線方法を提供することを目的とするも
のである。
上記の目的を達成するため、本発明は、長円形
の零相変流器に内蔵される長円形の鉄心におい
て、長径側を２分する中心線からみて一方の半周
部分と、他方の半周部分とに、巻き回数が同じで
巻き方向が互に逆方向の巻き線をそれぞれ巻き付
け、この各巻き線の巻き始めと巻き終りとを接続
させることを特徴とするものである。
の零相変流器に内蔵される長円形の鉄心におい
て、長径側を２分する中心線からみて一方の半周
部分と、他方の半周部分とに、巻き回数が同じで
巻き方向が互に逆方向の巻き線をそれぞれ巻き付
け、この各巻き線の巻き始めと巻き終りとを接続
させることを特徴とするものである。
以下本発明の作用について説明をする。
第１図ａは本発明方法の一例の結線図である。
１次導体８に流れる電流をI1、１次導体８より鉄
心の一方の半周部分Ａ側による漏れリアクタンス
をXLA、鉄心の他方の半周部分Ｂ側による漏れリ
アクタンスをXLB、Ａ，Ｂ側の巻線をｎ、零相負
担をRL、巻線の直流抵抗をｒとすると、第１図
ａの等価回路は第１図ｂのようになる。これはま
た第１図ｃのように書きかえられる。I〓LAと−I〓・
LBの値は各々 I〓LA＝ｒ・I〓1／ｎ／√X2 LA＋r2、−I〓LB＝−ｒ・I
〓1／ｎ／√X2 LB＋r2 となる。
１次導体８に流れる電流をI1、１次導体８より鉄
心の一方の半周部分Ａ側による漏れリアクタンス
をXLA、鉄心の他方の半周部分Ｂ側による漏れリ
アクタンスをXLB、Ａ，Ｂ側の巻線をｎ、零相負
担をRL、巻線の直流抵抗をｒとすると、第１図
ａの等価回路は第１図ｂのようになる。これはま
た第１図ｃのように書きかえられる。I〓LAと−I〓・
LBの値は各々 I〓LA＝ｒ・I〓1／ｎ／√X2 LA＋r2、−I〓LB＝−ｒ・I
〓1／ｎ／√X2 LB＋r2 となる。
１次側に換算した残留電流I〓Zは変流器の励磁電
流のベクトル和のため、 I〓Z＝（I〓LA−I〓LB）・ｎ＝I1r（１／√X
2 LA＋r2−１／√X2 LB＋r2） となり、直流抵抗が小さい程、残留電流は小さく
なる。第１図ａ，ｂ，ｃよりわかるように、本発
明はＡ，Ｂ側とも各々Ｕ字形のギヤツプ付き変流
器の２次側巻線を短絡させているので、２次側に
流れる電流は巻線間の循環電流として流れ、２次
零相出力に影響を与えず、１次電流による鉄心に
入り込む漏れ磁束を減少させるための起磁力とし
て働く。
流のベクトル和のため、 I〓Z＝（I〓LA−I〓LB）・ｎ＝I1r（１／√X
2 LA＋r2−１／√X2 LB＋r2） となり、直流抵抗が小さい程、残留電流は小さく
なる。第１図ａ，ｂ，ｃよりわかるように、本発
明はＡ，Ｂ側とも各々Ｕ字形のギヤツプ付き変流
器の２次側巻線を短絡させているので、２次側に
流れる電流は巻線間の循環電流として流れ、２次
零相出力に影響を与えず、１次電流による鉄心に
入り込む漏れ磁束を減少させるための起磁力とし
て働く。
第２図ａのように零相電流の窓内に３相電流が
流れた場合は、中央のI〓sの電流は第２図ｂのよう
にI〓R、I〓T側に1/2・I〓Rずつ加算された電流値I〓1
＝I〓s
＋1/2・I〓R、−I〓1＝I〓T＋1/2・I〓Rの電流がI〓R1
、I〓Tに変
わり流れ、第１図ａのように回路に置き変えるこ
とができる。
流れた場合は、中央のI〓sの電流は第２図ｂのよう
にI〓R、I〓T側に1/2・I〓Rずつ加算された電流値I〓1
＝I〓s
＋1/2・I〓R、−I〓1＝I〓T＋1/2・I〓Rの電流がI〓R1
、I〓Tに変
わり流れ、第１図ａのように回路に置き変えるこ
とができる。
第３図は片側によつて１次電流が流れている場
合で、各鉄心箇所の漏れ磁束による磁束分布は第
３図ｂのようになる。ギヤツプ付き変流器の２次
巻線は図中１−１０、１−２０間が各変流器の２
次側として働くので、第３図ｃのようにI1に比べ
少し下つた値のI′1が第１図ａの１次電流として
等価的に働く。
合で、各鉄心箇所の漏れ磁束による磁束分布は第
３図ｂのようになる。ギヤツプ付き変流器の２次
巻線は図中１−１０、１−２０間が各変流器の２
次側として働くので、第３図ｃのようにI1に比べ
少し下つた値のI′1が第１図ａの１次電流として
等価的に働く。
着時的においては従来のものは１次電流がＵ字
型ギヤツプ付き変流器の励磁電流として働くの
で、励磁電流はすべて交流電流のみとなることか
ら磁束には高調波が含まれ、しかも動作点は磁界
が正弦波のことからBr点のまま動かず、長時間
大きな残留電流を発生させることとなる。従来の
ものは等価回路で見ると巻線の直流抵抗が零相負
担RLと直列になつているため、r1の変化は残留電
流に殆ど影響しない。
型ギヤツプ付き変流器の励磁電流として働くの
で、励磁電流はすべて交流電流のみとなることか
ら磁束には高調波が含まれ、しかも動作点は磁界
が正弦波のことからBr点のまま動かず、長時間
大きな残留電流を発生させることとなる。従来の
ものは等価回路で見ると巻線の直流抵抗が零相負
担RLと直列になつているため、r1の変化は残留電
流に殆ど影響しない。
本発明は、第１図ｃからわかるようにｒの値が
小さくなる程I〓1／ｎはｒ側に流れ、XLAの誘起電
圧は正弦波成分が増加する。磁束変化も誘起電圧
の積分値のため、正弦波に近くなり、鉄心が着磁
されていると励磁電流に直流成分が流れ、自己消
磁の働きをするので第２調波成分の発生は即消滅
する。
小さくなる程I〓1／ｎはｒ側に流れ、XLAの誘起電
圧は正弦波成分が増加する。磁束変化も誘起電圧
の積分値のため、正弦波に近くなり、鉄心が着磁
されていると励磁電流に直流成分が流れ、自己消
磁の働きをするので第２調波成分の発生は即消滅
する。
以下図面第４図ないし第７図にもとづいて本発
明の実施例を説明すると、第４図ａにおいて１０
は長円形の鉄心で、この鉄心１０のうち、長径側
を２分する中心線１１からみて一方の半周部分Ａ
側には、中心線１１に近接した一端C1付近から
他端C2付近へ巻いていき、次いで他端C2付近か
ら一端C1付近へ巻き戻してなる巻線１２を巻き
付け、巻線１２の巻き終りから中間タツプ１３を
出し、中心線１１からみて他方の半周部分Ｂ側に
は、中心線１１に近接した一端C1付近から他端
C2付近へＡ側の巻線１２と巻き数が同じで巻き
方向が逆方向に巻いていき、他端C2付近から一
端C1付近へＡ側の巻線１２と巻き数が同じで巻
き方向が逆方向に巻き戻してなる巻線１４を巻き
付け、この巻線１４の巻き始めは中間タツプ１３
に接続し、巻き終りは巻線１２の巻き初めに接続
１５し、接続部１５と中間タツプ１３の間に零相
負担抵抗１６を接続する。このようにして巻線１
２と巻線１４が巻き付けられた鉄心１０の外周に
は従来と同じようなシールドを施す。
明の実施例を説明すると、第４図ａにおいて１０
は長円形の鉄心で、この鉄心１０のうち、長径側
を２分する中心線１１からみて一方の半周部分Ａ
側には、中心線１１に近接した一端C1付近から
他端C2付近へ巻いていき、次いで他端C2付近か
ら一端C1付近へ巻き戻してなる巻線１２を巻き
付け、巻線１２の巻き終りから中間タツプ１３を
出し、中心線１１からみて他方の半周部分Ｂ側に
は、中心線１１に近接した一端C1付近から他端
C2付近へＡ側の巻線１２と巻き数が同じで巻き
方向が逆方向に巻いていき、他端C2付近から一
端C1付近へＡ側の巻線１２と巻き数が同じで巻
き方向が逆方向に巻き戻してなる巻線１４を巻き
付け、この巻線１４の巻き始めは中間タツプ１３
に接続し、巻き終りは巻線１２の巻き初めに接続
１５し、接続部１５と中間タツプ１３の間に零相
負担抵抗１６を接続する。このようにして巻線１
２と巻線１４が巻き付けられた鉄心１０の外周に
は従来と同じようなシールドを施す。
本発明は、上記巻線方法のほか、第４図ｂに示
すように鉄心１０のＡ側とＢ側に巻き回数が同じ
で巻き方向が互に逆方向の巻線１７，１８をそれ
ぞれ巻き付け、巻線１７の巻き始めと巻線１８の
巻き始めを接続１９し、巻線１７の巻き終りと巻
線１８の巻き終りを接続２０し、これらの接続部
１９と接続部２０の間に零相負担抵抗２１を接続
することもあり、第４図ｃに示すように鉄心１０
のＡ側とＢ側に第４図ｂの巻線と同じ巻線１７，
１８を巻き付け、巻線１７の巻き始めと巻線１８
の巻き終りを接続２２し、巻線１７の巻き終りと
巻線１８の巻き始めを接続２３し、これら接続部
２２と接続部２３の間に零相負担抵抗２４を接続
することもあり、第４図ｄに示すように鉄心１０
に従来の巻線方法による巻線２５を巻き付け、そ
の巻線２５に零相負担抵抗２６を接続したものに
おいて、鉄心１０のＡ側とＢ側に第４図ｂの巻線
と同じ巻線１７，１８を巻き付け、巻線１７の巻
き始めと巻線１８の巻き始めを接続２７し、巻線
１７の巻き終りと巻線１８の巻き終りを接続２８
することもある。この巻線１７，１８は巻線２５
の外側に巻き付けてもよく、内側に巻き付けても
よい。
すように鉄心１０のＡ側とＢ側に巻き回数が同じ
で巻き方向が互に逆方向の巻線１７，１８をそれ
ぞれ巻き付け、巻線１７の巻き始めと巻線１８の
巻き始めを接続１９し、巻線１７の巻き終りと巻
線１８の巻き終りを接続２０し、これらの接続部
１９と接続部２０の間に零相負担抵抗２１を接続
することもあり、第４図ｃに示すように鉄心１０
のＡ側とＢ側に第４図ｂの巻線と同じ巻線１７，
１８を巻き付け、巻線１７の巻き始めと巻線１８
の巻き終りを接続２２し、巻線１７の巻き終りと
巻線１８の巻き始めを接続２３し、これら接続部
２２と接続部２３の間に零相負担抵抗２４を接続
することもあり、第４図ｄに示すように鉄心１０
に従来の巻線方法による巻線２５を巻き付け、そ
の巻線２５に零相負担抵抗２６を接続したものに
おいて、鉄心１０のＡ側とＢ側に第４図ｂの巻線
と同じ巻線１７，１８を巻き付け、巻線１７の巻
き始めと巻線１８の巻き始めを接続２７し、巻線
１７の巻き終りと巻線１８の巻き終りを接続２８
することもある。この巻線１７，１８は巻線２５
の外側に巻き付けてもよく、内側に巻き付けても
よい。
従来のものと本発明方法による残留電流特性の
違いを第６図と第７図に示す。第５図２が従来の
もので鉄心に巻線を均一に巻き、内側、外側、側
面シールド２９を施し、零相負担RLを接続され
たものを示す。
違いを第６図と第７図に示す。第５図２が従来の
もので鉄心に巻線を均一に巻き、内側、外側、側
面シールド２９を施し、零相負担RLを接続され
たものを示す。
この巻線の中間点Ｐで巻線を切断し、第５図１
のように結線を変え負担抵抗を1/2とし、零相特
性を同じくした本発明方法によるものと従来品と
の残留電流特性の違いを見る。
のように結線を変え負担抵抗を1/2とし、零相特
性を同じくした本発明方法によるものと従来品と
の残留電流特性の違いを見る。
第６図は鉄心を消磁させ１次電流を増加させた
時の残留電流の値を従来品と本発明によるもので
示しある。グラフ中の図は零相変流器窓内の１次
導体の位置及び２相か３相かを示している。第６
図１，２，３，４より消磁されている場合は残留
特性に大きな差はない。
時の残留電流の値を従来品と本発明によるもので
示しある。グラフ中の図は零相変流器窓内の１次
導体の位置及び２相か３相かを示している。第６
図１，２，３，４より消磁されている場合は残留
特性に大きな差はない。
第７図は鉄心に直流電流を加え着磁させた時の
比較を示してある。
比較を示してある。
従来品は原理上残留電流には第２高調波など偶
数調波を多く含み、しかも消磁させなければいつ
までも残る。本発明方法は、零相変流器の２次巻
線がギヤツプ付き変流器の２次側短絡として働く
ので、鉄心内の漏れ磁束が減少し、残留電流が小
さくなる。本発明方法は、鉄心の上、または鉄心
に従来の巻線を施し、その上にシールドを当て、
その上から行つても同様の効果がある。
数調波を多く含み、しかも消磁させなければいつ
までも残る。本発明方法は、零相変流器の２次巻
線がギヤツプ付き変流器の２次側短絡として働く
ので、鉄心内の漏れ磁束が減少し、残留電流が小
さくなる。本発明方法は、鉄心の上、または鉄心
に従来の巻線を施し、その上にシールドを当て、
その上から行つても同様の効果がある。
楕円及びトラツク型など長円形の零相変流器に
本発明の巻線方法を行うことにより、１次側から
の鉄心内に及ぶ漏れ磁束量を抑制することが可能
となり、残留電流、特に着磁時の残留電流を抑制
することができるので特性の向上が計られる。巻
線の径を太くして行くことにより直流抵抗も減少
していき、残留電流も小さくすることができる。
鉄心、巻線、シールド材に同じものを使用して
も、本発明方法を行うことにより定格１次電流を
数倍までのばすことができる。
本発明の巻線方法を行うことにより、１次側から
の鉄心内に及ぶ漏れ磁束量を抑制することが可能
となり、残留電流、特に着磁時の残留電流を抑制
することができるので特性の向上が計られる。巻
線の径を太くして行くことにより直流抵抗も減少
していき、残留電流も小さくすることができる。
鉄心、巻線、シールド材に同じものを使用して
も、本発明方法を行うことにより定格１次電流を
数倍までのばすことができる。
図面第１図ないし第７図は本発明方法の実施例
を示すもので、第１図ａは本発明方法の一例の結
線図、第１図ｂ，ｃは第１図の等価回路図、第２
図ａ，ｂは３相の場合の本発明の影響を説明する
図、第３図ａ，ｂ，ｃは１次導体の片寄りの場合
の本発明の影響を説明する図、第４図ａ，ｂ，
ｃ，ｄは本発明方法による巻線の４つの例を示す
図、第５図は本発明と従来品の比較実験のための
結線例を示す図、第６図１，２，３，４は第５図
において鉄心を消磁させた時の特性を示す図、第
７図は鉄心に着磁させた時の本発明と従来品の残
留電流特性の比較を示す図、第８図は従来の長円
形の零相変流器の構造を示す図、第９図は第８図
のＡ−Ａ線断面図、第１０図は上記従来品の使用
例を示す図、第１１図はａ，ｂは第１０図におい
てＲ相、Ｔ相のみに電流が流れた時の１次電流か
ら発生する漏れ磁束の分布を示す図、第１２図は
漏れ磁束から見た等価磁束分布を示す図、第１３
図は第１２図の等価回路を示す図、第１４図は第
１２図の等価回路を示す図、第１５図は鉄心材の
Ｂ−Ｈカーブを示す図、第１６図１，２，３，４
は各箇所の波形図、第１７図は鉄心が着磁された
場合において鉄心の一方の半周側の１次電流にと
もなう各波形図、第１８図は鉄心が着磁された場
合において鉄心の他方の半周側の１次電流にとも
なう各波形図、第１９図は１，２は鉄心が着磁さ
れた場合の本発明と従来品の１次電流突入時の残
留電流の波形図である。 １０……長円形の鉄心、１１……中心線、１２
……巻線、１３……中間タツプ、１４……巻線、
１５……接続部、１７……巻線、１８……巻線、
１９……接続部、２０……接続部。
を示すもので、第１図ａは本発明方法の一例の結
線図、第１図ｂ，ｃは第１図の等価回路図、第２
図ａ，ｂは３相の場合の本発明の影響を説明する
図、第３図ａ，ｂ，ｃは１次導体の片寄りの場合
の本発明の影響を説明する図、第４図ａ，ｂ，
ｃ，ｄは本発明方法による巻線の４つの例を示す
図、第５図は本発明と従来品の比較実験のための
結線例を示す図、第６図１，２，３，４は第５図
において鉄心を消磁させた時の特性を示す図、第
７図は鉄心に着磁させた時の本発明と従来品の残
留電流特性の比較を示す図、第８図は従来の長円
形の零相変流器の構造を示す図、第９図は第８図
のＡ−Ａ線断面図、第１０図は上記従来品の使用
例を示す図、第１１図はａ，ｂは第１０図におい
てＲ相、Ｔ相のみに電流が流れた時の１次電流か
ら発生する漏れ磁束の分布を示す図、第１２図は
漏れ磁束から見た等価磁束分布を示す図、第１３
図は第１２図の等価回路を示す図、第１４図は第
１２図の等価回路を示す図、第１５図は鉄心材の
Ｂ−Ｈカーブを示す図、第１６図１，２，３，４
は各箇所の波形図、第１７図は鉄心が着磁された
場合において鉄心の一方の半周側の１次電流にと
もなう各波形図、第１８図は鉄心が着磁された場
合において鉄心の他方の半周側の１次電流にとも
なう各波形図、第１９図は１，２は鉄心が着磁さ
れた場合の本発明と従来品の１次電流突入時の残
留電流の波形図である。 １０……長円形の鉄心、１１……中心線、１２
……巻線、１３……中間タツプ、１４……巻線、
１５……接続部、１７……巻線、１８……巻線、
１９……接続部、２０……接続部。
Claims (1)
- １ 長円形の零相変流器に内蔵される長円形の鉄
心において、長径側を２分する中心線からみて一
方の半周部分と、他方の半周部分とに、巻き回数
が同じで巻き方向が互に逆方向の巻き線をそれぞ
れ巻き付け、この各巻き線の巻き始めと巻き終り
とを接続させることを特徴とする零相変流器の巻
線方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1061996A JPH02240903A (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | 零相変流器の巻線方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1061996A JPH02240903A (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | 零相変流器の巻線方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02240903A JPH02240903A (ja) | 1990-09-25 |
| JPH0583164B2 true JPH0583164B2 (ja) | 1993-11-25 |
Family
ID=13187326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1061996A Granted JPH02240903A (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | 零相変流器の巻線方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02240903A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5557308B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2014-07-23 | パナソニック株式会社 | 漏電検出装置、及び漏電検出装置のコイルの配置方法 |
-
1989
- 1989-03-14 JP JP1061996A patent/JPH02240903A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02240903A (ja) | 1990-09-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3393374B2 (ja) | 電力変換システム | |
| US7277302B2 (en) | 12-pulse converter including a filter choke incorporated in the rectifier | |
| US7629786B2 (en) | Device for reducing harmonics in three-phase poly-wire power lines | |
| US20080094159A1 (en) | Filtering choke arrangement for a frequency converter | |
| KR100685289B1 (ko) | 삼상 다선식 전력라인의 고조파 저감장치 | |
| Tran-Quoc et al. | An efficient non linear transformer model and its application to ferroresonance study | |
| JPH0583164B2 (ja) | ||
| JP3833389B2 (ja) | Ａｃ／ｄｃ間電力変換装置 | |
| JP2001015365A (ja) | 変流器 | |
| CA1263157A (en) | Rotating flux transformer | |
| JPH10223454A (ja) | 渦電流シールド装置および三相変圧器 | |
| JPH05159952A (ja) | 零相変流器およびその巻線方法 | |
| JPH0543734U (ja) | 直列式電圧変動対策装置 | |
| JP4912563B2 (ja) | 分割トラック型零相変流器 | |
| JPS6184008A (ja) | ３相変圧器 | |
| JPS59229809A (ja) | 三角配置３脚鉄心形三相リアクトル | |
| JPH0556009B2 (ja) | ||
| JP3532050B2 (ja) | 線形可変リアクトル | |
| JP4648954B2 (ja) | 零相変流器 | |
| KR101429465B1 (ko) | 삼상 다선식 전력라인의 전력 품질 개선 장치 | |
| JP3121248B2 (ja) | 変流器 | |
| JPH0226747B2 (ja) | ||
| EP0885477B1 (en) | Balancer executed with z-connected windings | |
| JPH05205956A (ja) | 変換用変圧器 | |
| JPH0341455Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D02 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| RD05 | Notification of revocation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D05 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081125 Year of fee payment: 15 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091125 Year of fee payment: 16 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091125 Year of fee payment: 16 |