JPH0582093A - セラミツク放電灯 - Google Patents
セラミツク放電灯Info
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- JPH0582093A JPH0582093A JP24610491A JP24610491A JPH0582093A JP H0582093 A JPH0582093 A JP H0582093A JP 24610491 A JP24610491 A JP 24610491A JP 24610491 A JP24610491 A JP 24610491A JP H0582093 A JPH0582093 A JP H0582093A
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- Japan
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- arc tube
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- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】発光管の屈曲部でアークが偏っても屈曲部の過
熱割合が軽減され、熱破損を防止することができるセラ
ミック放電灯を提供する。 【構成】外管１内にセラミック製の発光管５を収容し、
この発光管は両端部に電極７、７を封装するとともに、
これら電極間にＵ字形の屈曲部９を形成したセラミック
放電灯において、上記発光管５は、各電極７、７の先端
部から上記屈曲部９の内壁面に接するように引いた接線
のなす交差角θが４０°以上となるようにしたことを特
徴とする。 【作用】各接線のなす交差角θが４０°以上となるよう
にしたので、屈曲部でアークが偏ってもアークと発光管
の曲げ内側の内壁面との接触領域が小さくなり、発光管
の過熱が防止される。
熱割合が軽減され、熱破損を防止することができるセラ
ミック放電灯を提供する。 【構成】外管１内にセラミック製の発光管５を収容し、
この発光管は両端部に電極７、７を封装するとともに、
これら電極間にＵ字形の屈曲部９を形成したセラミック
放電灯において、上記発光管５は、各電極７、７の先端
部から上記屈曲部９の内壁面に接するように引いた接線
のなす交差角θが４０°以上となるようにしたことを特
徴とする。 【作用】各接線のなす交差角θが４０°以上となるよう
にしたので、屈曲部でアークが偏ってもアークと発光管
の曲げ内側の内壁面との接触領域が小さくなり、発光管
の過熱が防止される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、透光性セラミックチュ
−ブよりなるＵ字形の発光管を備えた、高圧ナトリウム
ランプなどのようなセラミック放電灯に関する。
−ブよりなるＵ字形の発光管を備えた、高圧ナトリウム
ランプなどのようなセラミック放電灯に関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば高圧ナトリウムランプは、透光
性アルミナチュ−ブよりなる発光管の両端に電極を気密
に封着し、この発光管内に発光物質としてナトリウム、
緩衝ガス用金属として水銀、および始動用希ガスを封入
して構成してある。
性アルミナチュ−ブよりなる発光管の両端に電極を気密
に封着し、この発光管内に発光物質としてナトリウム、
緩衝ガス用金属として水銀、および始動用希ガスを封入
して構成してある。
【０００３】透光性アルミナチュ−ブは耐熱性に優れ、
かつナトリウムに対する耐蝕性に優れるので、この種の
高圧ナトリウムランプの発光管に好適する。しかしなが
ら透光性アルミナチュ−ブは通常のガラスと異なり高温
下においても軟化し難いので、従来の場合は押出し成形
により成形された直線形チュ−ブをそのままバルブとし
て使用しており、したがって発光管は直管形をなしてい
た。ところで、最近、高圧金属蒸気放電灯が屋内照明の
光源に採用される傾向にあり、このためランプの小形化
が余儀無くされている。
かつナトリウムに対する耐蝕性に優れるので、この種の
高圧ナトリウムランプの発光管に好適する。しかしなが
ら透光性アルミナチュ−ブは通常のガラスと異なり高温
下においても軟化し難いので、従来の場合は押出し成形
により成形された直線形チュ−ブをそのままバルブとし
て使用しており、したがって発光管は直管形をなしてい
た。ところで、最近、高圧金属蒸気放電灯が屋内照明の
光源に採用される傾向にあり、このためランプの小形化
が余儀無くされている。
【０００４】上記高圧ナトリウムランプを小形化する上
では発光管サイズの縮小が重要なポイントとなり、その
対策の１つとして、バルブの途中をＵ字形に屈曲するこ
とが考えられる。発光管をＵ字形の屈曲形状にすると、
従来と同等の電極間距離を保っても、スペ−スの小形化
が可能になり、外管を小形にすることができる。このた
め、最近では発光管を型成形によりＵ字形に形成し、高
圧ナトリウムランプを小形化する研究が進められてい
る。
では発光管サイズの縮小が重要なポイントとなり、その
対策の１つとして、バルブの途中をＵ字形に屈曲するこ
とが考えられる。発光管をＵ字形の屈曲形状にすると、
従来と同等の電極間距離を保っても、スペ−スの小形化
が可能になり、外管を小形にすることができる。このた
め、最近では発光管を型成形によりＵ字形に形成し、高
圧ナトリウムランプを小形化する研究が進められてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、通常ア
ークは電極間の最短距離を通ろうとするため発光管をＵ
字形とした場合はこのＵ字形屈曲部においてはアークが
屈曲部の曲げ内側へ近寄る傾向がある。このように屈曲
部の曲げ内側へ近寄ったアークは、屈曲部の曲げ内側の
壁に接触し、このアークが接触した部分の温度を上昇さ
せ、アルミナチュ−ブの耐熱温度を越えて熱歪を発生さ
せ、クラックなどの破損を生じることがある。
ークは電極間の最短距離を通ろうとするため発光管をＵ
字形とした場合はこのＵ字形屈曲部においてはアークが
屈曲部の曲げ内側へ近寄る傾向がある。このように屈曲
部の曲げ内側へ近寄ったアークは、屈曲部の曲げ内側の
壁に接触し、このアークが接触した部分の温度を上昇さ
せ、アルミナチュ−ブの耐熱温度を越えて熱歪を発生さ
せ、クラックなどの破損を生じることがある。
【０００６】この場合、屈曲部における曲げ内側に接す
るア−クの接触領域が大きい程、発光管の壁の温度上昇
が大きくなり、よってクラックの発生割合が大きくなる
ことが判った。
るア−クの接触領域が大きい程、発光管の壁の温度上昇
が大きくなり、よってクラックの発生割合が大きくなる
ことが判った。
【０００７】したがって、本発明の課題は、Ｕ字形発光
管の屈曲部においてアークが屈曲部の内側へ偏ることに
より、この内側壁が加熱されて破損を生じる不具合があ
る点である。
管の屈曲部においてアークが屈曲部の内側へ偏ることに
より、この内側壁が加熱されて破損を生じる不具合があ
る点である。
【０００８】本発明はこのような事情にもとづきなされ
たもので、その目的とするところは、発光管の屈曲部で
アークが偏ることにより曲げ内側の壁が加熱れる割合が
軽減され、熱破損を防止することができるセラミック放
電灯を提供しようとするものである。
たもので、その目的とするところは、発光管の屈曲部で
アークが偏ることにより曲げ内側の壁が加熱れる割合が
軽減され、熱破損を防止することができるセラミック放
電灯を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、外管内に透光
性セラミックチュ−ブよりなる発光管を収容し、この発
光管は両端部に電極を封装するとともに、これら電極間
にＵ字形の屈曲部を形成したセラミック放電灯におい
て、上記発光管は、各電極の先端部から上記屈曲部の内
壁面に接するように引いた接線のなす交差角θが４０°
以上となるように形成したことを特徴とする。
性セラミックチュ−ブよりなる発光管を収容し、この発
光管は両端部に電極を封装するとともに、これら電極間
にＵ字形の屈曲部を形成したセラミック放電灯におい
て、上記発光管は、各電極の先端部から上記屈曲部の内
壁面に接するように引いた接線のなす交差角θが４０°
以上となるように形成したことを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明によれば、発光管を、各電極の先端部か
ら屈曲部の内壁面に接するように引いたそれぞれの接線
のなす交差角θが４０°以上となるように形成したの
で、屈曲部でアークが偏っても、アークと発光管の曲げ
内側の内壁面との接触領域が小さくなり、発光管の過熱
が防止され、よって熱歪の発生が軽減されるので破損が
防止される。
ら屈曲部の内壁面に接するように引いたそれぞれの接線
のなす交差角θが４０°以上となるように形成したの
で、屈曲部でアークが偏っても、アークと発光管の曲げ
内側の内壁面との接触領域が小さくなり、発光管の過熱
が防止され、よって熱歪の発生が軽減されるので破損が
防止される。
【００１１】
【実施例】以下本発明について、図面に示す一実施例に
もとづき説明する。
もとづき説明する。
【００１２】図は７０Ｗクラスの高圧ナトリウムランプ
を示し、１は石英ガラスからなる外管である。この外管
１は一端部にピンチシ−ル部２を有し、このピンチシ−
ル部２にセラミックなどからなる口金ベ−ス３を被着し
てある。口金ベ−ス３には口金ピン４、４が突設されて
いる。外管１内は真空に排気されており、この外管１内
には発光管５が収容されている。発光管５は透光性アル
ミナチュ−ブよりなり、Ｕ字形に成形されている。
を示し、１は石英ガラスからなる外管である。この外管
１は一端部にピンチシ−ル部２を有し、このピンチシ−
ル部２にセラミックなどからなる口金ベ−ス３を被着し
てある。口金ベ−ス３には口金ピン４、４が突設されて
いる。外管１内は真空に排気されており、この外管１内
には発光管５が収容されている。発光管５は透光性アル
ミナチュ−ブよりなり、Ｕ字形に成形されている。
【００１３】Ｕ字形をなす発光管５の両端開口部は、セ
ラミックディスク６、６で閉塞されており、このディス
ク６、６に電極７、７を取付けて封装してある。電極７
は、タングステンからなる電極軸にタングステン製の電
極コイルを巻装して構成されており、発光管５の両端直
線部８、８にそれぞれ配置されている。
ラミックディスク６、６で閉塞されており、このディス
ク６、６に電極７、７を取付けて封装してある。電極７
は、タングステンからなる電極軸にタングステン製の電
極コイルを巻装して構成されており、発光管５の両端直
線部８、８にそれぞれ配置されている。
【００１４】このような発光管５の両端直線部８、８間
にＵ字形の屈曲部９が形成されており、この屈曲部９が
多量の光を発する主要発光部となり、この屈曲部９から
放出される光が外管１を通じて外部に放出される。
にＵ字形の屈曲部９が形成されており、この屈曲部９が
多量の光を発する主要発光部となり、この屈曲部９から
放出される光が外管１を通じて外部に放出される。
【００１５】この場合、図２に示すように、各電極７、
７の先端部から屈曲部９の曲げ内側の内壁面に接する接
線Ｔ1 、Ｔ2 を引いた場合、これら接線Ｔ1 、Ｔ2 が交
差する交差角θが４０°以上（θ≧４０°）となるよう
に形成されている。
７の先端部から屈曲部９の曲げ内側の内壁面に接する接
線Ｔ1 、Ｔ2 を引いた場合、これら接線Ｔ1 、Ｔ2 が交
差する交差角θが４０°以上（θ≧４０°）となるよう
に形成されている。
【００１６】なお、この発光管５は、例えば内径が約
４．０mm、発光管中心線上を通る電極間距離が約１５mm
とされており、両端直線部８、８間の離間寸法l は１０
mmとされている。そして、電極高さＨは、約１０mmに設
定されている。この発光管５内には、ナトリウムＮａを
２５重量％含んだアマルガムが１０mg、およびキセノン
Ｘｅガスが２０torr封入されている。
４．０mm、発光管中心線上を通る電極間距離が約１５mm
とされており、両端直線部８、８間の離間寸法l は１０
mmとされている。そして、電極高さＨは、約１０mmに設
定されている。この発光管５内には、ナトリウムＮａを
２５重量％含んだアマルガムが１０mg、およびキセノン
Ｘｅガスが２０torr封入されている。
【００１７】なお、発光管５の両端部のセラミックディ
スク６、６には、上記電極６、６に接続されたニオブチ
ュ−ブからなる導電体１０、１０が接続されており、こ
れら導電体１０、１０はリ−ド線兼用のサポ−トワイヤ
１１、１１に接続されている。リ−ド線兼用のサポ−ト
ワイヤ１１、１１は、上記外管１端部のピンチシ−ル部
２に封止されたモリブデンなどの金属箔１２、１２に接
続されており、これら金属箔１２、１２は外部リ−ド線
１３、１３を介して前記口金ピン４、４に接続されてい
る。したがって、発光管５は両端封止部が外管１の圧潰
封止端部２側に向けられ、かつ屈曲部９が外管トップ部
側に向けられて外管１に収容されているものである。な
お、サポ−トワイヤ１１、１１にはＺｒ−Ａｌなどの粉
末を固めたゲッタ−１４が取着されている。このような
高圧ナトリウムランプは、始動時の最大電流が２Ａとな
る点灯回路に接続して始動され、７０Ｗの入力電力で約
３５００lmの光出力を呈する。
スク６、６には、上記電極６、６に接続されたニオブチ
ュ−ブからなる導電体１０、１０が接続されており、こ
れら導電体１０、１０はリ−ド線兼用のサポ−トワイヤ
１１、１１に接続されている。リ−ド線兼用のサポ−ト
ワイヤ１１、１１は、上記外管１端部のピンチシ−ル部
２に封止されたモリブデンなどの金属箔１２、１２に接
続されており、これら金属箔１２、１２は外部リ−ド線
１３、１３を介して前記口金ピン４、４に接続されてい
る。したがって、発光管５は両端封止部が外管１の圧潰
封止端部２側に向けられ、かつ屈曲部９が外管トップ部
側に向けられて外管１に収容されているものである。な
お、サポ−トワイヤ１１、１１にはＺｒ−Ａｌなどの粉
末を固めたゲッタ−１４が取着されている。このような
高圧ナトリウムランプは、始動時の最大電流が２Ａとな
る点灯回路に接続して始動され、７０Ｗの入力電力で約
３５００lmの光出力を呈する。
【００１８】しかも、上記実施例のランプは、発光管５
をＵ字形に曲げてあるので外管１の長さが従来の場合の
約１／２となり、大幅な小形化が可能となり、小さな器
具に取付けることができる。
をＵ字形に曲げてあるので外管１の長さが従来の場合の
約１／２となり、大幅な小形化が可能となり、小さな器
具に取付けることができる。
【００１９】そして、一般にアークは電極７、７間の最
短距離を通ろうとするため発光管５をＵ字形にした場合
はこのＵ字形屈曲部９においてはアークが屈曲部９の曲
げ内側へ近寄るため、このアークが発光管の屈曲部９の
内側に接してこの内壁面を過熱し、アルミナの耐熱温度
以上になると屈曲部９にクラックを発生させることがあ
る。
短距離を通ろうとするため発光管５をＵ字形にした場合
はこのＵ字形屈曲部９においてはアークが屈曲部９の曲
げ内側へ近寄るため、このアークが発光管の屈曲部９の
内側に接してこの内壁面を過熱し、アルミナの耐熱温度
以上になると屈曲部９にクラックを発生させることがあ
る。
【００２０】このようなクラックの発生具合を調べたと
ころ、ア−クが屈曲部９の内面と接触する面積が大きい
程、アークからの熱伝導量が大きいので屈曲部９の内側
の壁の温度が過熱され、よってクラックの発生割合が大
きくなることが判った。
ころ、ア−クが屈曲部９の内面と接触する面積が大きい
程、アークからの熱伝導量が大きいので屈曲部９の内側
の壁の温度が過熱され、よってクラックの発生割合が大
きくなることが判った。
【００２１】これを防止するには、ア−クと屈曲部９の
内面との接触面積を小さくすれば、アークからの熱伝導
量が少なくなるので屈曲部９の曲げ内側に内壁面の温度
が耐熱温度以上にならず、クラックの発生割合が軽減さ
れると考えられる。
内面との接触面積を小さくすれば、アークからの熱伝導
量が少なくなるので屈曲部９の曲げ内側に内壁面の温度
が耐熱温度以上にならず、クラックの発生割合が軽減さ
れると考えられる。
【００２２】ア−クと屈曲部９との接触面積は、各電極
７、７の先端部から屈曲部９の曲げ内側の内壁面に接す
る接線Ｔ1 、Ｔ2 を引いた場合、これら接線Ｔ1 、Ｔ2
が交差する交差角θによって現すことができる。つま
り、これら接線Ｔ1 、Ｔ2 が交差する交差角θが小さく
なる程ア−クと屈曲部９との接触面積が大きくなり、逆
に交差角θが大きくなる程、屈曲部は直線に近い形状に
なるのでア−クと屈曲部９との接触面積が小さくなる。
このようにア−クと屈曲部９との接触面積が小さくなる
と、発光管がアークから受ける熱の絶対量が軽減され、
アルミナの耐熱温度以上になるのが防止される。このよ
うなことから本発明者等は、接線Ｔ1 、Ｔ2 が交差する
交差角θと、クラックの発生率との関係を調べた。
７、７の先端部から屈曲部９の曲げ内側の内壁面に接す
る接線Ｔ1 、Ｔ2 を引いた場合、これら接線Ｔ1 、Ｔ2
が交差する交差角θによって現すことができる。つま
り、これら接線Ｔ1 、Ｔ2 が交差する交差角θが小さく
なる程ア−クと屈曲部９との接触面積が大きくなり、逆
に交差角θが大きくなる程、屈曲部は直線に近い形状に
なるのでア−クと屈曲部９との接触面積が小さくなる。
このようにア−クと屈曲部９との接触面積が小さくなる
と、発光管がアークから受ける熱の絶対量が軽減され、
アルミナの耐熱温度以上になるのが防止される。このよ
うなことから本発明者等は、接線Ｔ1 、Ｔ2 が交差する
交差角θと、クラックの発生率との関係を調べた。
【００２３】図３ないし図５は、７０Ｗクラスの高圧ナ
トリウムランプについて、直線部８、８の離間寸法l
と、電極高さＨとを種々変えてクラックの発生具合を調
べたものである。各実験は、各ランプを１５０％の過負
荷状態で、３０分点灯−３０分消灯の繰り返し点灯を５
００回繰り返して、クラック発生率を調べた。図３は直
線部８、８の離間寸法l を８mm一定とし、電極高さＨを
変えることにより接線Ｔ1 、Ｔ2 を変え、交差角θを変
化させた。また、図４は直線部８、８の離間寸法l を１
０mm一定とし、電極高さＨを変えることにより接線
Ｔ1 、Ｔ2 を変え、交差角θを変化させた。さらに、図
５は直線部８、８の離間寸法l を１２mm一定とし、電極
高さＨを変えることにより接線Ｔ1 、Ｔ2 を変え、交差
角θを変化させた。
トリウムランプについて、直線部８、８の離間寸法l
と、電極高さＨとを種々変えてクラックの発生具合を調
べたものである。各実験は、各ランプを１５０％の過負
荷状態で、３０分点灯−３０分消灯の繰り返し点灯を５
００回繰り返して、クラック発生率を調べた。図３は直
線部８、８の離間寸法l を８mm一定とし、電極高さＨを
変えることにより接線Ｔ1 、Ｔ2 を変え、交差角θを変
化させた。また、図４は直線部８、８の離間寸法l を１
０mm一定とし、電極高さＨを変えることにより接線
Ｔ1 、Ｔ2 を変え、交差角θを変化させた。さらに、図
５は直線部８、８の離間寸法l を１２mm一定とし、電極
高さＨを変えることにより接線Ｔ1 、Ｔ2 を変え、交差
角θを変化させた。
【００２４】これらいづれの場合も、接線Ｔ1 、Ｔ2 の
交差角θが４０°以上（θ≧４０°）であれば、クラッ
クの発生率が明らかに低下してくることが判り、特に交
差角θが９０°以上になればクラックの発生は皆無にな
ることが確認された。同様の試験を発光管内径３mm〜５
mmのランプについても行ったが、上記と同様に交差角θ
が４０°以上でクラックの発生率が低下した。なお、発
光管５内径は３〜５mmの範囲が好ましい。
交差角θが４０°以上（θ≧４０°）であれば、クラッ
クの発生率が明らかに低下してくることが判り、特に交
差角θが９０°以上になればクラックの発生は皆無にな
ることが確認された。同様の試験を発光管内径３mm〜５
mmのランプについても行ったが、上記と同様に交差角θ
が４０°以上でクラックの発生率が低下した。なお、発
光管５内径は３〜５mmの範囲が好ましい。
【００２５】その理由は、そもそも発光管５をＵ字形に
屈曲させるのは、本来的に小形、小出力形の高圧ナトリ
ウムランプをなお一層の小形化することを目的とするも
のであり、この対象となるランプは５０〜１５０Ｗクラ
スである。そして、従来の直管形発光管を用いた５０〜
２００Ｗクラスの発光管バルブの内径は４〜８mmの範囲
であった。
屈曲させるのは、本来的に小形、小出力形の高圧ナトリ
ウムランプをなお一層の小形化することを目的とするも
のであり、この対象となるランプは５０〜１５０Ｗクラ
スである。そして、従来の直管形発光管を用いた５０〜
２００Ｗクラスの発光管バルブの内径は４〜８mmの範囲
であった。
【００２６】しかし、本発明で対象とする３５〜２００
ＷクラスのＵ字形発光管の場合は、屈曲部でアークが内
側に偏ることにより主発光となる屈曲部外側から出る光
は光学的厚みが厚い光であるため、内径ｄを３〜５mmの
範囲を満足すれば使用に適すると考えられ、バルブ内径
ｄを３〜５mmの範囲に絞った。逆に言えば、内径ｄが３
〜５mmの範囲でクラックの発生がなければ、３５〜２０
０Ｗクラスの高圧ナトリウムランプに好適するものであ
る。
ＷクラスのＵ字形発光管の場合は、屈曲部でアークが内
側に偏ることにより主発光となる屈曲部外側から出る光
は光学的厚みが厚い光であるため、内径ｄを３〜５mmの
範囲を満足すれば使用に適すると考えられ、バルブ内径
ｄを３〜５mmの範囲に絞った。逆に言えば、内径ｄが３
〜５mmの範囲でクラックの発生がなければ、３５〜２０
０Ｗクラスの高圧ナトリウムランプに好適するものであ
る。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、発
光管を、各電極の先端部から屈曲部の内壁面に接するよ
うに引いたそれぞれの接線のなす交差角θが４０°以上
となるように形成したので、屈曲部でアークが偏っても
アークと発光管の曲げ内側の内壁面との接触領域が小さ
くなる。このため、アークから発光管の曲げ内側の壁に
伝えられる熱が軽減され、発光管の過熱が防止されるの
で熱歪の発生が軽減され、発光管の破損が防止される。
光管を、各電極の先端部から屈曲部の内壁面に接するよ
うに引いたそれぞれの接線のなす交差角θが４０°以上
となるように形成したので、屈曲部でアークが偏っても
アークと発光管の曲げ内側の内壁面との接触領域が小さ
くなる。このため、アークから発光管の曲げ内側の壁に
伝えられる熱が軽減され、発光管の過熱が防止されるの
で熱歪の発生が軽減され、発光管の破損が防止される。
【図１】本発明の一実施例を示す高圧ナトリウムランプ
の正面図。
の正面図。
【図２】同実施例の発光管の断面図。
【図３】直線部間の距離が８mmの場合のクラックの発生
割合を示す特性図。
割合を示す特性図。
【図４】直線部間の距離が１０mmの場合のクラックの発
生割合を示す特性図。
生割合を示す特性図。
【図５】直線部間の距離が１２mmの場合のクラックの発
生割合を示す特性図。
生割合を示す特性図。
１…外管、５…発光管、７…電極、８…直線部、９…屈
曲部、Ｔ1 、Ｔ2 …接線。
曲部、Ｔ1 、Ｔ2 …接線。
Claims (1)
- 【請求項１】 外管内に透光性セラミックチュ−ブより
なる発光管を収容し、この発光管は両端部に電極を封装
するとともに、これら電極間にＵ字形の屈曲部を形成し
たセラミック放電灯において、 上記発光管は、各電極の先端部から上記屈曲部の内壁面
に接するように引いた接線のなす交差角θが４０°以上
となるように形成したことを特徴とするセラミック放電
灯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24610491A JPH0582093A (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | セラミツク放電灯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24610491A JPH0582093A (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | セラミツク放電灯 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0582093A true JPH0582093A (ja) | 1993-04-02 |
Family
ID=17143547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24610491A Pending JPH0582093A (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | セラミツク放電灯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0582093A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09148770A (ja) * | 1995-11-21 | 1997-06-06 | Sanyo Electric Co Ltd | 電子機器における電子部品の放熱装置 |
| US6275374B1 (en) | 1999-01-25 | 2001-08-14 | Fujitsu Limited | Electronic device equipped with spacer which serves to protect electronic components |
| US6307320B1 (en) | 1998-04-30 | 2001-10-23 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | High pressure discharge lamp with bent tip electrodes |
-
1991
- 1991-09-25 JP JP24610491A patent/JPH0582093A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09148770A (ja) * | 1995-11-21 | 1997-06-06 | Sanyo Electric Co Ltd | 電子機器における電子部品の放熱装置 |
| US6307320B1 (en) | 1998-04-30 | 2001-10-23 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | High pressure discharge lamp with bent tip electrodes |
| US6275374B1 (en) | 1999-01-25 | 2001-08-14 | Fujitsu Limited | Electronic device equipped with spacer which serves to protect electronic components |
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