JPH05808A - 窒化ほう素粉末の製造方法 - Google Patents
窒化ほう素粉末の製造方法Info
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- JPH05808A JPH05808A JP17313291A JP17313291A JPH05808A JP H05808 A JPH05808 A JP H05808A JP 17313291 A JP17313291 A JP 17313291A JP 17313291 A JP17313291 A JP 17313291A JP H05808 A JPH05808 A JP H05808A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 反応器容積あたりの時間・空間収率の高い窒
化ほう素の製造法の確立。 【構成】 炭化ほう素粉末に対し、無水ほう酸または加
熱により無水ほう酸となる化合物の粉末を混合し、窒
素、アンモニアなどの窒素を含んだ非酸化性雰囲気中で
１０００℃以上で反応させる。 【効果】 従来の工業的生産に使用されている酸化ほう
素またはほう酸塩を原料とする方法に比して、再焼成工
程が不要となるばかりでなく、高価な高温反応炉容積あ
たりの時間・空間収率も数倍に達する窒化ほう素製造法
が確立できた。
化ほう素の製造法の確立。 【構成】 炭化ほう素粉末に対し、無水ほう酸または加
熱により無水ほう酸となる化合物の粉末を混合し、窒
素、アンモニアなどの窒素を含んだ非酸化性雰囲気中で
１０００℃以上で反応させる。 【効果】 従来の工業的生産に使用されている酸化ほう
素またはほう酸塩を原料とする方法に比して、再焼成工
程が不要となるばかりでなく、高価な高温反応炉容積あ
たりの時間・空間収率も数倍に達する窒化ほう素製造法
が確立できた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は固体潤滑材、絶縁材料、
放熱材料、中性子遮断材等の原料として適切な物性を有
する窒化ほう素（ＢＮ）粉末の製造方法に関するもので
ある。
放熱材料、中性子遮断材等の原料として適切な物性を有
する窒化ほう素（ＢＮ）粉末の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】ＢＮ粉末の合成は、多くの方法が提案さ
れており、これらの方法のうち主なものを例示すると、 （１）金属ほう素と窒素の直接反応 （２）無水ほう酸と炭素、マグネシウムのような還元剤
をアンモニア中で加熱反応させる方法 （３）ハロゲン化ほう素とアンモニアの反応 （４）酸化ほう素あるいはほう酸塩とアンモニア、アミ
ン、尿素、シアン化合物などとの反応 などを挙げることができる。
れており、これらの方法のうち主なものを例示すると、 （１）金属ほう素と窒素の直接反応 （２）無水ほう酸と炭素、マグネシウムのような還元剤
をアンモニア中で加熱反応させる方法 （３）ハロゲン化ほう素とアンモニアの反応 （４）酸化ほう素あるいはほう酸塩とアンモニア、アミ
ン、尿素、シアン化合物などとの反応 などを挙げることができる。
【０００３】この中で、（１）の方法は使用原料の金属
ほう素が高価であるという欠点があるほか１０００℃以
下では極めて反応速度が遅く、１５００℃以上の高温が
必要である。（２）の方法は、比較的低温で窒化ほう素
を合成することが可能であるが、副産物を希塩酸等で処
理する必要があり、収率が低く、特にマグネシウムのご
とき著しく活性な金属で還元しながら非酸化物セラミッ
クスを製造しようとする時は反応が急激に進行すること
があり、反応系のガスの急膨張、爆発、反応原料の飛散
など、反応時に危険を伴う。（３）の方法は、原料を気
相で反応させるため、高純度の超微粉が得られるという
特徴があるが、原料やランニングコストが高い。これら
に対して（４）の方法が工業的に用いられているもっと
も一般的な方法であり、ほう酸、無水ほう酸（Ｂ2 Ｏ
3 ）もしくはほう砂をアンモニアガス中で加熱するか、
あるいはこれらほう酸誘導体に尿素、メラミン、ジシア
ンジアミド、グアニジン、塩化アンモニウム等の加熱分
解によりアンモニアガスを発生する含窒素有機化合物を
混合、加熱して粗製ＢＮを得、ついで高温に加熱して再
結晶化し、製品とする方法が行われている。しかし、こ
の方法も原料は安価であるが、反応がうまく進行せず収
率が低く、反応器容積にたいする収量も低い問題を内包
する。
ほう素が高価であるという欠点があるほか１０００℃以
下では極めて反応速度が遅く、１５００℃以上の高温が
必要である。（２）の方法は、比較的低温で窒化ほう素
を合成することが可能であるが、副産物を希塩酸等で処
理する必要があり、収率が低く、特にマグネシウムのご
とき著しく活性な金属で還元しながら非酸化物セラミッ
クスを製造しようとする時は反応が急激に進行すること
があり、反応系のガスの急膨張、爆発、反応原料の飛散
など、反応時に危険を伴う。（３）の方法は、原料を気
相で反応させるため、高純度の超微粉が得られるという
特徴があるが、原料やランニングコストが高い。これら
に対して（４）の方法が工業的に用いられているもっと
も一般的な方法であり、ほう酸、無水ほう酸（Ｂ2 Ｏ
3 ）もしくはほう砂をアンモニアガス中で加熱するか、
あるいはこれらほう酸誘導体に尿素、メラミン、ジシア
ンジアミド、グアニジン、塩化アンモニウム等の加熱分
解によりアンモニアガスを発生する含窒素有機化合物を
混合、加熱して粗製ＢＮを得、ついで高温に加熱して再
結晶化し、製品とする方法が行われている。しかし、こ
の方法も原料は安価であるが、反応がうまく進行せず収
率が低く、反応器容積にたいする収量も低い問題を内包
する。
【０００４】ＢＮ粉末は、市販されているセラミックス
原料の中でも高価な部類に属するが、これは反応炉に投
入した原料投入量に対するＢＮ理論収量が低い上に反応
率も低いため、使用したほう素原料に対するＢＮ粉末の
実収量の比率が低いことも一因となっている。例えば、 Ｂ2 Ｏ3 ＋２ＮＨ3 →２ＢＮ＋３Ｈ2 Ｏ （１） なる反応式において、１００ＫｇのＢ2 Ｏ3 から理論的
には７１．２９ＫｇのＢＮが得られる計算になるが、実
際には容易にＢＮ化反応は進行しない。
原料の中でも高価な部類に属するが、これは反応炉に投
入した原料投入量に対するＢＮ理論収量が低い上に反応
率も低いため、使用したほう素原料に対するＢＮ粉末の
実収量の比率が低いことも一因となっている。例えば、 Ｂ2 Ｏ3 ＋２ＮＨ3 →２ＢＮ＋３Ｈ2 Ｏ （１） なる反応式において、１００ＫｇのＢ2 Ｏ3 から理論的
には７１．２９ＫｇのＢＮが得られる計算になるが、実
際には容易にＢＮ化反応は進行しない。
【０００５】この場合窒素源として単にアンモニア雰囲
気下でＢ2 Ｏ3 を加熱するかわりに、アミン類、尿素化
合物等の含窒素有機化合物を加えると、反応は比較的容
易に進行し、反応率（ＢＮ転化率）も向上するが、ＣＯ
あるいはＨ2 Ｏ等の揮発を伴うため（１）式よりも反応
炉に投入した原料投入量に対するＢＮ理論収量は低下す
る。また、ほう素源としてほう酸（Ｈ3 ＢＯ3 ）あるい
はほう砂（Ｎａ2 Ｂ4Ｏ7 ）を用いると、Ｈ2 Ｏ、Ｎａ2
Ｏ等の副成物が生成し、更に原料投入量に対するＢＮ
理論収量が低下する。これは高価な反応炉に対する生産
性を低下させるためコストに大きく影響を与える。
気下でＢ2 Ｏ3 を加熱するかわりに、アミン類、尿素化
合物等の含窒素有機化合物を加えると、反応は比較的容
易に進行し、反応率（ＢＮ転化率）も向上するが、ＣＯ
あるいはＨ2 Ｏ等の揮発を伴うため（１）式よりも反応
炉に投入した原料投入量に対するＢＮ理論収量は低下す
る。また、ほう素源としてほう酸（Ｈ3 ＢＯ3 ）あるい
はほう砂（Ｎａ2 Ｂ4Ｏ7 ）を用いると、Ｈ2 Ｏ、Ｎａ2
Ｏ等の副成物が生成し、更に原料投入量に対するＢＮ
理論収量が低下する。これは高価な反応炉に対する生産
性を低下させるためコストに大きく影響を与える。
【０００６】このようにして得られる粗製ＢＮは、Ｂ−
Ｏ−Ｎ結合を含む中間化合物状態で、１〜１２％の酸素
をＢＮ結晶内に含んでいるのが一般的である。そのた
め、通常はこの粗製ＢＮを不活性ガス雰囲気中で粗製Ｂ
Ｎの反応生成温度より高温で再加熱し、ＢＮ結晶中の酸
素を遊離のＢ2 Ｏ3 に転換してＢＮ結晶中より分離し、
揮発除去するが、このとき粗製ＢＮ中の酸素含有量に応
じて１．４５〜１７．４ｗｔ％の重量減が生ずることに
なる。以上のように高価な高温反応炉を使用しているに
もかかわらず投入原料に対するＢＮ粉末の実収量の比率
が極めて低く、ＢＮを高価なものとしている。
Ｏ−Ｎ結合を含む中間化合物状態で、１〜１２％の酸素
をＢＮ結晶内に含んでいるのが一般的である。そのた
め、通常はこの粗製ＢＮを不活性ガス雰囲気中で粗製Ｂ
Ｎの反応生成温度より高温で再加熱し、ＢＮ結晶中の酸
素を遊離のＢ2 Ｏ3 に転換してＢＮ結晶中より分離し、
揮発除去するが、このとき粗製ＢＮ中の酸素含有量に応
じて１．４５〜１７．４ｗｔ％の重量減が生ずることに
なる。以上のように高価な高温反応炉を使用しているに
もかかわらず投入原料に対するＢＮ粉末の実収量の比率
が極めて低く、ＢＮを高価なものとしている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのようなＢ
Ｎ製造における低生産性、低収率の問題を解決し、安価
なＢＮ粉末の製造方法を確立することを目的とする。
Ｎ製造における低生産性、低収率の問題を解決し、安価
なＢＮ粉末の製造方法を確立することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】一般に、金属炭化物は金
属酸化物に比べ熱力学的には高い順位の物質である。そ
こで炭化ほう素（Ｂ4 Ｃ）を出発原料とし、これを窒化
させ、ＢＮ粉末を製造することを検討した結果、Ｂ4 Ｃ
とＢ2 Ｏ3 の混合物を原料とする時はＢＮが高収率で得
られることを見いだし、本発明を完成するに至った。
属酸化物に比べ熱力学的には高い順位の物質である。そ
こで炭化ほう素（Ｂ4 Ｃ）を出発原料とし、これを窒化
させ、ＢＮ粉末を製造することを検討した結果、Ｂ4 Ｃ
とＢ2 Ｏ3 の混合物を原料とする時はＢＮが高収率で得
られることを見いだし、本発明を完成するに至った。
【０００９】すなわち本発明は、炭化ほう素（Ｂ4 Ｃ）
粉末に対し、無水ほう酸（Ｂ2 Ｏ3）または加熱により
無水ほう酸となる化合物の少なくとも一種の粉末を、無
水ほう酸または無水ほう酸に換算して混合物中の３０〜
９０重量％の割合に混合し、窒素、アンモニアなどの窒
素を含んだ非酸化性雰囲気中において１０００℃以上で
反応させることを特徴とする窒化ほう素粉末の製造方法
に関する。
粉末に対し、無水ほう酸（Ｂ2 Ｏ3）または加熱により
無水ほう酸となる化合物の少なくとも一種の粉末を、無
水ほう酸または無水ほう酸に換算して混合物中の３０〜
９０重量％の割合に混合し、窒素、アンモニアなどの窒
素を含んだ非酸化性雰囲気中において１０００℃以上で
反応させることを特徴とする窒化ほう素粉末の製造方法
に関する。
【００１０】原料となるＢ4 Ｃ粉末はできるだけ細かい
ものが好ましい。またＢ2 Ｏ3 または加熱によりＢ2 Ｏ
3 となる化合物粉末も同じく細かいほうが反応が均一に
進行するので好ましい。
ものが好ましい。またＢ2 Ｏ3 または加熱によりＢ2 Ｏ
3 となる化合物粉末も同じく細かいほうが反応が均一に
進行するので好ましい。
【００１１】この両者はボールミル等により均一に混合
した後、反応炉に投入される。この反応は基本的には式
（２）に示すように進行するものと考えられる。 ３Ｂ4 Ｃ＋Ｂ2 Ｏ3 ＋７Ｎ2 →１４ＢＮ＋３ＣＯ （２）
した後、反応炉に投入される。この反応は基本的には式
（２）に示すように進行するものと考えられる。 ３Ｂ4 Ｃ＋Ｂ2 Ｏ3 ＋７Ｎ2 →１４ＢＮ＋３ＣＯ （２）
【００１２】この反応式の通りであるとするとＢ4 Ｃと
Ｂ2 Ｏ3 の混合比率はＢ4 Ｃ：７０．４重量％にたいし
Ｂ2 Ｏ3 ２９．６重量％となるが、Ｂ2 Ｏ3の割合が３
０〜９０重量％の範囲、好ましくは理論比率よりＢ2 Ｏ
3 が多い化学量論的理論量（以下、モル比ともいう。）
比として１．１〜３．０倍（３２〜５６重量％）、より
好ましくはモル比１．５〜２．０倍（３９〜５６重量
％）程度である。
Ｂ2 Ｏ3 の混合比率はＢ4 Ｃ：７０．４重量％にたいし
Ｂ2 Ｏ3 ２９．６重量％となるが、Ｂ2 Ｏ3の割合が３
０〜９０重量％の範囲、好ましくは理論比率よりＢ2 Ｏ
3 が多い化学量論的理論量（以下、モル比ともいう。）
比として１．１〜３．０倍（３２〜５６重量％）、より
好ましくはモル比１．５〜２．０倍（３９〜５６重量
％）程度である。
【００１３】反応温度としては１０００℃程度で進行は
開始するが、反応炉の生産性を考慮すると１５００〜２
０００℃程度が適当である。２０００℃以上になると反
応速度は増加するが耐火材のライフが短くなり、また反
応原料のＢ2 Ｏ3 の蒸発量も増え、反応原料のモル比の
維持、蒸発Ｂ2 Ｏ3 の配管等への析出物の処理などのト
ラブルも増大するので避けるほうが好ましい。
開始するが、反応炉の生産性を考慮すると１５００〜２
０００℃程度が適当である。２０００℃以上になると反
応速度は増加するが耐火材のライフが短くなり、また反
応原料のＢ2 Ｏ3 の蒸発量も増え、反応原料のモル比の
維持、蒸発Ｂ2 Ｏ3 の配管等への析出物の処理などのト
ラブルも増大するので避けるほうが好ましい。
【００１４】Ｂ4 ＣとＢ2 Ｏ3 のモル比は製造する目的
ＢＮの用途により変化し、高純度のＢＮを必要とする時
はＢ2 Ｏ3 をやや過剰気味に、ＢＮ常圧焼結体の原料と
する時は少量のＢ4 Ｃが残存してもよいのでＢ2 Ｏ3 を
化学量論的量に近づけたモル比（但し反応中にＢ2 Ｏ3
の蒸発は避けられないので化学量論的量が１より大きい
量を配合することが必要である。）とすることがよい。
この理由は目的ＢＮ中に少量のＢ2 Ｏ3 が残存していて
も酸洗等の方法により容易に除去することができるので
高純度ＢＮ粉末が必要な際にはＢ2 Ｏ3 をやや過剰にす
る。
ＢＮの用途により変化し、高純度のＢＮを必要とする時
はＢ2 Ｏ3 をやや過剰気味に、ＢＮ常圧焼結体の原料と
する時は少量のＢ4 Ｃが残存してもよいのでＢ2 Ｏ3 を
化学量論的量に近づけたモル比（但し反応中にＢ2 Ｏ3
の蒸発は避けられないので化学量論的量が１より大きい
量を配合することが必要である。）とすることがよい。
この理由は目的ＢＮ中に少量のＢ2 Ｏ3 が残存していて
も酸洗等の方法により容易に除去することができるので
高純度ＢＮ粉末が必要な際にはＢ2 Ｏ3 をやや過剰にす
る。
【００１５】一方、Ｂ4 ＣがＢＮ中に少量残る時は、例
え少量でも簡単な除去法がないため高純度品を得る目的
には適しないが、これを原料として常圧焼結体を製造す
る時は高純度ＢＮを用いた時より高密度焼結体が得られ
るので少量Ｂ4 Ｃの残存するＢＮとすることがよい。
え少量でも簡単な除去法がないため高純度品を得る目的
には適しないが、これを原料として常圧焼結体を製造す
る時は高純度ＢＮを用いた時より高密度焼結体が得られ
るので少量Ｂ4 Ｃの残存するＢＮとすることがよい。
【００１６】
【作用】本発明方法は式（２）にしたがって、ＢＮ粉末
を製造した場合、原料投入量１００Ｋｇに対し、理論的
には最大１４８ＫｇのＢＮ収量が得られる。従来法によ
る場合には、一般的には原料投入量に対して１０〜５０
％程度と言われている。したがって本発明による方法を
用いれば反応器容積あたりの収量は従来法の３〜１５倍
となる。
を製造した場合、原料投入量１００Ｋｇに対し、理論的
には最大１４８ＫｇのＢＮ収量が得られる。従来法によ
る場合には、一般的には原料投入量に対して１０〜５０
％程度と言われている。したがって本発明による方法を
用いれば反応器容積あたりの収量は従来法の３〜１５倍
となる。
【００１７】また、（２）式の標準生成自由エネルギー
変化を計算すると、 △Ｇ°＝−２３３１．８４＋０．６５５３Ｔ（ＫＪ／ｍｏｌ） （３） となりＴ＜３５５８Ｋにおいて△Ｇ°＜０となる。した
がって、平衡論的には比較的低温から（２）式による反
応が進行することになる。これは出発原料として熱力学
的に高順位のＢ4 Ｃを用いているためである。反応温度
は反応速度という点で１０００℃以上の温度が適してお
り、好ましくは１５００℃以上である。反応温度が適切
であれば（３）式にしたがって反応は自発的に進行し、
従来法のようにＢ−Ｏ−Ｎ系、中間化合物状態を経ず、
直接ＢＮを生成することが可能となっている。
変化を計算すると、 △Ｇ°＝−２３３１．８４＋０．６５５３Ｔ（ＫＪ／ｍｏｌ） （３） となりＴ＜３５５８Ｋにおいて△Ｇ°＜０となる。した
がって、平衡論的には比較的低温から（２）式による反
応が進行することになる。これは出発原料として熱力学
的に高順位のＢ4 Ｃを用いているためである。反応温度
は反応速度という点で１０００℃以上の温度が適してお
り、好ましくは１５００℃以上である。反応温度が適切
であれば（３）式にしたがって反応は自発的に進行し、
従来法のようにＢ−Ｏ−Ｎ系、中間化合物状態を経ず、
直接ＢＮを生成することが可能となっている。
【００１８】
（実施例１〜７、比較例１〜２）平均粒径５μｍのＢ4
Ｃに対し、Ｂ2 Ｏ3 を１０〜９０ｗｔ％加え、ボールミ
ルで充分混合した。これを１００Ｋｇ／ｃｍ2 の成形圧
でペレットとし、１８００℃×１０ｈｒの条件で窒素ガ
ス気流中で焼成して、ＢＮを生成させた。焼成後、酸洗
により未反応のＢ2 Ｏ3 を除去して精製ＢＮを得た。得
られたＢＮの収量（Ｋｇ）を表１に示す。原料中のＢ4
Ｃの比率が高くなるにつれてＢＮの収量が増加し、反応
の化学量論的組成（７０．４％Ｂ4 Ｃ−２９．６％Ｂ2
Ｏ3 ）近傍でＢＮ収量が最大となった。Ｂ4 Ｃの比率を
８０％および９０％とすると、酸洗後のＢＮ中に多量の
炭素が含まれていた。Ｘ線解析の結果から該精製ＢＮ粉
末中に未反応のＢ4 Ｃが含まれていることが分かった。
Ｃに対し、Ｂ2 Ｏ3 を１０〜９０ｗｔ％加え、ボールミ
ルで充分混合した。これを１００Ｋｇ／ｃｍ2 の成形圧
でペレットとし、１８００℃×１０ｈｒの条件で窒素ガ
ス気流中で焼成して、ＢＮを生成させた。焼成後、酸洗
により未反応のＢ2 Ｏ3 を除去して精製ＢＮを得た。得
られたＢＮの収量（Ｋｇ）を表１に示す。原料中のＢ4
Ｃの比率が高くなるにつれてＢＮの収量が増加し、反応
の化学量論的組成（７０．４％Ｂ4 Ｃ−２９．６％Ｂ2
Ｏ3 ）近傍でＢＮ収量が最大となった。Ｂ4 Ｃの比率を
８０％および９０％とすると、酸洗後のＢＮ中に多量の
炭素が含まれていた。Ｘ線解析の結果から該精製ＢＮ粉
末中に未反応のＢ4 Ｃが含まれていることが分かった。
【００１９】
【００２０】（実施例８）実施例６と同一配合の原料を
２０００℃、４ｈｒの条件で窒素ガス気流中で焼成し
た。得られたＢＮの酸洗前の収量、Ｃ含有量およびＯ含
有量はそれぞれ１１１Ｋｇ、０．０３ｗｔ％、０．２ｗ
ｔ％であった。
２０００℃、４ｈｒの条件で窒素ガス気流中で焼成し
た。得られたＢＮの酸洗前の収量、Ｃ含有量およびＯ含
有量はそれぞれ１１１Ｋｇ、０．０３ｗｔ％、０．２ｗ
ｔ％であった。
【００２１】
【発明の効果】本発明の方法を用いれば、従来法で必要
とされる粗製ＢＮの再焼成工程が不要となり、１段焼成
で結晶性の高いＢＮ粉末が得られる。また、反応炉容積
あたりの時間・空間収率が大幅に向上するため、エネル
ギー消費、人件費等、製造原価を大幅に削減することが
可能となった。
とされる粗製ＢＮの再焼成工程が不要となり、１段焼成
で結晶性の高いＢＮ粉末が得られる。また、反応炉容積
あたりの時間・空間収率が大幅に向上するため、エネル
ギー消費、人件費等、製造原価を大幅に削減することが
可能となった。
Claims (2)
- 【請求項１】 炭化ほう素粉末に対し、無水ほう酸また
は加熱により無水ほう酸となる化合物の少なくとも一種
の粉末を、無水ほう酸または無水ほう酸に換算して混合
物中の３０〜９０重量％の割合に混合し、窒素、アンモ
ニアなどの窒素を含んだ非酸化性雰囲気中において１０
００℃以上で反応させることを特徴とする窒化ほう素粉
末の製造方法。 - 【請求項２】 無水ほう酸または加熱により無水ほう酸
となる化合物の混合割合が、無水ほう酸に換算して３
１．６〜５５．８重量％である請求項１の窒化ほう素粉
末の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17313291A JPH05808A (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 窒化ほう素粉末の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17313291A JPH05808A (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 窒化ほう素粉末の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05808A true JPH05808A (ja) | 1993-01-08 |
Family
ID=15954716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17313291A Pending JPH05808A (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 窒化ほう素粉末の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05808A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011043082A1 (ja) * | 2009-10-09 | 2011-04-14 | 水島合金鉄株式会社 | 六方晶窒化ホウ素粉末およびその製造方法 |
| JP2014028749A (ja) * | 2012-07-04 | 2014-02-13 | Mizushima Ferroalloy Co Ltd | ハイブリッド型ｂｎ凝集粒子およびその製造方法ならびに高分子材料 |
| US9879168B2 (en) | 2014-01-08 | 2018-01-30 | Denka Company Limited | Method for producing hexagonal boron nitride, and heat dissipation sheet |
-
1991
- 1991-06-18 JP JP17313291A patent/JPH05808A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011043082A1 (ja) * | 2009-10-09 | 2011-04-14 | 水島合金鉄株式会社 | 六方晶窒化ホウ素粉末およびその製造方法 |
| JP2011098882A (ja) * | 2009-10-09 | 2011-05-19 | Mizushima Ferroalloy Co Ltd | 六方晶窒化ホウ素粉末およびその製造方法 |
| US8679429B2 (en) | 2009-10-09 | 2014-03-25 | Mizushima Ferroalloy Co., Ltd. | Hexagonal boron nitride powder having specific bulk density and residual Fe particles, and method for producing same |
| JP2014028749A (ja) * | 2012-07-04 | 2014-02-13 | Mizushima Ferroalloy Co Ltd | ハイブリッド型ｂｎ凝集粒子およびその製造方法ならびに高分子材料 |
| US9879168B2 (en) | 2014-01-08 | 2018-01-30 | Denka Company Limited | Method for producing hexagonal boron nitride, and heat dissipation sheet |
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