JPH0572345B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0572345B2 JPH0572345B2 JP60257044A JP25704485A JPH0572345B2 JP H0572345 B2 JPH0572345 B2 JP H0572345B2 JP 60257044 A JP60257044 A JP 60257044A JP 25704485 A JP25704485 A JP 25704485A JP H0572345 B2 JPH0572345 B2 JP H0572345B2
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、金属工業特に製鉄業における取鍋、
タンデイツシユ等の溶融金属容器内張り用に使用
する耐火れんがに関する。 〔従来の技術〕 溶融金属容器内張り用耐火物としては、Al2O3
−SiO2質、ジルコン質が一般的に使用されてき
たが、近年の製鉄業における鋼の品質要求の苛酷
化に伴い、耐食性と鋼の清浄化に有利ということ
で焼成マグ・ライムれんがやタール結合マグ・ラ
イムれんが等のMgO−CaO系れんがの採用が増
加しつつある。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、焼成マグネシア−ライムれんがでは、
使用中にスラグの浸潤によるえれんがの過剰焼結
を生じ、これによつて構造スポーリングを起こし
充分なる耐用性を得ることができない。また、タ
ール結合マグネイア−ライムれんがでは、スラグ
の浸潤防止力が不充分で、かつ使用中に生成され
るタールからのカーボンドの耐酸化性に問題があ
り、充分なる耐用性を有していない。 本発明において解決すべき課題は、上記従来の
塩基性れんが、特にMgO−CaO系れがの欠点を
解消して取鍋、タンデイツシユ等の溶融金属容器
内張り用MgO−CaO系れんがとしての耐用性を
向上させることにある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、粒系が0.21mm以下のＣ粉末４〜0.5
重量％と、SiO2粉末、SiC粉末、Si3N4粉末、Mg
粉末の中の一種もしくは二種以上１〜６重量％と
を含有し、残部が実質的にCaOを５〜40重量％含
有するMgO−CaOからなることを特徴とする溶
融金属容器内張り用MgO−CaO−Ｃ系軽焼れん
がである。 また、所定の混合原料を樹脂バインダーを用い
て混練し、成形したのち、300℃以下で焼成して
得られる。 上記のＣ粉末としては、黒鉛粉末を３重量％以
下含有することができる。 本発明のMgO−CaO系れんがには、従来の最
大の欠点であるスラグの浸潤に伴うれんがの過焼
結を防止するためにＣ粉末を含有せしめている。 このＣ粉末量の添加有量は、全量に対し0.5重
量％未満ではスラグ浸潤防止作用が不充分であ
り、また４重量％を超えると溶鋼中へのＣの溶解
によるＣピツクアツプの問題があるので、0.5か
ら４重量％の範囲内にする必要がある。また、Ｃ
粉末の粘度が0.21mmより大きいと、Ｃ粉末の酸化
もしくは溶解に伴う組織の劣化が大きくなり、耐
食性が低下する。 Ｃ粉末としては、カーボンブラツク、無煙炭
粉、メソカーボン粉、コークス粉、天然黒鉛粉、
人工黒鉛粉等が使用可能であるが、溶鋼との溶解
性、耐酸化性を考慮して選ぶ必要がある。例え
ば、Ｃ粉末として、黒鉛を使用した場合には、全
Ｃ量に対して３重量％以内でないとれんがの熱伝
導率が大きくなり、取鍋、タンデイツシユ等の溶
融金属容器の鉄皮が赤熱が起こり易くなるという
問題を生じる。 また、CaOとMgOとの関係について言えば、
CaO成分が５重量％以上ないとMgOの高膨張性
が強く出てれんがの耐スポーリグ性が低下するの
で、ドロマイト粉末若しくはドロマイト粉末とマ
グネシア粉末を併用せしめることによつて、骨材
であるCaO−MgO中のCaOの含有量を５重量％
以上とする。しかしながら、40重量％を超えると
スラグに対する耐食性が低下して耐用性が不足す
るのでその上限は40重量％とする。 さらに、本発明のれんがには、上記添加Ｃ粉末
及びバインダーからのカーボンボンドの酸化を防
止するために、SiO2粉末、SiC粉末、Si3N4粉末、
Mg粉末の中の一種若しくは二種以上を添加す
る。その添加量は全量中１重量％未満では酸化防
止作用が不充分であり、また、６重量％を超える
と酸化生成量或いは元々あるSiO2、MgOの生成
量が多くなりすぎて、耐スポーリング性、耐食性
の低下をもたらす。 本発明のれんがの成形用の樹脂バインダーとし
ては、タール、ピツチ、フエノールレジン、ピツ
チ変成フエノールレジン、エポキシレジン等が使
用できるが、作業性及びコストの点から一般的に
フエノールレジン、ピツチ変成フエノールレジン
が好適に使用できる。しかしながら、本発明にお
いては、CaO成分を含む骨材を使用しているで熱
処理温度が300℃以上になると空気中の湿度によ
るCaOの消化の問題が出て、特別な後処理が必要
となりコストアツプとなる。また、フエノールレ
ジンは熱処理中に縮合水を出し難しいものでなけ
ればならない。 〔実施例〕 第１表の１〜３に示す配合物から通常の混練成
形を行い、表に示す熱処理によつて鍋れんが形状
の試料を作成した。 同表の特性から明らかなように、Ｃ粉末添加量
が全配合物に対して0.5〜４重量％の範囲内にあ
る必要があり、0.5重量％未満ではスラグの浸潤
が発生し、耐構造スポーリング性が低下し、４重
量％を超えると耐食性が低下することが判る。ま
た、添加Ｃ粉末は、粒径が0.21mmを超える粉末を
使用すると耐食性が低下することも明らかであ
る。 CaO量が５重量％未満では耐熱スポーリング性
が低下し、40重量％を超えると耐食性が低下す
る。カーボン（骨材＋バインダーからのカーボ
ン）の酸化防止剤としては、SiC、SiO2、Si3N4、
Mg粉末が使用可能である。
タンデイツシユ等の溶融金属容器内張り用に使用
する耐火れんがに関する。 〔従来の技術〕 溶融金属容器内張り用耐火物としては、Al2O3
−SiO2質、ジルコン質が一般的に使用されてき
たが、近年の製鉄業における鋼の品質要求の苛酷
化に伴い、耐食性と鋼の清浄化に有利ということ
で焼成マグ・ライムれんがやタール結合マグ・ラ
イムれんが等のMgO−CaO系れんがの採用が増
加しつつある。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、焼成マグネシア−ライムれんがでは、
使用中にスラグの浸潤によるえれんがの過剰焼結
を生じ、これによつて構造スポーリングを起こし
充分なる耐用性を得ることができない。また、タ
ール結合マグネイア−ライムれんがでは、スラグ
の浸潤防止力が不充分で、かつ使用中に生成され
るタールからのカーボンドの耐酸化性に問題があ
り、充分なる耐用性を有していない。 本発明において解決すべき課題は、上記従来の
塩基性れんが、特にMgO−CaO系れがの欠点を
解消して取鍋、タンデイツシユ等の溶融金属容器
内張り用MgO−CaO系れんがとしての耐用性を
向上させることにある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、粒系が0.21mm以下のＣ粉末４〜0.5
重量％と、SiO2粉末、SiC粉末、Si3N4粉末、Mg
粉末の中の一種もしくは二種以上１〜６重量％と
を含有し、残部が実質的にCaOを５〜40重量％含
有するMgO−CaOからなることを特徴とする溶
融金属容器内張り用MgO−CaO−Ｃ系軽焼れん
がである。 また、所定の混合原料を樹脂バインダーを用い
て混練し、成形したのち、300℃以下で焼成して
得られる。 上記のＣ粉末としては、黒鉛粉末を３重量％以
下含有することができる。 本発明のMgO−CaO系れんがには、従来の最
大の欠点であるスラグの浸潤に伴うれんがの過焼
結を防止するためにＣ粉末を含有せしめている。 このＣ粉末量の添加有量は、全量に対し0.5重
量％未満ではスラグ浸潤防止作用が不充分であ
り、また４重量％を超えると溶鋼中へのＣの溶解
によるＣピツクアツプの問題があるので、0.5か
ら４重量％の範囲内にする必要がある。また、Ｃ
粉末の粘度が0.21mmより大きいと、Ｃ粉末の酸化
もしくは溶解に伴う組織の劣化が大きくなり、耐
食性が低下する。 Ｃ粉末としては、カーボンブラツク、無煙炭
粉、メソカーボン粉、コークス粉、天然黒鉛粉、
人工黒鉛粉等が使用可能であるが、溶鋼との溶解
性、耐酸化性を考慮して選ぶ必要がある。例え
ば、Ｃ粉末として、黒鉛を使用した場合には、全
Ｃ量に対して３重量％以内でないとれんがの熱伝
導率が大きくなり、取鍋、タンデイツシユ等の溶
融金属容器の鉄皮が赤熱が起こり易くなるという
問題を生じる。 また、CaOとMgOとの関係について言えば、
CaO成分が５重量％以上ないとMgOの高膨張性
が強く出てれんがの耐スポーリグ性が低下するの
で、ドロマイト粉末若しくはドロマイト粉末とマ
グネシア粉末を併用せしめることによつて、骨材
であるCaO−MgO中のCaOの含有量を５重量％
以上とする。しかしながら、40重量％を超えると
スラグに対する耐食性が低下して耐用性が不足す
るのでその上限は40重量％とする。 さらに、本発明のれんがには、上記添加Ｃ粉末
及びバインダーからのカーボンボンドの酸化を防
止するために、SiO2粉末、SiC粉末、Si3N4粉末、
Mg粉末の中の一種若しくは二種以上を添加す
る。その添加量は全量中１重量％未満では酸化防
止作用が不充分であり、また、６重量％を超える
と酸化生成量或いは元々あるSiO2、MgOの生成
量が多くなりすぎて、耐スポーリング性、耐食性
の低下をもたらす。 本発明のれんがの成形用の樹脂バインダーとし
ては、タール、ピツチ、フエノールレジン、ピツ
チ変成フエノールレジン、エポキシレジン等が使
用できるが、作業性及びコストの点から一般的に
フエノールレジン、ピツチ変成フエノールレジン
が好適に使用できる。しかしながら、本発明にお
いては、CaO成分を含む骨材を使用しているで熱
処理温度が300℃以上になると空気中の湿度によ
るCaOの消化の問題が出て、特別な後処理が必要
となりコストアツプとなる。また、フエノールレ
ジンは熱処理中に縮合水を出し難しいものでなけ
ればならない。 〔実施例〕 第１表の１〜３に示す配合物から通常の混練成
形を行い、表に示す熱処理によつて鍋れんが形状
の試料を作成した。 同表の特性から明らかなように、Ｃ粉末添加量
が全配合物に対して0.5〜４重量％の範囲内にあ
る必要があり、0.5重量％未満ではスラグの浸潤
が発生し、耐構造スポーリング性が低下し、４重
量％を超えると耐食性が低下することが判る。ま
た、添加Ｃ粉末は、粒径が0.21mmを超える粉末を
使用すると耐食性が低下することも明らかであ
る。 CaO量が５重量％未満では耐熱スポーリング性
が低下し、40重量％を超えると耐食性が低下す
る。カーボン（骨材＋バインダーからのカーボ
ン）の酸化防止剤としては、SiC、SiO2、Si3N4、
Mg粉末が使用可能である。
【表】
【表】
【表】
【表】
なお、第１表における回転スラグ侵食は、添付
の図に示す要領で行い、スラグはＣ／Ｓ＝2.5、
T.Feは15重量％のもので、試料の回転数は2rpm
とした。また、浸漬スラグ試験はＣ／Ｓ＝2.5、
T.Feは15重量％の1700℃に３時間浸漬して行つ
た。 酸化防止剤粉末の添加量が１重量％未満では添
加効果なく耐食性が低下し、６重量％を超すと過
剰となつて再び耐食性が低下することが判る。 更に、熱処理の条件を見ると、非酸化雰囲気中
で250℃で熱処理した実施例２、同一配合物を同
一雰囲気で350℃で熱処理したものを比較例９と
し、更に同一配合物を同一雰囲気で1000℃で熱処
理して比較例10として、消化亀裂の発生状況を見
た。
の図に示す要領で行い、スラグはＣ／Ｓ＝2.5、
T.Feは15重量％のもので、試料の回転数は2rpm
とした。また、浸漬スラグ試験はＣ／Ｓ＝2.5、
T.Feは15重量％の1700℃に３時間浸漬して行つ
た。 酸化防止剤粉末の添加量が１重量％未満では添
加効果なく耐食性が低下し、６重量％を超すと過
剰となつて再び耐食性が低下することが判る。 更に、熱処理の条件を見ると、非酸化雰囲気中
で250℃で熱処理した実施例２、同一配合物を同
一雰囲気で350℃で熱処理したものを比較例９と
し、更に同一配合物を同一雰囲気で1000℃で熱処
理して比較例10として、消化亀裂の発生状況を見
た。
【表】
第２表に見るように、熱処理条件としては非酸
化雰囲気中で300℃以下で加熱する必要があるこ
とが判る。 実炉試験１ 以下に、上記各試料れんがを150トン容量の取
鍋に150mm厚にライニングし、これにステンレス
鋼による耐用テストを行つた。その結果を第３表
に示す。
化雰囲気中で300℃以下で加熱する必要があるこ
とが判る。 実炉試験１ 以下に、上記各試料れんがを150トン容量の取
鍋に150mm厚にライニングし、これにステンレス
鋼による耐用テストを行つた。その結果を第３表
に示す。
【表】
実炉試験２
上記各試料を120トン容量の二次精錬鍋による
テストを行つた。ライニングの厚みは130mmとし、
使用鋼種は一定しなかつた。テスト結果を第４表
に示す。
テストを行つた。ライニングの厚みは130mmとし、
使用鋼種は一定しなかつた。テスト結果を第４表
に示す。
本発明のMgO−CaO−Ｃ系れんがは、従来の
MgO−CaO系れんがに比し、スラグに対する侵
食性がなく、MgO−CaO系れんがが有する鋼に
対する清浄化効果を何等損なうことなく、長寿命
化を達成できる。 更に、多くのCaOの含有するために、連鋳ノズ
ルのアルミ閉塞対策にもなる。
MgO−CaO系れんがに比し、スラグに対する侵
食性がなく、MgO−CaO系れんがが有する鋼に
対する清浄化効果を何等損なうことなく、長寿命
化を達成できる。 更に、多くのCaOの含有するために、連鋳ノズ
ルのアルミ閉塞対策にもなる。
添付図は本発明の試料の回転スラグ侵食テスト
条件を示す図である。
条件を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 粒径が0.21mm以下のＣ粉末４〜0.5重量％と、
SiO2粉末、SiC粉末、Si3N4粉末、Mg粉末の中の
一種もしくは二種以上１〜６重量％とを含有し、
残部が実質的にCaOを５〜40重量％含有する
MgO−CaOからなることを特徴とする溶融金属
容器内張り用MgO−CaO−Ｃ系軽焼れんが。 ２ 特許請求の範囲第１項の記載において、Ｃ粉
末が黒鉛粉末を３重量％以下含有することを特徴
とする溶融金属容器内張り用MgO−CaO−Ｃ系
軽焼れんが。 ３ 粒径が0.21mm以下のＣ粉末４〜0.5重量％と、
SiO2粉末、SiC粉末、Si3N4粉末、Mg粉末の中の
一種もしくは二種以上１〜６重量％とを含有し、
残部が実質的にCaOを５〜40重量％含有するよう
に調整したドロマイト粉末とマグネシア粉末の混
合物とからなる混合原料を樹脂バインダーを用い
て混練し、成形したのち、300℃以下で焼成する
ことを特徴とする溶融金属容器内張り用MgO−
CaO−Ｃ系軽焼れんがの製造方法。 ４ 特許請求の範囲第３項の記載において、Ｃ粉
末が黒鉛粉末を３重量％以下含有することを特徴
とする溶融金属容器内張り用MgO−CaO−Ｃ系
軽焼れんがの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60257044A JPS62119153A (ja) | 1985-11-15 | 1985-11-15 | ＭｇＯ−ＣａＯ−Ｃ系軽焼れんがとその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60257044A JPS62119153A (ja) | 1985-11-15 | 1985-11-15 | ＭｇＯ−ＣａＯ−Ｃ系軽焼れんがとその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62119153A JPS62119153A (ja) | 1987-05-30 |
| JPH0572345B2 true JPH0572345B2 (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=17300958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60257044A Granted JPS62119153A (ja) | 1985-11-15 | 1985-11-15 | ＭｇＯ−ＣａＯ−Ｃ系軽焼れんがとその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62119153A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4580155B2 (ja) * | 2003-08-19 | 2010-11-10 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造用ノズル |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59217667A (ja) * | 1983-05-23 | 1984-12-07 | 川崎炉材株式会社 | 石灰系不焼成耐火物 |
-
1985
- 1985-11-15 JP JP60257044A patent/JPS62119153A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62119153A (ja) | 1987-05-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |