JPH0570841A - 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 - Google Patents
薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法Info
- Publication number
- JPH0570841A JPH0570841A JP3236254A JP23625491A JPH0570841A JP H0570841 A JPH0570841 A JP H0570841A JP 3236254 A JP3236254 A JP 3236254A JP 23625491 A JP23625491 A JP 23625491A JP H0570841 A JPH0570841 A JP H0570841A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- steel sheet
- thin slab
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】深絞り性に優れた熱延鋼板を経済的に製造する
方法の提供。 【構成】Ｃ、Ｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂを規制した薄スラブ
を炭窒化物の析出処理後９２０℃〜１０００℃の温度範
囲で合計圧下率が５０％以上の１次圧延を行い、温度が
９２０℃以下になった直後にスタンド間で冷却速度５０
℃／秒以上の冷却を行い、次いで６５０℃〜７５０℃で
各パス圧下率４０％以上の２次圧延を開始し、７５０℃
〜８５０℃で終了し、巻取って再結晶させ高平均ｒ値を
有する熱延鋼板を得る。 【効果】従来の製造法に比して経済性が格段に向上す
る。
方法の提供。 【構成】Ｃ、Ｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂを規制した薄スラブ
を炭窒化物の析出処理後９２０℃〜１０００℃の温度範
囲で合計圧下率が５０％以上の１次圧延を行い、温度が
９２０℃以下になった直後にスタンド間で冷却速度５０
℃／秒以上の冷却を行い、次いで６５０℃〜７５０℃で
各パス圧下率４０％以上の２次圧延を開始し、７５０℃
〜８５０℃で終了し、巻取って再結晶させ高平均ｒ値を
有する熱延鋼板を得る。 【効果】従来の製造法に比して経済性が格段に向上す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は厚みが２０〜１００ｍｍ
の薄スラブを用いて、薄鋼板の深絞り性を評価するため
の指標、平均ランクフォード値（以下平均ｒ値と稱す）
が１．２以上を示す深絞り特性に優れた熱延鋼板を製造
する方法に関するものである。
の薄スラブを用いて、薄鋼板の深絞り性を評価するため
の指標、平均ランクフォード値（以下平均ｒ値と稱す）
が１．２以上を示す深絞り特性に優れた熱延鋼板を製造
する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、コストダウンを狙った薄スラブの
高速連鋳法が確立され実用化されている。しかし、この
製造法では粗圧延工程を省略するために、結晶粒は細粒
になり難く、材質特性を造り込む上で大きな問題になっ
ている。
高速連鋳法が確立され実用化されている。しかし、この
製造法では粗圧延工程を省略するために、結晶粒は細粒
になり難く、材質特性を造り込む上で大きな問題になっ
ている。
【０００３】一方、熱延鋼板の新商品として、省工程に
よる製品のコストダウンや、熱延材料の高級化、さらに
冷延後の材質特性を高める冷延用素材を狙って、様々な
深絞り用熱延鋼板の製造方法が提案されている。しか
し、これらの方法は、細粒が得難い薄スラブ材を活用す
ることは考慮されておらず、また、薄スラブでなく通常
のスラブから製造する場合でも、高い平均ｒ値特性をつ
くり込むためには、多様な設備投資、増強が必要であっ
た。たとえば、特開昭６１−３８４４では、γ域で大圧
下圧延を行った後、温間で潤滑圧延を行う方法であり、
この方法では粗圧延を省略して薄スラブから製造するこ
とは難しく、また潤滑設備、焼鈍設備が必要である。
よる製品のコストダウンや、熱延材料の高級化、さらに
冷延後の材質特性を高める冷延用素材を狙って、様々な
深絞り用熱延鋼板の製造方法が提案されている。しか
し、これらの方法は、細粒が得難い薄スラブ材を活用す
ることは考慮されておらず、また、薄スラブでなく通常
のスラブから製造する場合でも、高い平均ｒ値特性をつ
くり込むためには、多様な設備投資、増強が必要であっ
た。たとえば、特開昭６１−３８４４では、γ域で大圧
下圧延を行った後、温間で潤滑圧延を行う方法であり、
この方法では粗圧延を省略して薄スラブから製造するこ
とは難しく、また潤滑設備、焼鈍設備が必要である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、薄スラブ材
を用いて、潤滑設備、焼鈍設備の増強、改造を行う事な
く、冷延鋼板並の深絞り性を有する平均ｒ値１．２以上
の熱延鋼板を製造する方法を提供するものである。
を用いて、潤滑設備、焼鈍設備の増強、改造を行う事な
く、冷延鋼板並の深絞り性を有する平均ｒ値１．２以上
の熱延鋼板を製造する方法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するために、重量％で、Ｃ≦０．０１％，Ｍｎ≦０．４
％，Ｎ≦０．０１％でかつＣ及びＮの添加量がＴｉ，Ｎ
ｂのどちらか一方または両方の添加量と、（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦０．
１の関係にある厚み２０〜１００ｍｍの鋳造薄スラブを
Ａｒ3 変態点以下の温度にならない間に１０００℃〜１
１００℃で３０分以上保定して後、１０００℃〜９２０
℃の範囲で合計圧下率が５０％以上の１次圧延を行い、
鋼板温度が９２０℃以下になった直後にスタンド間で冷
却速度５０℃／秒以上の冷却を行い、その後６５０℃〜
８３０℃の温度で各パス圧下率４０％以上の昇温２次圧
延を開始し、７５０℃〜Ａｒ3 変態点未満で圧延を終了
し、巻取って再結晶させることを特徴とする薄スラブを
用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法を第１
手段とし、
するために、重量％で、Ｃ≦０．０１％，Ｍｎ≦０．４
％，Ｎ≦０．０１％でかつＣ及びＮの添加量がＴｉ，Ｎ
ｂのどちらか一方または両方の添加量と、（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦０．
１の関係にある厚み２０〜１００ｍｍの鋳造薄スラブを
Ａｒ3 変態点以下の温度にならない間に１０００℃〜１
１００℃で３０分以上保定して後、１０００℃〜９２０
℃の範囲で合計圧下率が５０％以上の１次圧延を行い、
鋼板温度が９２０℃以下になった直後にスタンド間で冷
却速度５０℃／秒以上の冷却を行い、その後６５０℃〜
８３０℃の温度で各パス圧下率４０％以上の昇温２次圧
延を開始し、７５０℃〜Ａｒ3 変態点未満で圧延を終了
し、巻取って再結晶させることを特徴とする薄スラブを
用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法を第１
手段とし、
【０００６】２次圧延速度が１０００ｍ／分以上である
ことを特徴とする第１手段に記載の薄スラブを用いて深
絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法を第２手段と
し、
ことを特徴とする第１手段に記載の薄スラブを用いて深
絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法を第２手段と
し、
【０００７】重量％で、Ｃ≦０．０１％，Ｍｎ≦０．４
％，Ｎ≦０．０１％でかつＣ及びＮの添加量がＴｉ，Ｎ
ｂのどちらか一方または両方の添加量と、（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦０．
１の関係にある厚み２０〜１００ｍｍの鋳造薄スラブを
Ａｒ3 変態点以下の温度から１０００℃〜１１００℃に
再加熱し、しかる後１０００℃〜９２０℃の範囲で合計
圧下率が５０％以上の１次圧延を行い、鋼板温度が９２
０℃以下になった直後にスタンド間で冷却速度５０℃／
秒以上の冷却を行い、その後６５０℃〜８３０℃の温度
で各パス圧下率４０％以上の昇温２次圧延を開始し、７
５０℃〜Ａｒ3 変態点未満で圧延を終了し、巻取って再
結晶させることを特徴とする薄スラブを用いて深絞り性
に優れた熱延鋼板を製造する方法を第３手段とし、
％，Ｎ≦０．０１％でかつＣ及びＮの添加量がＴｉ，Ｎ
ｂのどちらか一方または両方の添加量と、（Ｃ／１２＋
Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦０．
１の関係にある厚み２０〜１００ｍｍの鋳造薄スラブを
Ａｒ3 変態点以下の温度から１０００℃〜１１００℃に
再加熱し、しかる後１０００℃〜９２０℃の範囲で合計
圧下率が５０％以上の１次圧延を行い、鋼板温度が９２
０℃以下になった直後にスタンド間で冷却速度５０℃／
秒以上の冷却を行い、その後６５０℃〜８３０℃の温度
で各パス圧下率４０％以上の昇温２次圧延を開始し、７
５０℃〜Ａｒ3 変態点未満で圧延を終了し、巻取って再
結晶させることを特徴とする薄スラブを用いて深絞り性
に優れた熱延鋼板を製造する方法を第３手段とし、
【０００８】２次圧延速度が１０００ｍ／分以上である
ことを特徴とする第３手段に記載の薄スラブを用いて深
絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法を第４手段とす
るものである。
ことを特徴とする第３手段に記載の薄スラブを用いて深
絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法を第４手段とす
るものである。
【０００９】
【作用】以下に上記手段の作用について詳細に説明す
る。冷延鋼板の平均ｒ値が高いのは、冷延によって与え
られる歪を駆動力として、冷延後の焼鈍時にフェライト
の再結晶を起こすためである。この時、フェライトの再
結晶の面方位が｛１１１｝面強度が高いほど平均ｒ値が
向上することが知られており、更にこの｛１１１｝面
は、固溶Ｃや固溶Ｎがない高純度鋼の結晶粒界から発生
するといわれている。通常の熱延鋼板は、Ａｒ3 変態点
以上で圧延を終えるために、そのフェライトはγ粒から
の変態によってできたものであり、再結晶したフェライ
トでないために｛１１１｝集合組織の発達はみられな
い。しかし、鋼種や、熱延温度、圧下率などを制御する
ことによって冷延鋼板で得られている条件、すなわちフ
ェライトを再結晶させて｛１１１｝を向上させて、平均
ｒ値を高めることが可能になる。
る。冷延鋼板の平均ｒ値が高いのは、冷延によって与え
られる歪を駆動力として、冷延後の焼鈍時にフェライト
の再結晶を起こすためである。この時、フェライトの再
結晶の面方位が｛１１１｝面強度が高いほど平均ｒ値が
向上することが知られており、更にこの｛１１１｝面
は、固溶Ｃや固溶Ｎがない高純度鋼の結晶粒界から発生
するといわれている。通常の熱延鋼板は、Ａｒ3 変態点
以上で圧延を終えるために、そのフェライトはγ粒から
の変態によってできたものであり、再結晶したフェライ
トでないために｛１１１｝集合組織の発達はみられな
い。しかし、鋼種や、熱延温度、圧下率などを制御する
ことによって冷延鋼板で得られている条件、すなわちフ
ェライトを再結晶させて｛１１１｝を向上させて、平均
ｒ値を高めることが可能になる。
【００１０】本発明に於てＣ，Ｎ量を規制し、更にＴ
ｉ，Ｎｂを添加するのは、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ），Ｎｂ（Ｃ，
Ｎ）等の炭窒化物を析出させ、固溶Ｃ，Ｎのない素地を
提供するためである。Ｔｉ，Ｎｂ量が増えるほど、この
効果は大きくなるが、多すぎると合金添加によるコスト
アップと加工性の劣化を招く。本発明者等は、（Ｃ／１
２＋Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）が
固溶Ｃ，ＮをなくするためのＴｉ，Ｎｂの下限であり、
１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦０．１が合金添加
の上限であり、加工性を保つには０．４％がＭｎ量の上
限値であることを知見した。
ｉ，Ｎｂを添加するのは、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ），Ｎｂ（Ｃ，
Ｎ）等の炭窒化物を析出させ、固溶Ｃ，Ｎのない素地を
提供するためである。Ｔｉ，Ｎｂ量が増えるほど、この
効果は大きくなるが、多すぎると合金添加によるコスト
アップと加工性の劣化を招く。本発明者等は、（Ｃ／１
２＋Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）が
固溶Ｃ，ＮをなくするためのＴｉ，Ｎｂの下限であり、
１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦０．１が合金添加
の上限であり、加工性を保つには０．４％がＭｎ量の上
限値であることを知見した。
【００１１】この材料の炭窒化物をさらに有効に析出さ
せるには、Ａｒ3 変態点以下に下げない時は１０００〜
１１００℃で少なくとも３０分以上保温保定し、一旦Ａ
ｒ3 変態点以下に下げる時はそこから１０００〜１１０
０℃に再加熱すること、またこの保温保定または再加熱
に続く温度範囲で歪を加えることは、析出を誘起助長す
るので有効なことを知見した。
せるには、Ａｒ3 変態点以下に下げない時は１０００〜
１１００℃で少なくとも３０分以上保温保定し、一旦Ａ
ｒ3 変態点以下に下げる時はそこから１０００〜１１０
０℃に再加熱すること、またこの保温保定または再加熱
に続く温度範囲で歪を加えることは、析出を誘起助長す
るので有効なことを知見した。
【００１２】次に、この材料を９２０℃〜１０００℃で
１次圧延するのは、２次圧延前のフェライト粒を細粒化
させるために、γ粒を細粒化しておくためである。結晶
粒を細粒化するためには、できるだけ低温でできるだけ
圧下率を高く取ることが有効である。一般に、極低炭素
鋼のγ／αの変態点は、９００℃近傍にあり、確実に再
結晶させるために圧延温度は９２０℃から１０００℃の
範囲に規制した。また圧下率は、細粒化の効果を高める
ために５０％以上とした。この圧下率は、高いほどよい
が、この温度範囲で連続的に圧下する限りは粒成長の程
度も小さいので多パスの圧延で５０％以上の圧下率を確
保する方法も本発明に含まれる。
１次圧延するのは、２次圧延前のフェライト粒を細粒化
させるために、γ粒を細粒化しておくためである。結晶
粒を細粒化するためには、できるだけ低温でできるだけ
圧下率を高く取ることが有効である。一般に、極低炭素
鋼のγ／αの変態点は、９００℃近傍にあり、確実に再
結晶させるために圧延温度は９２０℃から１０００℃の
範囲に規制した。また圧下率は、細粒化の効果を高める
ために５０％以上とした。この圧下率は、高いほどよい
が、この温度範囲で連続的に圧下する限りは粒成長の程
度も小さいので多パスの圧延で５０％以上の圧下率を確
保する方法も本発明に含まれる。
【００１３】本発明が対象とする厚み２０〜１００ｍｍ
の薄スラブを圧延する場合、従来の粗圧延工程の省略が
大きなメリットである。本発明もこのメリットは享受す
る。従って従来の仕上圧延のみで所要の材質を得なけれ
ばならない。それには前記粗圧延に代わって充分にγ結
晶粒を細粒化する手段が必要である。本発明者等は上記
した１次圧延は、薄スラブに低温で大圧下を加えてγ結
晶粒を細粒化し、これによりフェライト変態結晶粒を細
粒化し、最終的にフェライトの再結晶を起こし易くして
上記した要望を満たすことを知見した。
の薄スラブを圧延する場合、従来の粗圧延工程の省略が
大きなメリットである。本発明もこのメリットは享受す
る。従って従来の仕上圧延のみで所要の材質を得なけれ
ばならない。それには前記粗圧延に代わって充分にγ結
晶粒を細粒化する手段が必要である。本発明者等は上記
した１次圧延は、薄スラブに低温で大圧下を加えてγ結
晶粒を細粒化し、これによりフェライト変態結晶粒を細
粒化し、最終的にフェライトの再結晶を起こし易くして
上記した要望を満たすことを知見した。
【００１４】フェライト域で圧延する材料の粒径をでき
るだけ細粒の状態にするには、圧延材温度が９２０℃以
下になった直後にスタンド間冷却を行うことが必要であ
る。これは圧延によって再結晶したγの結晶粒が成長し
て粗大化し、変態しても細粒フェライトが得られなくな
るのを防止するためである。また、５０℃／秒以上の冷
却速度で冷却するのも同様の理由による。
るだけ細粒の状態にするには、圧延材温度が９２０℃以
下になった直後にスタンド間冷却を行うことが必要であ
る。これは圧延によって再結晶したγの結晶粒が成長し
て粗大化し、変態しても細粒フェライトが得られなくな
るのを防止するためである。また、５０℃／秒以上の冷
却速度で冷却するのも同様の理由による。
【００１５】２次圧延の要点は、すべてフェライト域で
圧延して歪を蓄積し、再結晶をおこし易くすることと、
圧延後にフェライトの再結晶を起こさせる温度を確保す
ることである。この時、１次圧延およびその後の冷却に
よってγの細粒化を図ることが、フェライト変態粒の細
粒化に寄与し、このフェライト細粒化が再結晶を起こし
易くすることに有効である。
圧延して歪を蓄積し、再結晶をおこし易くすることと、
圧延後にフェライトの再結晶を起こさせる温度を確保す
ることである。この時、１次圧延およびその後の冷却に
よってγの細粒化を図ることが、フェライト変態粒の細
粒化に寄与し、このフェライト細粒化が再結晶を起こし
易くすることに有効である。
【００１６】そこで本発明は、確実にフェライト域で歪
を蓄積するために６５０℃〜８３０℃を２次圧延開始温
度とし、同終了温度を再結晶し易いように圧延開始温度
以上で、かつ７５０〜Ａｒ3 変態点未満とした。図１で
示すように、８３０℃以上で圧延を開始すると、歪の回
復が早いため、十分な結晶方位変化を起こしにくく、
｛１１１｝面は発達しにくく、さらに一部は逆変態を起
こし、一旦オーステナイト域に入る可能性があり、｛１
１１｝面が発達しなくなる。本発明のように、低温で圧
延が開始されると、十分な歪の蓄積ができ、後半で温度
が上昇することによってフェライトの再結晶が起こり易
くなり、｛１１１｝面の強度が向上する。このような昇
温圧延を行うためには、１パス当り圧下率４０％以上の
大圧下圧延を行い、加工発熱を利用する必要がある。１
パス当りの圧下率が４０％未満になると温度上昇が起こ
らず、高い平均ｒ値は得られなくなる。また、６５０℃
未満の２次圧延開始温度では、圧延負荷が大きくなるた
め、下限温度を６５０℃とした。この２次圧延速度を１
０００ｍ／分以上にすれば、加工発熱が更に高まり、更
に高い平均ｒ値が期待できるようになる。
を蓄積するために６５０℃〜８３０℃を２次圧延開始温
度とし、同終了温度を再結晶し易いように圧延開始温度
以上で、かつ７５０〜Ａｒ3 変態点未満とした。図１で
示すように、８３０℃以上で圧延を開始すると、歪の回
復が早いため、十分な結晶方位変化を起こしにくく、
｛１１１｝面は発達しにくく、さらに一部は逆変態を起
こし、一旦オーステナイト域に入る可能性があり、｛１
１１｝面が発達しなくなる。本発明のように、低温で圧
延が開始されると、十分な歪の蓄積ができ、後半で温度
が上昇することによってフェライトの再結晶が起こり易
くなり、｛１１１｝面の強度が向上する。このような昇
温圧延を行うためには、１パス当り圧下率４０％以上の
大圧下圧延を行い、加工発熱を利用する必要がある。１
パス当りの圧下率が４０％未満になると温度上昇が起こ
らず、高い平均ｒ値は得られなくなる。また、６５０℃
未満の２次圧延開始温度では、圧延負荷が大きくなるた
め、下限温度を６５０℃とした。この２次圧延速度を１
０００ｍ／分以上にすれば、加工発熱が更に高まり、更
に高い平均ｒ値が期待できるようになる。
【００１７】また、温間圧延では、表層に｛１１０｝面
の発達が起こるために、平均ｒ値の向上を阻害する。そ
れを緩和するには潤滑圧延が必要であるといわれている
が、本発明では表層の｛１１０｝面の発達は小さく潤滑
圧延の必要はない。この詳細な因果関係は不明である
が、大圧下の連続のために表層に歪の蓄積が大きく、動
的再結晶を起こしてランダムになったと考えられる。
の発達が起こるために、平均ｒ値の向上を阻害する。そ
れを緩和するには潤滑圧延が必要であるといわれている
が、本発明では表層の｛１１０｝面の発達は小さく潤滑
圧延の必要はない。この詳細な因果関係は不明である
が、大圧下の連続のために表層に歪の蓄積が大きく、動
的再結晶を起こしてランダムになったと考えられる。
【００１８】本発明における圧延後の巻取り温度は、圧
延最終温度が高くなるので、特に規制しないが、終了温
度が７５０℃近傍では、再結晶に時間がかかる可能性が
あるので、無注水巻取りや近接コイラーを用いて高温で
巻き取ることは、平均ｒ値の向上に効果的である。
延最終温度が高くなるので、特に規制しないが、終了温
度が７５０℃近傍では、再結晶に時間がかかる可能性が
あるので、無注水巻取りや近接コイラーを用いて高温で
巻き取ることは、平均ｒ値の向上に効果的である。
【００１９】以上の２次圧延の条件範囲を図２に示す。
図に明らかな通り、平均ｒ値１．２以上の材質を得るに
は、フェライトの再結晶域で昇温圧延による歪蓄積が行
われことが必要である。
図に明らかな通り、平均ｒ値１．２以上の材質を得るに
は、フェライトの再結晶域で昇温圧延による歪蓄積が行
われことが必要である。
【００２０】
【実施例】表１に供試鋼の成分を重量％で示す。実施例
と比較例における圧延条件と得られた平均ｒ値と伸びを
表２に示す。
と比較例における圧延条件と得られた平均ｒ値と伸びを
表２に示す。
【表１】
【表２】 鋼種Ａ〜Ｄは本発明範囲内の成分である。ＥはＣ、Ｍｎ
が上限で外れており、ＦはＴｉ量が少ないために、固溶
Ｃ、Ｎが残ってしまう。Ａ〜Ｄの材料を、本発明範囲内
の条件で圧延すると、圧延材Ｎｏ．１〜８のように、
１．２以上の高い平均ｒ値が得られる。しかし、Ｅ、Ｆ
材を用いるとＮｏ．９、１０のように伸びの減少および
固溶Ｃ、Ｎ残存による平均ｒ値の低下を起こす。また、
Ｎｏ．１１〜１６は圧延条件が外れたものであるが、こ
れらの条件では、フェライトの細粒化、歪の蓄積、再結
晶温度の確保などが不十分になり、いずれも平均ｒ値は
１．２に到達しなかった。
が上限で外れており、ＦはＴｉ量が少ないために、固溶
Ｃ、Ｎが残ってしまう。Ａ〜Ｄの材料を、本発明範囲内
の条件で圧延すると、圧延材Ｎｏ．１〜８のように、
１．２以上の高い平均ｒ値が得られる。しかし、Ｅ、Ｆ
材を用いるとＮｏ．９、１０のように伸びの減少および
固溶Ｃ、Ｎ残存による平均ｒ値の低下を起こす。また、
Ｎｏ．１１〜１６は圧延条件が外れたものであるが、こ
れらの条件では、フェライトの細粒化、歪の蓄積、再結
晶温度の確保などが不十分になり、いずれも平均ｒ値は
１．２に到達しなかった。
【００２１】
【発明の効果】本発明を実施すれば、薄スラブを用いて
製造した熱延鋼板を冷延鋼板の代替として使用できるた
め、高加工性の鉄鋼材料を非常に安価に提供できるばか
りでなく、他の深絞り用熱延鋼板の製造方法に比べ、潤
滑設備、焼鈍設備が必要でなくなり、経済的メリットは
非常に大きい。
製造した熱延鋼板を冷延鋼板の代替として使用できるた
め、高加工性の鉄鋼材料を非常に安価に提供できるばか
りでなく、他の深絞り用熱延鋼板の製造方法に比べ、潤
滑設備、焼鈍設備が必要でなくなり、経済的メリットは
非常に大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明製造方法の第１次、第２次各圧延条件の
全貌を示す。
全貌を示す。
【図２】第２次圧延開始温度と平均ｒ値の関係を示す。
【図３】第２次圧延の開始温度及び終了温度と歪み蓄積
可能範囲及び２次昇温圧延範囲を示す。
可能範囲及び２次昇温圧延範囲を示す。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ≦０．０１％，Ｍｎ≦０．
４％，Ｎ≦０．０１％でかつＣ及びＮの添加量がＴｉ，
Ｎｂのどちらか一方または両方の添加量と、（Ｃ／１２
＋Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦
０．１の関係にある厚み２０〜１００ｍｍの鋳造薄スラ
ブをＡｒ3 変態点以下の温度にならない間に１０００℃
〜１１００℃で３０分以上保定して後、１０００℃〜９
２０℃の範囲で合計圧下率が５０％以上の１次圧延を行
い、鋼板温度が９２０℃以下になった直後にスタンド間
で冷却速度５０℃／秒以上の冷却を行い、その後６５０
℃〜８３０℃の温度で各パス圧下率４０％以上の昇温２
次圧延を開始し、７５０℃〜Ａｒ3 変態点未満で圧延を
終了し、巻取って再結晶させることを特徴とする薄スラ
ブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法。 - 【請求項２】 ２次圧延速度が１０００ｍ／分以上であ
ることを特徴とする請求項１に記載の薄スラブを用いて
深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ≦０．０１％，Ｍｎ≦０．
４％，Ｎ≦０．０１％でかつＣ及びＮの添加量がＴｉ，
Ｎｂのどちらか一方または両方の添加量と、（Ｃ／１２
＋Ｎ／１４）≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦
０．１の関係にある厚み２０〜１００ｍｍの鋳造薄スラ
ブをＡｒ3 変態点以下の温度から１０００℃〜１１００
℃に再加熱し、しかる後１０００℃〜９２０℃の範囲で
合計圧下率が５０％以上の１次圧延を行い、鋼板温度が
９２０℃以下になった直後にスタンド間で冷却速度５０
℃／秒以上の冷却を行い、その後６５０℃〜８３０℃の
温度で各パス圧下率４０％以上の昇温２次圧延を開始
し、７５０℃〜Ａｒ3 変態点未満で圧延を終了し、巻取
って再結晶させることを特徴とする薄スラブを用いて深
絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法。 - 【請求項４】 ２次圧延速度が１０００ｍ／分以上であ
ることを特徴とする請求項３に記載の薄スラブを用いて
深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3236254A JP3046663B2 (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3236254A JP3046663B2 (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0570841A true JPH0570841A (ja) | 1993-03-23 |
| JP3046663B2 JP3046663B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=16998063
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3236254A Expired - Fee Related JP3046663B2 (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3046663B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008274355A (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Jfe Steel Kk | 表面品質、破壊靱性および耐サワー性に優れる熱延鋼板の製造方法 |
| CN111938990A (zh) * | 2020-07-20 | 2020-11-17 | 哈尔滨工程大学 | 一种用于下肢康复训练的仿肌肉驱动绳索 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101781495B1 (ko) | 2016-03-16 | 2017-09-27 | 주식회사 마르페 | 도수치료장치 |
-
1991
- 1991-09-17 JP JP3236254A patent/JP3046663B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008274355A (ja) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Jfe Steel Kk | 表面品質、破壊靱性および耐サワー性に優れる熱延鋼板の製造方法 |
| CN111938990A (zh) * | 2020-07-20 | 2020-11-17 | 哈尔滨工程大学 | 一种用于下肢康复训练的仿肌肉驱动绳索 |
| CN111938990B (zh) * | 2020-07-20 | 2022-05-20 | 哈尔滨工程大学 | 一种用于下肢康复训练的仿肌肉驱动绳索 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3046663B2 (ja) | 2000-05-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS613844A (ja) | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2503224B2 (ja) | 深絞り性に優れた厚物冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0570841A (ja) | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 | |
| JPH0819465B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07310122A (ja) | 張り出し成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH07242995A (ja) | 深絞り用低炭素アルミキルド冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3046661B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板を効率よく製造する方法 | |
| JP3735142B2 (ja) | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3046662B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH10330882A (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0823049B2 (ja) | 深絞り性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH0257128B2 (ja) | ||
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| JP3401290B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH058257B2 (ja) | ||
| JPS61204325A (ja) | 耐リジング性と強度−伸びバランスに優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0668129B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2783906B2 (ja) | 高▲ｒバー▼値熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3108264B2 (ja) | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0394021A (ja) | 深絞り性と耐２次加工脆性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0745696B2 (ja) | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0598355A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH01177321A (ja) | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01177322A (ja) | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61261434A (ja) | 耐リジング性と張り剛性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000210 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080317 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090317 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |