JPH0565492A - アルミニウムの冷間圧延油及び冷間圧延方法 - Google Patents
アルミニウムの冷間圧延油及び冷間圧延方法Info
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- JPH0565492A JPH0565492A JP26199791A JP26199791A JPH0565492A JP H0565492 A JPH0565492 A JP H0565492A JP 26199791 A JP26199791 A JP 26199791A JP 26199791 A JP26199791 A JP 26199791A JP H0565492 A JPH0565492 A JP H0565492A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 潤滑性が非水系圧延油より優れ、しかも圧延
後の板材を焼鈍した際にオイルステンの発生のない水性
冷間圧延油及びそれを用いたアルミニウム合金の冷間圧
延法。 【構成】 １．式（１）のα−オレフィンを４０〜９５
ｗｔ％、式（２）のアルコキシアルキルエステルを５〜
２０ｗｔ％、残部精製鉱油からなるアルミニウムとアル
ミニウム合金の冷間圧延油。 ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＨ2）nＣＨ3 （１） ｛式（１）中、ｎは９〜２５を表わす｝ Ｒ1ＣＯＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）mＲ2 （２） ｛式（２）中、Ｒ1はＣnＨ2n+1（ｎ＝９〜１７）、Ｒ2
はＣnＨ2n+1（ｎ＝１〜６）、ｍは１又２を表わす｝ ２．式（１）のα−オレフィンを４０〜９５ｗｔ％、式
（２）のアルコキシアルキルエステルを５〜２０ｗｔ
％、残部精製鉱油からなる圧延油を、５〜２０ｗｔ％濃
度の水性エマルジョンとしたアルミニウムとアルミニウ
ム合金の冷間圧延油。
後の板材を焼鈍した際にオイルステンの発生のない水性
冷間圧延油及びそれを用いたアルミニウム合金の冷間圧
延法。 【構成】 １．式（１）のα−オレフィンを４０〜９５
ｗｔ％、式（２）のアルコキシアルキルエステルを５〜
２０ｗｔ％、残部精製鉱油からなるアルミニウムとアル
ミニウム合金の冷間圧延油。 ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＨ2）nＣＨ3 （１） ｛式（１）中、ｎは９〜２５を表わす｝ Ｒ1ＣＯＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）mＲ2 （２） ｛式（２）中、Ｒ1はＣnＨ2n+1（ｎ＝９〜１７）、Ｒ2
はＣnＨ2n+1（ｎ＝１〜６）、ｍは１又２を表わす｝ ２．式（１）のα−オレフィンを４０〜９５ｗｔ％、式
（２）のアルコキシアルキルエステルを５〜２０ｗｔ
％、残部精製鉱油からなる圧延油を、５〜２０ｗｔ％濃
度の水性エマルジョンとしたアルミニウムとアルミニウ
ム合金の冷間圧延油。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム及びアル
ミニウム合金（以下、単にアルミニウムという）の圧延
における圧延油に関し、特に潤滑性が非水系圧延油より
優れ、しかも圧延後の板材を焼鈍した際にオイルステン
の発生のない水溶性冷間圧延油及びそれを用いたアルミ
ニウム及びアルミニウム合金の冷間圧延方法に関するも
のである。
ミニウム合金（以下、単にアルミニウムという）の圧延
における圧延油に関し、特に潤滑性が非水系圧延油より
優れ、しかも圧延後の板材を焼鈍した際にオイルステン
の発生のない水溶性冷間圧延油及びそれを用いたアルミ
ニウム及びアルミニウム合金の冷間圧延方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来アルミニウムの冷間圧延には、非水
系の圧延油が使用されてきた。この圧延油は、４０℃に
おける粘度が３〜４ｃｓｔの精製鉱油を基油として、こ
れに油性剤としてラウリルアルコールを混合したもので
ある。これは光沢のよい板を得ることができる点で優れ
ているが、冷却能が水系圧延油に比べると低いため、高
速・高圧下圧延ではロールや板の温度上昇が著しく、板
の形状制御が困難となり、かつ火災の発生の危険もある
という欠点がある。
系の圧延油が使用されてきた。この圧延油は、４０℃に
おける粘度が３〜４ｃｓｔの精製鉱油を基油として、こ
れに油性剤としてラウリルアルコールを混合したもので
ある。これは光沢のよい板を得ることができる点で優れ
ているが、冷却能が水系圧延油に比べると低いため、高
速・高圧下圧延ではロールや板の温度上昇が著しく、板
の形状制御が困難となり、かつ火災の発生の危険もある
という欠点がある。
【０００３】そこで上記欠点を解消するため、水溶性圧
延油及びその使用技術の開発が行われ、９０〜９８ｗｔ
％の水に鉱油、アルコキシアルキル・エステルを含有す
る潤滑剤（特開昭６２−１７２０９５）、炭素数を規定
した直鎖オレフィンを含有する塑性加工用潤滑剤（特開
平２−１３３４９５）などが提案されている。
延油及びその使用技術の開発が行われ、９０〜９８ｗｔ
％の水に鉱油、アルコキシアルキル・エステルを含有す
る潤滑剤（特開昭６２−１７２０９５）、炭素数を規定
した直鎖オレフィンを含有する塑性加工用潤滑剤（特開
平２−１３３４９５）などが提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６２−１７
２０９５の発明は、潤滑剤組成の主成分は鉱油であり、
冷間圧延用としては４０℃で３〜５ｃｓｔの軽質鉱油が
望ましいとしている。
２０９５の発明は、潤滑剤組成の主成分は鉱油であり、
冷間圧延用としては４０℃で３〜５ｃｓｔの軽質鉱油が
望ましいとしている。
【０００５】確かに４０℃で５ｃｓｔ以上の粘度を有す
る鉱油を用いた潤滑剤でアルミニウム及びアルミニウム
合金を圧延し、その圧延材を３３０℃以下の温度で焼鈍
すると、潤滑剤の燃焼残渣が材料表面に残り、汚れとな
ってしまう。
る鉱油を用いた潤滑剤でアルミニウム及びアルミニウム
合金を圧延し、その圧延材を３３０℃以下の温度で焼鈍
すると、潤滑剤の燃焼残渣が材料表面に残り、汚れとな
ってしまう。
【０００６】したがって、４０℃で５ｃｓｔ以下の鉱油
を用いなければならないが、その場合は同一粘度の鉱油
を用いた非水系の潤滑剤に比べ著しく潤滑性が悪く、水
溶化した特徴が失われてしまう。
を用いなければならないが、その場合は同一粘度の鉱油
を用いた非水系の潤滑剤に比べ著しく潤滑性が悪く、水
溶化した特徴が失われてしまう。
【０００７】すなわち、特開昭６２−１７２０９５の発
明の潤滑剤は、同一粘度レベルの非水系潤滑油に比べ、
潤滑性が著しく悪いという欠点がある。
明の潤滑剤は、同一粘度レベルの非水系潤滑油に比べ、
潤滑性が著しく悪いという欠点がある。
【０００８】また、特開平２−１３３４９５では、直鎖
オレフィン（αオレフィン）を水に分散させエマルジョ
ンとして用いるという記述があるが、何らかの乳化剤を
用いないと乳化が不安定すぎ潤滑不良になってしまう。
オレフィン（αオレフィン）を水に分散させエマルジョ
ンとして用いるという記述があるが、何らかの乳化剤を
用いないと乳化が不安定すぎ潤滑不良になってしまう。
【０００９】また、同公報には各種公知の乳化剤を適宜
添加するという記述もあるが、一般に乳化剤は、熱分解
しにくく圧延材を焼鈍する際に残渣を生ぜしめるので、
適宜添加などできないものである。
添加するという記述もあるが、一般に乳化剤は、熱分解
しにくく圧延材を焼鈍する際に残渣を生ぜしめるので、
適宜添加などできないものである。
【００１０】要するに特開平２−１３３４９５の発明
は、直鎖オレフィンをエマルジョンとしても使用可能で
あるとしているが、その場合に具体的にどのような乳化
安定剤と組合せて用いるのかは全く不明である。
は、直鎖オレフィンをエマルジョンとしても使用可能で
あるとしているが、その場合に具体的にどのような乳化
安定剤と組合せて用いるのかは全く不明である。
【００１１】そこで本発明の目的は、潤滑性が非水系圧
延油より優れ、しかも圧延後の板材を焼鈍した際にオイ
ルステンの発生のない水性冷間圧延油及びそれを用いた
アルミニウム及びアルミニウム合金の冷間圧延方法を提
供するものである。
延油より優れ、しかも圧延後の板材を焼鈍した際にオイ
ルステンの発生のない水性冷間圧延油及びそれを用いた
アルミニウム及びアルミニウム合金の冷間圧延方法を提
供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記式
で示されるαオレフィンを４０〜９５ｗｔ％、下記
（２）式で示されるアルコキシアルキルエステルを５〜
２０ｗｔ％、残部は精製鉱油からなることを特徴とする
冷間圧延油を第１の発明とし、前記圧延油を５〜２０ｗ
ｔ濃度の水性エマルジョンとすることを特徴とする冷間
圧延油を第２の発明とし、前記エマルジョン圧延油を冷
間圧延時の冷却・潤滑油とする冷間圧延方法を第３の発
明とするものである。
で示されるαオレフィンを４０〜９５ｗｔ％、下記
（２）式で示されるアルコキシアルキルエステルを５〜
２０ｗｔ％、残部は精製鉱油からなることを特徴とする
冷間圧延油を第１の発明とし、前記圧延油を５〜２０ｗ
ｔ濃度の水性エマルジョンとすることを特徴とする冷間
圧延油を第２の発明とし、前記エマルジョン圧延油を冷
間圧延時の冷却・潤滑油とする冷間圧延方法を第３の発
明とするものである。
【００１３】ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＨ2）nＣＨ3 （１） （式（１）中、ｎは９〜２５を表す） Ｒ1ＣＯＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）mＲ2 （２） （式（２）中、Ｒ1はＣnＨ2n+1（ｎ＝９〜１７）、 Ｒ2はＣnＨ2n+1（ｎ＝１〜６）、ｍは１又は２を表す） 次に、本発明において使用する各構成材料について説明
する。
する。
【００１４】α−オレフィン α−オレフィンは末端に二重結合を有し、アルミニウム
合金に対する化学吸着力が大きいため油性剤の機能をも
っている。含有量が４０ｗｔ％未満では、潤滑性が不足
となり、９５ｗｔ％を越えると、均一なエマルジョンと
なりにくくなる。式（１）において、ｎが９未満では、
潤滑性が不足し、又、ｎが２５を越えると融点が高く使
用しにくい。式（１）で示されるα−オレフィンとして
は、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセ
ン、１−オクタデセン、１−エイコセン、１−ドコセ
ン、１−テトラコセン、１−ヘキサコセン、１−オクタ
コセンなどがあげられる。
合金に対する化学吸着力が大きいため油性剤の機能をも
っている。含有量が４０ｗｔ％未満では、潤滑性が不足
となり、９５ｗｔ％を越えると、均一なエマルジョンと
なりにくくなる。式（１）において、ｎが９未満では、
潤滑性が不足し、又、ｎが２５を越えると融点が高く使
用しにくい。式（１）で示されるα−オレフィンとして
は、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセ
ン、１−オクタデセン、１−エイコセン、１−ドコセ
ン、１−テトラコセン、１−ヘキサコセン、１−オクタ
コセンなどがあげられる。
【００１５】アルコキシアルキルエステル アルコキシアルキルエステルは、優れた油性剤として機
能するとともに自己乳化性を有し、かつ、α−オレフィ
ン、精製鉱油の乳化剤としての機能も果たすものであ
る。
能するとともに自己乳化性を有し、かつ、α−オレフィ
ン、精製鉱油の乳化剤としての機能も果たすものであ
る。
【００１６】含有量が５ｗｔ％未満では、潤滑性が不足
し、又、均一な乳化状態が得られない。２０ｗｔ％を越
えると、板を焼鈍したときオイルステインが発生して好
ましくない。
し、又、均一な乳化状態が得られない。２０ｗｔ％を越
えると、板を焼鈍したときオイルステインが発生して好
ましくない。
【００１７】式（２）で示されるアルコキシアルキルエ
ステルとしては、例えば、カプリン酸メトキシエチル、
カプリン酸メトキシエトキシエチル、カプリン酸エトキ
シエチル、カプリン酸エトキシエトキシエチル、カプリ
ン酸プロポキシエチル、カプリン酸プロポキシエトキシ
エチル、カプリン酸ブトキシエチル、カプリン酸ブトキ
シエトキシエチル、カプリン酸ペンチルオキシエチル、
カプリン酸ペンチルオキシエトキシエチル、カプリン酸
ヘキシルオキシエチル、カプリン酸ヘキシルオキシエト
キシエチル、ラウリン酸メトキシエチル、ラウリン酸メ
トキシエトキシエチル、ラウリン酸エトキシエチル、ラ
ウリン酸エトキシエトキシエチル、ラウリン酸プロポキ
シエチル、ラウリン酸プロポキシエトキシエチル、ラウ
リン酸ブトキシエチル、ラウリン酸ブトキシエトキシエ
チル、ラウリン酸ペンチルオキシエチル、ラウリン酸ペ
ンチルオキシエトキシエチル、ラウリン酸ヘキシルオキ
シエチル、ラウリン酸ヘキシルオキシエトキシエチル、
ミリスチン酸メトキシエチル、ミリスチン酸メトキシエ
トキシエチル、ミリスチン酸エトキシエチル、ミリスチ
ン酸エトキシエトキシエチル、ミリスチン酸プロポキシ
エチル、ミリスチン酸プロポキシエトキシエチル、ミリ
スチン酸ブトキシエチル、ミリスチン酸ブトキシエトキ
シエチル、ミリスチン酸ペンチルオキシエチル、ミリス
チン酸ペンチルオキシエトキシエチル、ミリスチン酸ヘ
キシルオキシエチル、ミリスチン酸ヘキシルオキシエト
キシエチル、パルミチン酸メトキシエチル、パルミチン
酸メトキシエトキシエチル、パルミチン酸エトキシエチ
ル、パルミチン酸エトキシエトキシエチル、パルミチン
酸プロポキシエチル、パルミチン酸プロポキシエトキシ
エチル、パルミチン酸ブトキシエチル、パルミチン酸ブ
トキシエトキシエチル、パルミチン酸ペンチルオキシエ
チル、パルミチン酸ペンチルオキシエトキシエチル、パ
ルミチン酸ヘキシルオキシエチル、パルミチン酸ヘキシ
ルオキシエトキシエチル、ステアリン酸メトキシエチ
ル、ステアリン酸メトキシエトキシエチル、ステアリン
酸エトキシエチル、ステアリン酸エトキシエトキシエチ
ル、ステアリン酸プロポキシエチル、ステアリン酸プロ
ポキシエトキシエチル、ステアリン酸ブトキシエチル、
ステアリン酸ブトキシエトキシエチル、ステアリン酸ペ
ンチルオキシエチル、ステアリン酸ペンチルオキシエト
キシエチル、ステアリン酸ヘキシルオキシエチル、ステ
アリン酸ヘキシルオキシエトキシエチル等が挙げられ
る。
ステルとしては、例えば、カプリン酸メトキシエチル、
カプリン酸メトキシエトキシエチル、カプリン酸エトキ
シエチル、カプリン酸エトキシエトキシエチル、カプリ
ン酸プロポキシエチル、カプリン酸プロポキシエトキシ
エチル、カプリン酸ブトキシエチル、カプリン酸ブトキ
シエトキシエチル、カプリン酸ペンチルオキシエチル、
カプリン酸ペンチルオキシエトキシエチル、カプリン酸
ヘキシルオキシエチル、カプリン酸ヘキシルオキシエト
キシエチル、ラウリン酸メトキシエチル、ラウリン酸メ
トキシエトキシエチル、ラウリン酸エトキシエチル、ラ
ウリン酸エトキシエトキシエチル、ラウリン酸プロポキ
シエチル、ラウリン酸プロポキシエトキシエチル、ラウ
リン酸ブトキシエチル、ラウリン酸ブトキシエトキシエ
チル、ラウリン酸ペンチルオキシエチル、ラウリン酸ペ
ンチルオキシエトキシエチル、ラウリン酸ヘキシルオキ
シエチル、ラウリン酸ヘキシルオキシエトキシエチル、
ミリスチン酸メトキシエチル、ミリスチン酸メトキシエ
トキシエチル、ミリスチン酸エトキシエチル、ミリスチ
ン酸エトキシエトキシエチル、ミリスチン酸プロポキシ
エチル、ミリスチン酸プロポキシエトキシエチル、ミリ
スチン酸ブトキシエチル、ミリスチン酸ブトキシエトキ
シエチル、ミリスチン酸ペンチルオキシエチル、ミリス
チン酸ペンチルオキシエトキシエチル、ミリスチン酸ヘ
キシルオキシエチル、ミリスチン酸ヘキシルオキシエト
キシエチル、パルミチン酸メトキシエチル、パルミチン
酸メトキシエトキシエチル、パルミチン酸エトキシエチ
ル、パルミチン酸エトキシエトキシエチル、パルミチン
酸プロポキシエチル、パルミチン酸プロポキシエトキシ
エチル、パルミチン酸ブトキシエチル、パルミチン酸ブ
トキシエトキシエチル、パルミチン酸ペンチルオキシエ
チル、パルミチン酸ペンチルオキシエトキシエチル、パ
ルミチン酸ヘキシルオキシエチル、パルミチン酸ヘキシ
ルオキシエトキシエチル、ステアリン酸メトキシエチ
ル、ステアリン酸メトキシエトキシエチル、ステアリン
酸エトキシエチル、ステアリン酸エトキシエトキシエチ
ル、ステアリン酸プロポキシエチル、ステアリン酸プロ
ポキシエトキシエチル、ステアリン酸ブトキシエチル、
ステアリン酸ブトキシエトキシエチル、ステアリン酸ペ
ンチルオキシエチル、ステアリン酸ペンチルオキシエト
キシエチル、ステアリン酸ヘキシルオキシエチル、ステ
アリン酸ヘキシルオキシエトキシエチル等が挙げられ
る。
【００１８】なお、アルコキシアルキルエステルの酸及
びアルコールの炭化水素基は、直鎖炭化水素でも、側鎖
を持った炭化水素でも良い。また、圧延油に含有するア
ルコキシアルキルエステルは、上記のものを単独で用い
ても組み合わせて用いても、いずれでもよい。
びアルコールの炭化水素基は、直鎖炭化水素でも、側鎖
を持った炭化水素でも良い。また、圧延油に含有するア
ルコキシアルキルエステルは、上記のものを単独で用い
ても組み合わせて用いても、いずれでもよい。
【００１９】Ｒ1、Ｒ2のｎの値が、それぞれ下限より小
さいと潤滑性が悪くなり、上限より大きくなるとオイル
ステインが発生する。また、ｍの値が１又は２で適正な
乳化状態が得られるが、３をこえるとオイルステインが
発生する。
さいと潤滑性が悪くなり、上限より大きくなるとオイル
ステインが発生する。また、ｍの値が１又は２で適正な
乳化状態が得られるが、３をこえるとオイルステインが
発生する。
【００２０】エマルジョン濃度 エマルジヨンとすることにより潤滑剤による冷却能の向
上が達成される。エマルジョンは、前記圧延油を水とと
もに加圧下に混合することにより得ることができる。例
えば、水の圧力は２Ｋｇｆ／ｃｍ2以上、油の圧力は水
の圧力よりも２Ｋｇｆ／ｃｍ2高くする。
上が達成される。エマルジョンは、前記圧延油を水とと
もに加圧下に混合することにより得ることができる。例
えば、水の圧力は２Ｋｇｆ／ｃｍ2以上、油の圧力は水
の圧力よりも２Ｋｇｆ／ｃｍ2高くする。
【００２１】エマルジヨンの濃度が５％未満では潤滑性
が不足し、２０％を越えると板を焼鈍したときオイルス
テインが発生して好ましくない。
が不足し、２０％を越えると板を焼鈍したときオイルス
テインが発生して好ましくない。
【００２２】精製鉱油 精製鉱油はα−オレフィン、アルコキシアルキルエステ
ルの残部をなすもので、いわば増量剤である。粘度が３
〜４ｃｓｔで焼鈍残渣の原因となる不純物を含まないも
のであればパラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油いずれで
もよい。
ルの残部をなすもので、いわば増量剤である。粘度が３
〜４ｃｓｔで焼鈍残渣の原因となる不純物を含まないも
のであればパラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油いずれで
もよい。
【００２３】酸化防止剤、防腐剤 酸化防止剤は、圧延油が空気と接触した際に、酸化を受
けて固有の物質が損なわれることがあり、この酸化を防
ぐために必要に応じて添加する。
けて固有の物質が損なわれることがあり、この酸化を防
ぐために必要に応じて添加する。
【００２４】代表的な酸化剤としては、Ｎ−サリシロイ
ル−Ｎ’−アルデヒドヒドラジン、α−ナフチルアミ
ン、２，６−ジ−第３ブチル−Ｐ−クレゾール、２，４
−ジ−メチル−６−第３ブチルフェノールがあげられ
る。
ル−Ｎ’−アルデヒドヒドラジン、α−ナフチルアミ
ン、２，６−ジ−第３ブチル−Ｐ−クレゾール、２，４
−ジ−メチル−６−第３ブチルフェノールがあげられ
る。
【００２５】防腐剤は、エマルジョンでは撹拌状態、温
度などの条件如何によってはバクテリア、黴などが繁殖
するので、必要に応じて添加してエマルジョンが腐敗す
るのを防止する。
度などの条件如何によってはバクテリア、黴などが繁殖
するので、必要に応じて添加してエマルジョンが腐敗す
るのを防止する。
【００２６】代表的な防腐剤としては、トリアジン化合
物、チアゾリン化合物、モルホリン化合物、フェノール
化合物があげられる。
物、チアゾリン化合物、モルホリン化合物、フェノール
化合物があげられる。
【００２７】
実施例１ 被圧延材として板厚１．２ｍｍ、幅７０ｍｍ、長さ４５
０ｍｍのＪＩＳ５０５２アルミニウム合金板材を、ロー
ル径１５５ｍｍの圧延機で、圧延速度３５ｍ／分で圧下
率６０％圧延の際の圧延荷重を測定した。
０ｍｍのＪＩＳ５０５２アルミニウム合金板材を、ロー
ル径１５５ｍｍの圧延機で、圧延速度３５ｍ／分で圧下
率６０％圧延の際の圧延荷重を測定した。
【００２８】発明例のＮo.１〜１３は、いずれも圧延荷
重が２０Ｔｏｎｆ以下であり、焼鈍した際にオイルステ
ンの発生は見られなかった。
重が２０Ｔｏｎｆ以下であり、焼鈍した際にオイルステ
ンの発生は見られなかった。
【００２９】しかし、比較例のＮo.１４は、αオレフィ
ンにＣ10のドデセンを使用したため潤滑性が低下し、圧
延荷重が２５Ｔｏｎｆと大きくなった。
ンにＣ10のドデセンを使用したため潤滑性が低下し、圧
延荷重が２５Ｔｏｎｆと大きくなった。
【００３０】Ｎo.１５はαオレフィンの添加量が３５％
と低いため潤滑性が低下し、圧延荷重が２５Ｔｏｎｆと
大きくなった。
と低いため潤滑性が低下し、圧延荷重が２５Ｔｏｎｆと
大きくなった。
【００３１】Ｎo.１６はアルコキシアルキルエステルに
Ｒ1がＣ8、Ｒ2がＣ4のペラルゴン酸ブトキシエチルを使
用したため潤滑性が低下し、圧延荷重が２９Ｔｏｎｆと
大きくなった。
Ｒ1がＣ8、Ｒ2がＣ4のペラルゴン酸ブトキシエチルを使
用したため潤滑性が低下し、圧延荷重が２９Ｔｏｎｆと
大きくなった。
【００３２】Ｎo.１７は、アルコキシアルキルエステル
にＲ1がＣ16、Ｒ2がＨのヘプタデカン酸ヒドロキシエチ
ルを使用したため潤滑性が低下し、圧延荷重が３０Ｔｏ
ｎｆと大きくなった。
にＲ1がＣ16、Ｒ2がＨのヘプタデカン酸ヒドロキシエチ
ルを使用したため潤滑性が低下し、圧延荷重が３０Ｔｏ
ｎｆと大きくなった。
【００３３】Ｎo.１８は、アルコキシアルキルエステル
が３％と低いため、潤滑性の不足と均一な乳化状態が得
られないので、圧延荷重が２５Ｔｏｎｆと大きくなっ
た。
が３％と低いため、潤滑性の不足と均一な乳化状態が得
られないので、圧延荷重が２５Ｔｏｎｆと大きくなっ
た。
【００３４】Ｎo.１９は、エマルジョン濃度が３％と低
いため潤滑性が低下し、圧延荷重が２６Ｔｏｎｆと大き
くなった。
いため潤滑性が低下し、圧延荷重が２６Ｔｏｎｆと大き
くなった。
【００３５】
【表１】
【００３６】実施例２ 表１に示す冷間圧延油Ｎo.２を使用し、被圧延材として
板厚１．２ｍｍ、幅７０ｍｍ、長さ４５０ｍｍのＪＩＳ
５０５２アルミニウム合金板材をロール径１５５ｍｍの
圧延機で、圧延速度３５ｍ／分で圧下率を４５％から６
５％に変化させたときの圧延荷重を測定し、図１に示
す。また、比較例として鉱油（３．５ｃｓｔ、４０℃）
９０ｗｔ％＋ラウリルアルコール１０ｗｔ％の組成を有
する非水圧延油を使用した場合の結果を点線で示す。す
なわち、本発明の冷間圧延油は、１パスで圧下率６０％
以上の圧延が可能となり、また圧延ロール及び圧延板材
の冷却が容易となり、形状のよい圧延板材が得られるこ
とがわかる。
板厚１．２ｍｍ、幅７０ｍｍ、長さ４５０ｍｍのＪＩＳ
５０５２アルミニウム合金板材をロール径１５５ｍｍの
圧延機で、圧延速度３５ｍ／分で圧下率を４５％から６
５％に変化させたときの圧延荷重を測定し、図１に示
す。また、比較例として鉱油（３．５ｃｓｔ、４０℃）
９０ｗｔ％＋ラウリルアルコール１０ｗｔ％の組成を有
する非水圧延油を使用した場合の結果を点線で示す。す
なわち、本発明の冷間圧延油は、１パスで圧下率６０％
以上の圧延が可能となり、また圧延ロール及び圧延板材
の冷却が容易となり、形状のよい圧延板材が得られるこ
とがわかる。
【００３７】
【発明の効果】本発明の冷間圧延油は、α−オレフィ
ン、アルコキシアルキルエステル、精製鉱油からなる圧
延油を水性エマルジョンとすることにより、潤滑性に優
れ、圧延板を焼鈍した際オイルステンの発生も見られな
い。
ン、アルコキシアルキルエステル、精製鉱油からなる圧
延油を水性エマルジョンとすることにより、潤滑性に優
れ、圧延板を焼鈍した際オイルステンの発生も見られな
い。
【００３８】また、１パスで圧下率６０％以上の圧延が
可能となり、圧延ロール及び圧延板材の冷却が容易とな
り、形状のよい圧延板材が得られる。
可能となり、圧延ロール及び圧延板材の冷却が容易とな
り、形状のよい圧延板材が得られる。
【図１】本発明の圧延油を用いた実施例２における圧延
荷重と圧下率との関係を示す図。
荷重と圧下率との関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 105:34） (Ｃ１０Ｍ 173/00 101:02 105:04 105:34） Ｃ１０Ｎ 30:00 Ｚ 8217−4Ｈ 40:24 Ａ 8217−4Ｈ (72)発明者 野村 正治 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 生駒 鉄男 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 下記式（１）で示されるα−オレフィン
を４０〜９５ｗｔ％、下記式（２）で示されるアルコキ
シアルキルエステルを５〜２０ｗｔ％、残部精製鉱油か
らなることを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム
合金の冷間圧延油。 ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＨ2）nＣＨ3 （１） ｛式（１）中、ｎは９〜２５を表わす｝ Ｒ1ＣＯＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）mＲ2 （２） ｛式（２）中、Ｒ1はＣnＨ2n+1（ｎ＝９〜１７）、Ｒ2
はＣnＨ2n+1（ｎ＝１〜６）、ｍは１又２を表わす｝ - 【請求項２】 下記式（１）で示されるα−オレフィン
を４０〜９５ｗｔ％、下記式（２）で示されるアルコキ
シアルキルエステルを５〜２０ｗｔ％、残部精製鉱油か
らなる圧延油を、５〜２０ｗｔ％濃度の水性エマルジョ
ンとすることを特徴とするアルミニウム及びアルミニウ
ム合金の冷間圧延油。 ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＨ2）nＣＨ3 （１） ｛式（１）中、ｎは９〜２５を表わす｝ Ｒ1ＣＯＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）mＲ2 （２） ｛式（２）中、Ｒ1はＣnＨ2n+1（ｎ＝９〜１７）、Ｒ2
はＣnＨ2n+1（ｎ＝１〜６）、ｍは１又２を表わす｝ - 【請求項３】 下記式（１）で示されるα−オレフィン
を４０〜９５ｗｔ％、下記式（２）で示されるアルコキ
シアルキルエステルを５〜２０ｗｔ％、残部精製鉱油か
らなる圧延油を、５〜２０％濃度の水性エマルジョンと
し、これをアルミニウム及びアルミニウム合金の冷間圧
延時の冷却・潤滑油とすることを特徴とする冷間圧延方
法。 ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＨ2）nＣＨ3 （１） ｛式（１）中、ｎは９〜２５を表わす｝ Ｒ1ＣＯＯ（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）mＲ2 （２） ｛式（２）中、Ｒ1はＣnＨ2n+1（ｎ＝９〜１７）、Ｒ2
はＣnＨ2n+1（ｎ＝１〜６）、ｍは１又２を表わす｝
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26199791A JPH0565492A (ja) | 1991-07-09 | 1991-10-09 | アルミニウムの冷間圧延油及び冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16834091 | 1991-07-09 | ||
| JP3-168340 | 1991-07-09 | ||
| JP26199791A JPH0565492A (ja) | 1991-07-09 | 1991-10-09 | アルミニウムの冷間圧延油及び冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565492A true JPH0565492A (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=26492074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26199791A Pending JPH0565492A (ja) | 1991-07-09 | 1991-10-09 | アルミニウムの冷間圧延油及び冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0565492A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002322487A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-08 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 金属加工用潤滑油組成物 |
| JP2003096481A (ja) * | 2001-09-21 | 2003-04-03 | Nippon Oil Corp | アルミニウム加工用潤滑油組成物 |
| JP2003096482A (ja) * | 2001-09-21 | 2003-04-03 | Nippon Oil Corp | アルミニウム加工用潤滑油組成物 |
-
1991
- 1991-10-09 JP JP26199791A patent/JPH0565492A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002322487A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-08 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 金属加工用潤滑油組成物 |
| JP2003096481A (ja) * | 2001-09-21 | 2003-04-03 | Nippon Oil Corp | アルミニウム加工用潤滑油組成物 |
| JP2003096482A (ja) * | 2001-09-21 | 2003-04-03 | Nippon Oil Corp | アルミニウム加工用潤滑油組成物 |
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