JPH0555456B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0555456B2 JPH0555456B2 JP63276103A JP27610388A JPH0555456B2 JP H0555456 B2 JPH0555456 B2 JP H0555456B2 JP 63276103 A JP63276103 A JP 63276103A JP 27610388 A JP27610388 A JP 27610388A JP H0555456 B2 JPH0555456 B2 JP H0555456B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chalcogenide glass
- tube
- fiber
- core
- clad
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000005387 chalcogenide glass Substances 0.000 claims description 35
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 34
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 16
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 229920006356 Teflon™ FEP Polymers 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 208000012886 Vertigo Diseases 0.000 description 18
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 18
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 14
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 12
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 10
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 5
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 229920009441 perflouroethylene propylene Polymers 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018110 Se—Te Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000004031 devitrification Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
- C03B37/02754—Solid fibres drawn from hollow preforms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C25/00—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags
- C03C25/10—Coating
- C03C25/104—Coating to obtain optical fibres
- C03C25/106—Single coatings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/80—Non-oxide glasses or glass-type compositions
- C03B2201/86—Chalcogenide glasses, i.e. S, Se or Te glasses
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/12—Drawing solid optical fibre directly from a hollow preform
- C03B2205/14—Drawing solid optical fibre directly from a hollow preform comprising collapse of an outer tube onto an inner central solid preform rod
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/12—Drawing solid optical fibre directly from a hollow preform
- C03B2205/16—Drawing solid optical fibre directly from a hollow preform the drawn fibre consisting of circularly symmetric core and clad
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はコアクラツド構造を有するカルコゲナ
イドガラスフアイバーの製造方法に関し、特にコ
アクラツド界面での構造不整が少なく、かつ紡糸
中のクラツド表面での結晶の析出を抑制すること
が可能な表面に、樹脂がコーテイングされたコア
クラツド構造を有するカルコゲナイドガラスフア
イバーの製造方法に係る。
イドガラスフアイバーの製造方法に関し、特にコ
アクラツド界面での構造不整が少なく、かつ紡糸
中のクラツド表面での結晶の析出を抑制すること
が可能な表面に、樹脂がコーテイングされたコア
クラツド構造を有するカルコゲナイドガラスフア
イバーの製造方法に係る。
［従来の技術］
カルコゲナイドガラスフアイバーは波長２〜
11μｍの赤外線を低損失で伝送することができる
ため、Er：YAGレーザ（2.9μｍ）、COレーザー
（5.2μｍ）、CO2レーザー（10.6μｍ）エネルギー伝
送及び室温付近での赤外温度計等の導波路として
の応用が可能である。カルコゲナイドガラスフア
イバーはその機械的強度が劣るため、フアイバー
の外周を樹脂でコーテイングすることが望ましい
が、ほとんどの樹脂は赤外線波長領域に骨格振動
による吸収を示し、フアイバーの透過損失を増加
させる。従つて、樹脂によるコーテイングは、赤
外域に何ら吸収をもたないカルコゲナイドガラス
でクラツドされたフアイバーの外周に施すことが
望ましい。
11μｍの赤外線を低損失で伝送することができる
ため、Er：YAGレーザ（2.9μｍ）、COレーザー
（5.2μｍ）、CO2レーザー（10.6μｍ）エネルギー伝
送及び室温付近での赤外温度計等の導波路として
の応用が可能である。カルコゲナイドガラスフア
イバーはその機械的強度が劣るため、フアイバー
の外周を樹脂でコーテイングすることが望ましい
が、ほとんどの樹脂は赤外線波長領域に骨格振動
による吸収を示し、フアイバーの透過損失を増加
させる。従つて、樹脂によるコーテイングは、赤
外域に何ら吸収をもたないカルコゲナイドガラス
でクラツドされたフアイバーの外周に施すことが
望ましい。
一方、本願人は、コアクラツド構造を有するカ
ルコゲナイドガラスフアイバーの製造方法とし
て、下部にノズルを設けた石英ルツボ中にクラツ
ドガラスチユーブ及びその中に挿入されたコアロ
ツドを設置し、チユーブとルツボとの間隙を不活
性ガスで大気圧以上に加圧し、かつチユーブとロ
ツドとの間隙を大気圧以下に減圧しながら石英ル
ツボのノズル近傍のみを局所的に加熱することに
よつて連続的に紡糸する方法を提案した［J.
Nishii、T.Yamashita and T.Yamagishi、
Appl.Phys.Lett、53（1988）553］。
ルコゲナイドガラスフアイバーの製造方法とし
て、下部にノズルを設けた石英ルツボ中にクラツ
ドガラスチユーブ及びその中に挿入されたコアロ
ツドを設置し、チユーブとルツボとの間隙を不活
性ガスで大気圧以上に加圧し、かつチユーブとロ
ツドとの間隙を大気圧以下に減圧しながら石英ル
ツボのノズル近傍のみを局所的に加熱することに
よつて連続的に紡糸する方法を提案した［J.
Nishii、T.Yamashita and T.Yamagishi、
Appl.Phys.Lett、53（1988）553］。
この方法によれば紡糸中にコアロツドとクラツ
トチユーブとの間隙を減圧し、かつ、クラツドチ
ユーブと石英ルツボとの間隙を不活性ガスで加圧
しているため、コアクラツド界面での融着不良に
よる構造不整が少ないフアイバーを製造すること
ができる。
トチユーブとの間隙を減圧し、かつ、クラツドチ
ユーブと石英ルツボとの間隙を不活性ガスで加圧
しているため、コアクラツド界面での融着不良に
よる構造不整が少ないフアイバーを製造すること
ができる。
［発明が解決しようとする課題］
上記のようにチユーブとルツボとの間隙を不活
性ガス加圧、チユーブとロツドとの間隙を減圧し
ながらノズル近傍を局所的に加熱し、紡糸する場
合、クラツドガラスチユーブとノズル近傍の石英
ルツボの内壁界面に於いてクラツドガラスが失透
しやすいという欠点があつた。これは、ノズル近
傍の石英ルツボの内壁に融着しているクラツドガ
ラスが、石英ルツボの内壁に近くなればなるほど
粘性流動を起こしにくく、結果的に石英ルツボ内
に停滞する時間が長くなることに起因していると
考えられる。
性ガス加圧、チユーブとロツドとの間隙を減圧し
ながらノズル近傍を局所的に加熱し、紡糸する場
合、クラツドガラスチユーブとノズル近傍の石英
ルツボの内壁界面に於いてクラツドガラスが失透
しやすいという欠点があつた。これは、ノズル近
傍の石英ルツボの内壁に融着しているクラツドガ
ラスが、石英ルツボの内壁に近くなればなるほど
粘性流動を起こしにくく、結果的に石英ルツボ内
に停滞する時間が長くなることに起因していると
考えられる。
本発明の目的は、コアクラツド構造を有するカ
ルコゲナイドガラスフアイバーを製造するに際し
て、コアクラツド界面での構造不整が少なく、か
つ、紡糸中のクラツド表面での結晶の析出を抑制
することが可能な新しい紡糸方法を提供すること
にある。
ルコゲナイドガラスフアイバーを製造するに際し
て、コアクラツド界面での構造不整が少なく、か
つ、紡糸中のクラツド表面での結晶の析出を抑制
することが可能な新しい紡糸方法を提供すること
にある。
［課題を解決するための手段］
上記目的を達成するため、本発明は、カルコゲ
ナイドガラスチユーブの外周にあらかじめ樹脂チ
ユーブを被着して紡出部分の潤滑性を良好にした
ものである。すなわちカルコゲナイドガラスチユ
ーブ中に該カルコゲナイドガラスよりも屈折率が
高いカルコゲナイドガラスロツドを挿入し、両者
を下部にノズルを設けたルツボ中に設置した後、
ルツボのノズル近傍のみを局部的に加熱すること
によつて、コア・クラツド構造を有するカルコゲ
ナイドガラスフアイバーを製造する方法に於い
て、該カルコゲナイドガラスチユーブの外周にあ
らかじめ樹脂チユーブを被着して紡糸することを
特徴とする。
ナイドガラスチユーブの外周にあらかじめ樹脂チ
ユーブを被着して紡出部分の潤滑性を良好にした
ものである。すなわちカルコゲナイドガラスチユ
ーブ中に該カルコゲナイドガラスよりも屈折率が
高いカルコゲナイドガラスロツドを挿入し、両者
を下部にノズルを設けたルツボ中に設置した後、
ルツボのノズル近傍のみを局部的に加熱すること
によつて、コア・クラツド構造を有するカルコゲ
ナイドガラスフアイバーを製造する方法に於い
て、該カルコゲナイドガラスチユーブの外周にあ
らかじめ樹脂チユーブを被着して紡糸することを
特徴とする。
本発明で使用する樹脂チユーブは、カルコゲナ
イドガラスの紡糸温度付近での粘度がカルコゲナ
イドガラスの粘度と同じになるものが好ましい。
例えばGe−Se、Ge−As−Se、Ge−Se−Te及び
Ge−As−Se−Teガラスを用いた。主なフアイバ
ーの紡糸温度は300℃前後であるので、樹脂チユ
ーブの材質としてはテフロンFEPが好ましい。
これにより紡糸部分でこの樹脂が潤滑剤として働
き、カラスが滞留せず失透が防止できる。一方熱
収縮のタイプのテフロンFEPチユーブの場合に
は、チユーブの熱収縮力によつて強い圧力が加え
られ、カルコゲナイドガラスフアイバーのコアと
クラツドとの界面の密着性が改善されるので一層
好ましい。
イドガラスの紡糸温度付近での粘度がカルコゲナ
イドガラスの粘度と同じになるものが好ましい。
例えばGe−Se、Ge−As−Se、Ge−Se−Te及び
Ge−As−Se−Teガラスを用いた。主なフアイバ
ーの紡糸温度は300℃前後であるので、樹脂チユ
ーブの材質としてはテフロンFEPが好ましい。
これにより紡糸部分でこの樹脂が潤滑剤として働
き、カラスが滞留せず失透が防止できる。一方熱
収縮のタイプのテフロンFEPチユーブの場合に
は、チユーブの熱収縮力によつて強い圧力が加え
られ、カルコゲナイドガラスフアイバーのコアと
クラツドとの界面の密着性が改善されるので一層
好ましい。
本発明で使用する樹脂チユーブの内径は、クラ
ツドチユーブの外径にできるだけ近いものが好ま
しく、特にテフロンFEPの熱収縮チユーブの場
合には、熱収縮後のチユーブの内径がクラツドチ
ユーブの外径よりも小さくなる方がよい。
ツドチユーブの外径にできるだけ近いものが好ま
しく、特にテフロンFEPの熱収縮チユーブの場
合には、熱収縮後のチユーブの内径がクラツドチ
ユーブの外径よりも小さくなる方がよい。
さらに、該カルコゲナイドガラスチユーブと該
ルツボの間隙を不活性ガスで大気圧以上に加圧し
且つ、該カルコゲナイドガラスチユーブと該カル
コゲナイドガラスロツドとの間隙を大気圧以下に
保つことにより、一層効果をあげることが出来
る。
ルツボの間隙を不活性ガスで大気圧以上に加圧し
且つ、該カルコゲナイドガラスチユーブと該カル
コゲナイドガラスロツドとの間隙を大気圧以下に
保つことにより、一層効果をあげることが出来
る。
次に本発明の実施例を説明する。
［実施例］
実施例 １
第１図は本発明で実施例で使用した紡糸装置の
概略図である。下部にノズル１を設けた石英ルツ
ボ２の中にテフロンFEP熱収縮チユーブ３に挿
入されたGe15As20Se35Te30の組成からなるクラツ
ドガラスチユーブ４及びその内側には
Ge25Se20Te55の組成からコアガラスロツド５を設
置し、クラツドガラスチユーブ４とコアガラスロ
ツド５との空隙をクラツドガラスチユーブ４に接
続されたテフロンチユーブ６を介して吸引口７よ
り10-2torrに脱気した。続いてルツボ内加圧用不
活性ガス入口８及びノズル近傍の雰囲気を不活性
ガスで置換するためのガス導入口９よりアルゴン
ガスを導入した後に紡糸炉１０によつて石英ルツ
ボ２のノズル１近傍のみを局所的に305℃まで加
熱した。約10分後にテフロンFEP熱収縮チユー
ブ３が軟化して石英ルツボ２の内壁に融着したの
で、石英ルツボ２内を2.0Kg／cm2に加圧した。約
５分後にノズル１より厚さ約10μｍのテフロン
FEPがコーテイングされたコア径300μｍ、クラ
ツド径400μｍのカルコゲナイドガラスフアイバ
ー約40ｍを連続的に紡糸することができた。得ら
れたフアイバーの透過損失をカツトバツク法で測
定したところ、波長8.3μｍに於いて0.7dB／ｍが
達成され、フアイバー表面での結晶の析出は全く
確認されなかつた。フアイバーの最少曲げ半径は
20mm以下であつた。
概略図である。下部にノズル１を設けた石英ルツ
ボ２の中にテフロンFEP熱収縮チユーブ３に挿
入されたGe15As20Se35Te30の組成からなるクラツ
ドガラスチユーブ４及びその内側には
Ge25Se20Te55の組成からコアガラスロツド５を設
置し、クラツドガラスチユーブ４とコアガラスロ
ツド５との空隙をクラツドガラスチユーブ４に接
続されたテフロンチユーブ６を介して吸引口７よ
り10-2torrに脱気した。続いてルツボ内加圧用不
活性ガス入口８及びノズル近傍の雰囲気を不活性
ガスで置換するためのガス導入口９よりアルゴン
ガスを導入した後に紡糸炉１０によつて石英ルツ
ボ２のノズル１近傍のみを局所的に305℃まで加
熱した。約10分後にテフロンFEP熱収縮チユー
ブ３が軟化して石英ルツボ２の内壁に融着したの
で、石英ルツボ２内を2.0Kg／cm2に加圧した。約
５分後にノズル１より厚さ約10μｍのテフロン
FEPがコーテイングされたコア径300μｍ、クラ
ツド径400μｍのカルコゲナイドガラスフアイバ
ー約40ｍを連続的に紡糸することができた。得ら
れたフアイバーの透過損失をカツトバツク法で測
定したところ、波長8.3μｍに於いて0.7dB／ｍが
達成され、フアイバー表面での結晶の析出は全く
確認されなかつた。フアイバーの最少曲げ半径は
20mm以下であつた。
実施例 ２
実施例１と全く同じ手法によつて、コア及びク
ラツドの組成が各々Ge18Se80Te2、Ge12Se82から
なり、クラツド外周が10μｍの厚さのテフロン下
部でコーテイングされたコア径300μｍ、クラツ
ド径400μｍのコアクラツド構造を有する約50ｍ
のフアイバーを連続的に紡糸することができた。
得られたフアイバーの透過損失は波長5.9μｍに於
いて0.2dB／ｍが達成され、フアイバー表面での
結晶の析出は全く確認されなかつた。フアイバー
の最少半径は10mm以下であつた。
ラツドの組成が各々Ge18Se80Te2、Ge12Se82から
なり、クラツド外周が10μｍの厚さのテフロン下
部でコーテイングされたコア径300μｍ、クラツ
ド径400μｍのコアクラツド構造を有する約50ｍ
のフアイバーを連続的に紡糸することができた。
得られたフアイバーの透過損失は波長5.9μｍに於
いて0.2dB／ｍが達成され、フアイバー表面での
結晶の析出は全く確認されなかつた。フアイバー
の最少半径は10mm以下であつた。
比較例 １
実施例１と全く同じ手法によつて、テフロン
FEP熱収縮チユーブを用いないで、実施例１と
同じ組成からなるコアクラツド構造を有するカル
コゲナイドガラスフアイバーを紡糸した。得られ
たフアイバーの透過損失は波長8.3μｍで0.9dB／
ｍが達成されたが、紡糸も開始してから20ｍを巻
き取つた付近からフアイバー表面に直径1μｍ程
度の結晶粒が観察された。結晶が析出した部分の
フアイバーの最少曲げ半径は40mm以上であつた。
FEP熱収縮チユーブを用いないで、実施例１と
同じ組成からなるコアクラツド構造を有するカル
コゲナイドガラスフアイバーを紡糸した。得られ
たフアイバーの透過損失は波長8.3μｍで0.9dB／
ｍが達成されたが、紡糸も開始してから20ｍを巻
き取つた付近からフアイバー表面に直径1μｍ程
度の結晶粒が観察された。結晶が析出した部分の
フアイバーの最少曲げ半径は40mm以上であつた。
比較例 ２
実施例２と全く同じ手法によつて、テフロン
FEP熱収縮チユーブを用いないで実施例２と同
じ組成からなるコアクラツド構造を有するカルコ
ゲナイドガラスフアイバーを紡糸した。紡糸を開
始してから約30ｍまでは巻き取ることができたが
その後はクラツドが失透して連続的な紡糸ができ
なくなつた。また紡糸初期で得られたフアイバー
の透過損失は波長5.9μｍに於いて0.5dB／ｍであ
つた。
FEP熱収縮チユーブを用いないで実施例２と同
じ組成からなるコアクラツド構造を有するカルコ
ゲナイドガラスフアイバーを紡糸した。紡糸を開
始してから約30ｍまでは巻き取ることができたが
その後はクラツドが失透して連続的な紡糸ができ
なくなつた。また紡糸初期で得られたフアイバー
の透過損失は波長5.9μｍに於いて0.5dB／ｍであ
つた。
［発明の効果］
本発明の方法によればコアクラツド構造を有す
るカルコゲナイドガラスフアイバーを製造するに
際して、クラツドチユーブの外周に樹脂チユーブ
をジヤケツトした後に紡糸するので、樹脂の熱収
縮により、チユーブをロツドに強く押しつけるの
で、コアクラツド界面の融着不良による構造不整
が少なくなることはもちろんのこと、この樹脂が
潤滑剤として働き、ノズル近傍の石英ルツボ内壁
でのクラツドガラスの停滞がなくなるため長時間
にわたる紡糸を行つてもクラツド表面に失透が析
出することなく、連続的にフアイバーを製造する
ことができる。
るカルコゲナイドガラスフアイバーを製造するに
際して、クラツドチユーブの外周に樹脂チユーブ
をジヤケツトした後に紡糸するので、樹脂の熱収
縮により、チユーブをロツドに強く押しつけるの
で、コアクラツド界面の融着不良による構造不整
が少なくなることはもちろんのこと、この樹脂が
潤滑剤として働き、ノズル近傍の石英ルツボ内壁
でのクラツドガラスの停滞がなくなるため長時間
にわたる紡糸を行つてもクラツド表面に失透が析
出することなく、連続的にフアイバーを製造する
ことができる。
第１図は本発明で使用した紡糸装置の概略を示
す断面図である。 １……ノズル、２……石英ルツボ、３……樹脂
チユーブ、４……クラツドチユーブ、５……コア
ロツド、６……樹脂チユーブ、７……減圧用吸引
口、８……加圧用不活性ガス入口、９……ノズル
近傍雰囲気調整用不活性ガス入口、１０……紡糸
炉、１１……熱収縮テフロンFEPチユーブ。
す断面図である。 １……ノズル、２……石英ルツボ、３……樹脂
チユーブ、４……クラツドチユーブ、５……コア
ロツド、６……樹脂チユーブ、７……減圧用吸引
口、８……加圧用不活性ガス入口、９……ノズル
近傍雰囲気調整用不活性ガス入口、１０……紡糸
炉、１１……熱収縮テフロンFEPチユーブ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ カルコゲナイドガラスチユーブ中に該カルコ
ゲナイドガラスよりも屈折率が高いカルコゲナイ
ドガラスロツド挿入し、両者を下部にノズルを設
けたルツボ中に設置した後、ルツボのノズル近傍
のみを局部的に加熱することによつて、コア・ク
ラツド構造を有するカルコゲナイドガラスフアイ
バーを製造する方法に於いて、該カルコゲナイド
ガラスチユーブの外周にあらかじめ樹脂チユーブ
を被着して紡糸することを特徴とするカルコゲナ
イドガラスフアイバーの製造方法。 ２ 樹脂チユーブがテフロンFEPであることを
特徴とする請求項１記載のカルコゲナイドガラス
フアイバーの製造方法。 ３ カルコゲナイドガラスチユーブとルツボの間
隙を不活性ガスで大気圧以上に加圧し且つ、カル
コゲナイドガラスチユーブとカルコゲナイドガラ
スロツドとの間隙を大気圧以下に保つことを特徴
とする請求項１または２記載のカルコゲナイドガ
ラスフアイバーの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63276103A JPH02124738A (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63276103A JPH02124738A (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02124738A JPH02124738A (ja) | 1990-05-14 |
| JPH0555456B2 true JPH0555456B2 (ja) | 1993-08-17 |
Family
ID=17564843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63276103A Granted JPH02124738A (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02124738A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5958103A (en) * | 1995-03-06 | 1999-09-28 | Hoya Corporation | Process for producing preform for glass fiber and process for producing glass fiber |
| JP6505975B2 (ja) | 2013-03-15 | 2019-04-24 | スコット コーポレーションＳｃｈｏｔｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 赤外光学用の低軟化点光学ガラスを用いたオプティカルボンディング及び形成された製造物 |
| CN105731785B (zh) * | 2016-04-26 | 2018-08-21 | 江苏师范大学 | 一种气氛保护型硫系玻璃光纤拉锥装置及使用方法 |
-
1988
- 1988-11-02 JP JP63276103A patent/JPH02124738A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02124738A (ja) | 1990-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO153050B (no) | Fremgangsmaate til i det vesentlige kontinuerlig aa fremstille et optisk boelgelederemne og en optisk boelgeleder | |
| EP0849234B1 (en) | Chalcogenide glass optical fibre | |
| JP3524244B2 (ja) | 光ファイバの製造方法及び装置 | |
| US4908053A (en) | Process for producing chalcogenide glass fiber | |
| JPH07115878B2 (ja) | 大きな引張り力で延伸することによって機械抵抗の大きい光ファイバを製造する方法 | |
| US4764194A (en) | Method of manufacturing hollow core optical fibers | |
| JPH0555456B2 (ja) | ||
| US5055120A (en) | Fluoride glass fibers with reduced defects | |
| CN111427115B (zh) | 一种表面改性金属涂层光纤及其制备方法和制备系统 | |
| JPH0556295B2 (ja) | ||
| JPS63236729A (ja) | コア−クラツド構造を有するカルコゲナイドガラスフアイバ−の製造方法 | |
| JPH01215738A (ja) | コア・クラッド構造を有するカルコゲナイドガラス製光ファイバーの製造方法 | |
| JPH0791087B2 (ja) | コアクラッド構造を有するＧｅ―Ａｓ―Ｓガラスファイバー | |
| JPH01226748A (ja) | コア・クラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 | |
| JPH02275732A (ja) | コアクラッド構造を有するＡｓ―Ｓガラスファイバー | |
| JPH0813692B2 (ja) | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー | |
| JPH0832566B2 (ja) | カルコゲナイドガラスファイバーの製造方法 | |
| JPS54116425A (en) | Production of optical fiber | |
| JPS61132535A (ja) | 石英系光フアイバの製造方法 | |
| JPH0380131A (ja) | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー | |
| JPH0446912B2 (ja) | ||
| JPS63201031A (ja) | 光フアイバの製造方法 | |
| JP3816128B2 (ja) | 耐放射線性テープ型マルチコアファイバの製造方法 | |
| JPH0557215B2 (ja) | ||
| JPS62278144A (ja) | 赤外光フアイバ |