JPH0553179A - ストロボ装置 - Google Patents
ストロボ装置Info
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- JPH0553179A JPH0553179A JP21367791A JP21367791A JPH0553179A JP H0553179 A JPH0553179 A JP H0553179A JP 21367791 A JP21367791 A JP 21367791A JP 21367791 A JP21367791 A JP 21367791A JP H0553179 A JPH0553179 A JP H0553179A
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- Japan
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- reflector
- tube
- condenser lens
- distance
- strobe flash
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 カメラの可変照射角機能を持つストロボ装置
で小型化を図りながらも効率的な配光特性を有するスト
ロボ装置を提供すること。 【構成】 閃光管、反射傘、フレネル集光レンズの位置
関係、フレネル集光レンズの焦点距離、反射傘の曲率半
径等をある定まった諸条件の範囲で設定すること。
で小型化を図りながらも効率的な配光特性を有するスト
ロボ装置を提供すること。 【構成】 閃光管、反射傘、フレネル集光レンズの位置
関係、フレネル集光レンズの焦点距離、反射傘の曲率半
径等をある定まった諸条件の範囲で設定すること。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、カメラ用ストロボ閃光
器に関し、特に小型の大光量照射角可変ストロボに関す
るものである。
器に関し、特に小型の大光量照射角可変ストロボに関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、閃光装置の照射角可変装置におい
ては照射角を変える方法としてレンズあるいはプリズム
を組み込んだ照射角変化用の外付けのアダプタを閃光装
置の発光部前面に設けて照射角を変える方法、あるいは
閃光装置の閃光発光管と発光部全面に設けた集光レンズ
との距離を変えて照射角を変える方法が知られている。
ては照射角を変える方法としてレンズあるいはプリズム
を組み込んだ照射角変化用の外付けのアダプタを閃光装
置の発光部前面に設けて照射角を変える方法、あるいは
閃光装置の閃光発光管と発光部全面に設けた集光レンズ
との距離を変えて照射角を変える方法が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとしている課題】しかしながら、前
者の方法では撮影レンズがズームレンズの場合には焦点
距離に応じて種々のアダプタを複数個用意して照射角を
変化させるためにこのアダプタを取り替えなければなら
ず煩わしいばかりか複数のアダプタを携帯することにな
り不便となる。
者の方法では撮影レンズがズームレンズの場合には焦点
距離に応じて種々のアダプタを複数個用意して照射角を
変化させるためにこのアダプタを取り替えなければなら
ず煩わしいばかりか複数のアダプタを携帯することにな
り不便となる。
【０００４】また後者の方法では、大きな照射角の変化
を得ようとすると、閃光装置の閃光発光管と発光部前面
に設けた集光レンズの相対的な距離変化や集光レンズを
大きくしなければならず装置の大型化を招くという欠点
を有していた。
を得ようとすると、閃光装置の閃光発光管と発光部前面
に設けた集光レンズの相対的な距離変化や集光レンズを
大きくしなければならず装置の大型化を招くという欠点
を有していた。
【０００５】単に集光レンズの小型化を図るために、照
射角変化のために反射器と集光レンズの相対位置を大き
くしようとすると、反射器で反射せず又集光レンズに入
射しない無駄な光束が多く発生してしまう。このことを
図６を用いて説明する。図６に於て１は集光レンズ、２
は反射器、３はストロボ閃光器である。図６（Ａ）は集
光レンズ１と反射器２の相対位置が狭く照射角の大きな
状態を示している。ｌ1はストロボ閃光器３を発し集光
レンズ１に直接入射する光束を示している、ｌ2はスト
ロボ閃光管３を発し反射器２で反射した後集光レンズ１
に入射する光束を示している。二つの光束ｌ1、ｌ2の光
軸ｚと成す角θ１、θ２が配光角となる。図６（Ｂ）は
集光レンズ１と反射器２の相対位置が大きく照射角の小
さいＧｎｏ（ガイドナンバー）の大きな状態を示してい
る。ｌ1′はストロボ閃光器３を発し集光レンズ１端部
に向かう光束を示し、ｌ2′はストロボ閃光管３を発し
反射器２の端部に向かう光束を示している。ここで
ｌ1′とｌ2′の間のθｍで示す部分の光束は集光レンズ
１に入射することができず無駄な光束になってしまう。
この無駄な光束は集光レンズ１と反射器２の相対位置が
大きくなればそれだけ増大する。
射角変化のために反射器と集光レンズの相対位置を大き
くしようとすると、反射器で反射せず又集光レンズに入
射しない無駄な光束が多く発生してしまう。このことを
図６を用いて説明する。図６に於て１は集光レンズ、２
は反射器、３はストロボ閃光器である。図６（Ａ）は集
光レンズ１と反射器２の相対位置が狭く照射角の大きな
状態を示している。ｌ1はストロボ閃光器３を発し集光
レンズ１に直接入射する光束を示している、ｌ2はスト
ロボ閃光管３を発し反射器２で反射した後集光レンズ１
に入射する光束を示している。二つの光束ｌ1、ｌ2の光
軸ｚと成す角θ１、θ２が配光角となる。図６（Ｂ）は
集光レンズ１と反射器２の相対位置が大きく照射角の小
さいＧｎｏ（ガイドナンバー）の大きな状態を示してい
る。ｌ1′はストロボ閃光器３を発し集光レンズ１端部
に向かう光束を示し、ｌ2′はストロボ閃光管３を発し
反射器２の端部に向かう光束を示している。ここで
ｌ1′とｌ2′の間のθｍで示す部分の光束は集光レンズ
１に入射することができず無駄な光束になってしまう。
この無駄な光束は集光レンズ１と反射器２の相対位置が
大きくなればそれだけ増大する。
【０００６】次に、照射角の可変の原理を図７を用いて
説明する。フレネルレンズ１の焦点距離をｆ１とすれば
そのパワーφ１は φ１＝１／ｆ１ なる式で表される。
説明する。フレネルレンズ１の焦点距離をｆ１とすれば
そのパワーφ１は φ１＝１／ｆ１ なる式で表される。
【０００７】ストロボ閃光管３から直接フレネルレンズ
１に達する光線のフレネルレンズ１通過後の光線は １／Ｓ’＝１／Ｓ＋φ１ で求められる点を中心として射出する。
１に達する光線のフレネルレンズ１通過後の光線は １／Ｓ’＝１／Ｓ＋φ１ で求められる点を中心として射出する。
【０００８】また反射器２の断面形状を楕円形としてス
トロボ閃光器３をこの楕円の焦点位置に設けた点光源と
すればストロボ閃光器を発し反射器で反射された後フレ
ネルレンズ１に入射しフレネルレンズ１を通過後の光線
は １／Ｌ’＝１／Ｌ＋φ１ で求められる点を中心として射出される。ストロボ閃光
管３からの直接光は角度αの角度内に照射され、ストロ
ボ閃光管３から照射され反射器２で反射した光は角度β
の角度内に照射される。
トロボ閃光器３をこの楕円の焦点位置に設けた点光源と
すればストロボ閃光器を発し反射器で反射された後フレ
ネルレンズ１に入射しフレネルレンズ１を通過後の光線
は １／Ｌ’＝１／Ｌ＋φ１ で求められる点を中心として射出される。ストロボ閃光
管３からの直接光は角度αの角度内に照射され、ストロ
ボ閃光管３から照射され反射器２で反射した光は角度β
の角度内に照射される。
【０００９】したがって、照射角が狭く大きなガイドナ
ンバーを得るにはフレネルレンズ１のパワーφ１を大き
くし、かつフレネルレンズ１とストロボ閃光管３、反射
器２の距離Ｓ，Ｌを大きくすればよい。逆に照射角を大
きくするためにはフレネルレンズ１のパワーφ１を小さ
くし、かつフレネルレンズ１とストロボ閃光管３、反射
器２の距離Ｓ，ｌを小さくすればよい。
ンバーを得るにはフレネルレンズ１のパワーφ１を大き
くし、かつフレネルレンズ１とストロボ閃光管３、反射
器２の距離Ｓ，Ｌを大きくすればよい。逆に照射角を大
きくするためにはフレネルレンズ１のパワーφ１を小さ
くし、かつフレネルレンズ１とストロボ閃光管３、反射
器２の距離Ｓ，ｌを小さくすればよい。
【００１０】しかしながら、大きなＧｎｏを得ようと
Ｓ，Ｌを大きくし、集光レンズをそれに伴って大きくし
なければ、前述のように有効に利用されない無駄な光束
が増大し、照射角は狭くなるもののＧｎｏはおおきくな
らない。
Ｓ，Ｌを大きくし、集光レンズをそれに伴って大きくし
なければ、前述のように有効に利用されない無駄な光束
が増大し、照射角は狭くなるもののＧｎｏはおおきくな
らない。
【００１１】従って装置の大型化を招かずに大きなＧｎ
ｏを得るためにはＳ，Ｌ，を最小限に押えながらフレネ
ルレンズ１のパワーによって集光力を得なければならな
いが、あまりフレネルレンズのパワーを大きくするとワ
イド側での配光特性が充分良好に得られないという問題
があった。
ｏを得るためにはＳ，Ｌ，を最小限に押えながらフレネ
ルレンズ１のパワーによって集光力を得なければならな
いが、あまりフレネルレンズのパワーを大きくするとワ
イド側での配光特性が充分良好に得られないという問題
があった。
【００１２】
【問題を解決するための手段】上記の点に鑑み本発明に
於ては、ワイド側での最適な配光角を得つつ大きなフレ
ネルレンズのパワーを得るために、ワイド側でのフレネ
ルレンズとストロボ閃光管の距離Ｌｆ、フレネルレンズ
の焦点距離Ｆｐ、反射器の頂点とストロボ閃光管の距離
Ｌｈ、に最適な値をストロボ閃光管の長さ２ｌ、ストロ
ボ装置の縦方向の開口Ｄ＝２ｄ、ワイド側での所望の配
光角、水平方向に±θｈ、垂直方向に±θｖから以下の
式で与えることを特徴としている。 ０．５＊ｌ／ｔａｎθｈ＜Ｌｆ＜ｌ／ｔａｎθｈ…（１） １／（１／Ｌｆ−ｔａｎθｖ／ｄ）＜Ｆｐ＜２／（１／Ｌ−ｔａｎθｖ／ｄ）… （２） ０．５＊Ｄｆ＜Ｌｈ＜１．５＊Ｄｆ…（３） １．５＊ｒ＜Ｒ＜３＊ｒ…（４） 尚、Ｒは反射器の断面形状の基準半径を示す。
於ては、ワイド側での最適な配光角を得つつ大きなフレ
ネルレンズのパワーを得るために、ワイド側でのフレネ
ルレンズとストロボ閃光管の距離Ｌｆ、フレネルレンズ
の焦点距離Ｆｐ、反射器の頂点とストロボ閃光管の距離
Ｌｈ、に最適な値をストロボ閃光管の長さ２ｌ、ストロ
ボ装置の縦方向の開口Ｄ＝２ｄ、ワイド側での所望の配
光角、水平方向に±θｈ、垂直方向に±θｖから以下の
式で与えることを特徴としている。 ０．５＊ｌ／ｔａｎθｈ＜Ｌｆ＜ｌ／ｔａｎθｈ…（１） １／（１／Ｌｆ−ｔａｎθｖ／ｄ）＜Ｆｐ＜２／（１／Ｌ−ｔａｎθｖ／ｄ）… （２） ０．５＊Ｄｆ＜Ｌｈ＜１．５＊Ｄｆ…（３） １．５＊ｒ＜Ｒ＜３＊ｒ…（４） 尚、Ｒは反射器の断面形状の基準半径を示す。
【００１３】
【実施例】図１（Ａ）、図１（Ｂ）は本発明に関するス
トロボ装置の断面図である。尚、反射傘は、その断面形
状が楕円形をしており、この楕円形状は以下の式で表さ
れる。ｘは光軸方向、ｙは光軸と直交する方向の座標を
それぞれ示す。 断面ｘ＝（ｙ2／Ｒ）／｛１−（１＋ｋ）＊ｙ2／Ｒ｝…（Ａ） （Ｒは基準半径、ｋは円錐常数） この半円筒状の反射器２の前方に集光フレネルレンズ１
が配置され、前記反射器２の焦点位置近傍に円筒状のス
トロボ閃光管３が配されている。図１（Ａ）はフレネル
レンズ１と反射器２の相対位置が狭く配光角の広いワイ
ド側での状態を示していて、図１（Ｂ）はフレネルレン
ズ１と反射器２の相対位置が広く配光角の狭いテレ側で
の状態を示している。
トロボ装置の断面図である。尚、反射傘は、その断面形
状が楕円形をしており、この楕円形状は以下の式で表さ
れる。ｘは光軸方向、ｙは光軸と直交する方向の座標を
それぞれ示す。 断面ｘ＝（ｙ2／Ｒ）／｛１−（１＋ｋ）＊ｙ2／Ｒ｝…（Ａ） （Ｒは基準半径、ｋは円錐常数） この半円筒状の反射器２の前方に集光フレネルレンズ１
が配置され、前記反射器２の焦点位置近傍に円筒状のス
トロボ閃光管３が配されている。図１（Ａ）はフレネル
レンズ１と反射器２の相対位置が狭く配光角の広いワイ
ド側での状態を示していて、図１（Ｂ）はフレネルレン
ズ１と反射器２の相対位置が広く配光角の狭いテレ側で
の状態を示している。
【００１４】以下に、前述の数値範囲が最適である理由
を説明する。
を説明する。
【００１５】フレネル集光レンズ１とストロボ閃光管３
の発光中心のワイド時の距離Ｌｆをストロボ閃光管３の
長手方向（水平方向）の長さ２ｌと所望の水平方向の配
光角θｈで条件式（１） ０．５ｘｌ／ｔａｎθｈ＜Ｌｆ＜ｌ／ｔａｎθｈ…
（１）の様に規定する。
の発光中心のワイド時の距離Ｌｆをストロボ閃光管３の
長手方向（水平方向）の長さ２ｌと所望の水平方向の配
光角θｈで条件式（１） ０．５ｘｌ／ｔａｎθｈ＜Ｌｆ＜ｌ／ｔａｎθｈ…
（１）の様に規定する。
【００１６】図５において１は集光レンズ、３はストロ
ボ閃光管を示す略図である。
ボ閃光管を示す略図である。
【００１７】ｌ1はストロボ閃光管の端部であるｂ部を
発し集光レンズ１の光軸中心ｃ部を通る光束を示してい
る。光線ｌ1は光軸中心ｃを通るからレンズによる偏向
作用はほとんど受けない。一方光線ｌ2はストロボ閃光
管のｂ部を発し集光レンズ１の端部ｄを通る光束を示し
ている。
発し集光レンズ１の光軸中心ｃ部を通る光束を示してい
る。光線ｌ1は光軸中心ｃを通るからレンズによる偏向
作用はほとんど受けない。一方光線ｌ2はストロボ閃光
管のｂ部を発し集光レンズ１の端部ｄを通る光束を示し
ている。
【００１８】距離Ｌｆを集光フレネルレンズ１の焦点距
離よりも短く設定すると、光線ｌ2は集光レンズ１によ
って偏向作用を受けるものの光軸Ｚと成す角θ２は光線
ｌ1の光軸Ｚと成す角θ１よりも大きくなる。これはス
トロボ閃光管３のｂ部から発し集光レンズ１のｃ部より
もｄ部側に入射する光線全てにわたってこの関係があ
る。
離よりも短く設定すると、光線ｌ2は集光レンズ１によ
って偏向作用を受けるものの光軸Ｚと成す角θ２は光線
ｌ1の光軸Ｚと成す角θ１よりも大きくなる。これはス
トロボ閃光管３のｂ部から発し集光レンズ１のｃ部より
もｄ部側に入射する光線全てにわたってこの関係があ
る。
【００１９】従って、水平方向に必要な配光をθｈとし
±θｈに均一な配光を得ようとするならば少なくともθ
ｈ＜θ1を満足させることが望ましい。そしてθｈ＝θ1
の時に ｔａｎθｈ＝ｔａｎθ2＝ｌ／Ｌ ∴Ｌ＝ｌ／ｔａｎθｈ なる関係が成立する。
±θｈに均一な配光を得ようとするならば少なくともθ
ｈ＜θ1を満足させることが望ましい。そしてθｈ＝θ1
の時に ｔａｎθｈ＝ｔａｎθ2＝ｌ／Ｌ ∴Ｌ＝ｌ／ｔａｎθｈ なる関係が成立する。
【００２０】以上からＬｆの範囲を与える条件式（１）
の上限が決まり、上限を越えてＬｆを大きくすると周辺
部が暗くなり均一な配光が得られないばかりではなく、
装置も大型化する。又下限を越えると広く均一な配光が
得られるものの、単位立方角当たりの光量が低下し実用
に耐えられないものとなる。
の上限が決まり、上限を越えてＬｆを大きくすると周辺
部が暗くなり均一な配光が得られないばかりではなく、
装置も大型化する。又下限を越えると広く均一な配光が
得られるものの、単位立方角当たりの光量が低下し実用
に耐えられないものとなる。
【００２１】（２）式は集光フレネルレンズの焦点距離
Ｆｐを、集光レンズの縦方向の開口Ｄと、前述のＬｆワ
イド時における垂直方向の配光角θｖによって規定する
式である。垂直方向の配光角は前述した「配光角の可変
の原理」で説明した通り、上記３つのパラメータ、Ｆ
ｐ，Ｄ，Ｌｆによって決まる。集光レンズの焦点距離Ｆ
ｐが（２）式の上限をを越えると均一な広い配光は得ら
れないものの、単位立方角当たりの光量が減少し、また
集光作用を得るための、集光レンズと反射器及び、スト
ロボ閃光管の相対位置変化が大きくなり装置の大型化を
きたす。下限を越えると、所望の均一な配光を得ること
ができない。
Ｆｐを、集光レンズの縦方向の開口Ｄと、前述のＬｆワ
イド時における垂直方向の配光角θｖによって規定する
式である。垂直方向の配光角は前述した「配光角の可変
の原理」で説明した通り、上記３つのパラメータ、Ｆ
ｐ，Ｄ，Ｌｆによって決まる。集光レンズの焦点距離Ｆ
ｐが（２）式の上限をを越えると均一な広い配光は得ら
れないものの、単位立方角当たりの光量が減少し、また
集光作用を得るための、集光レンズと反射器及び、スト
ロボ閃光管の相対位置変化が大きくなり装置の大型化を
きたす。下限を越えると、所望の均一な配光を得ること
ができない。
【００２２】（３）式はストロボ閃光管中心と反射器の
位置関係を規定する条件式である。反射器の楕円形状を
示す式（Ａ）の円錐常数Ｋ及び基準球面の曲率半径Ｒを
用いて
位置関係を規定する条件式である。反射器の楕円形状を
示す式（Ａ）の円錐常数Ｋ及び基準球面の曲率半径Ｒを
用いて
【００２３】
【外１】 で表せる（但し、−１＜Ｋ＜０）。
【００２４】（３）式の上限を越えると、配光角は広が
るものの周辺への光量が増えるため、配光ムラを生じや
すくなる、又下限を越えると配光が狭くなる。
るものの周辺への光量が増えるため、配光ムラを生じや
すくなる、又下限を越えると配光が狭くなる。
【００２５】ストロボ閃光管の半径をｒとすれば反射器
の基準球面の曲率半径Ｒは １．５ｒ＜Ｒ＜３ｒ…（４）の範囲 に有ることが望ましくＲが上限を越えると装置が大型化
し、下限をきると（３）式の範囲へのストロボ閃光管の
配置が困難になる。
の基準球面の曲率半径Ｒは １．５ｒ＜Ｒ＜３ｒ…（４）の範囲 に有ることが望ましくＲが上限を越えると装置が大型化
し、下限をきると（３）式の範囲へのストロボ閃光管の
配置が困難になる。
【００２６】図１の実施例においては以下の数値を満足
している。 ２ｌ＝１７ｍｍ θｈ≒３５° Ｄ＝２ｄ＝１７ｍｍ θｖ≒２０° ｒ＝１．１５ｍｍ
している。 ２ｌ＝１７ｍｍ θｈ≒３５° Ｄ＝２ｄ＝１７ｍｍ θｖ≒２０° ｒ＝１．１５ｍｍ
【００２７】以上の条件値から Ｌｆ＝８．４ｍｍ ｆ＝１８ｍｍ Ｒ＝２．６ｍｍ ｋ＝−０．７３ Ｄｆ＝１．４０２ Ｌｈ＝１．４０ を決定し、図２（Ａ）に示す配光を得ている。
【００２８】図２において縦軸は中心光量によって規格
化された光量を示し、θは配光角を示している。又上段
は水平方向の配光を示し、下段は垂直方向の配光を示し
ている。図２（Ｂ）はフレネルレンズ１と反射器２の間
隔を移動により５ｍｍ広げた時の配光を示している。
化された光量を示し、θは配光角を示している。又上段
は水平方向の配光を示し、下段は垂直方向の配光を示し
ている。図２（Ｂ）はフレネルレンズ１と反射器２の間
隔を移動により５ｍｍ広げた時の配光を示している。
【００２９】図３は本発明の別の実施例である。
【００３０】これは以下の数値を満足している。 ２ｌ＝１７ｍｍ θｈ＝３０° Ｄ＝２ｄ＝１７ｍｍ θｖ＝１７°ｒ＝１．１５ｍｍ
【００３１】以上の条件値から Ｌｆ＝７．５ｍｍ ｆ＝１４ｍｍ Ｒ＝２．７ｍｍ ｋ＝−０．７ Ｄｆ＝１．４７０ Ｌｈ＝１．２５ を決定した。この実施例に於ては、集光レンズの高パワ
ー化に伴うフレネル部での損失を減少させるため、図３
のフレネルレンズ３の反射器側に図中Ａで指し示すよう
な球面によるレンズ部を設けている。これによりフレネ
ルレンズ部の角度を小さくすることができ、光量損失を
小さくすることができる。図４（Ａ），（Ｂ）ワイド、
テレ時それぞれの配光特性を示す。
ー化に伴うフレネル部での損失を減少させるため、図３
のフレネルレンズ３の反射器側に図中Ａで指し示すよう
な球面によるレンズ部を設けている。これによりフレネ
ルレンズ部の角度を小さくすることができ、光量損失を
小さくすることができる。図４（Ａ），（Ｂ）ワイド、
テレ時それぞれの配光特性を示す。
【００３２】尚、本発明における配光角とは、中心の光
量に対する光量低下が約２０％低下する角度のことをい
う。
量に対する光量低下が約２０％低下する角度のことをい
う。
【００３３】
【発明の効果】以上説明のように、集光レンズの縦方向
の開口をＤ＝２ｄ、光学部材と反射器が最も近ずいた状
態での集光レンズとストロボ閃光管の距離をＬｆ、集光
レンズの焦点距離をＦｐ、前記反射器の断面形状を ｘ＝（ｙ2／Ｒ）／｛１−（１＋ｋ）＊ｙ2／Ｒ｝ （Ｒは基準半径、ｋは円錐常数）で表せるように形成し
反射器の焦点位置と反射器の頂点との間隔をＤｆ、反射
器の頂点とストロボ閃光管との距離をＬｈ、ストロボ閃
光管の管半径をｒ、ストロボ閃光管の長さを２ｌ、配光
角の最も広い状態での水平、垂直、それぞれの配光を±
θｈ、±θｖとするとき ０．５＊ｌ／ｔａｎθｈ＜Ｌｆ＜ｌ／ｔａｎθｈ １／（１／Ｌ−ｔａｎθｖ／ｄ）＜Ｆｐ＜２／（１／Ｌ
−ｔａｎθｖ／ｄ） ０．５＊Ｄｆ＜Ｌｈ＜１．５＊Ｄｆ １．５＊ｒ＜Ｒ＜３＊ｒ を満足し以て、小型で照射角変化の大きなストロボ装置
を得ることができる。
の開口をＤ＝２ｄ、光学部材と反射器が最も近ずいた状
態での集光レンズとストロボ閃光管の距離をＬｆ、集光
レンズの焦点距離をＦｐ、前記反射器の断面形状を ｘ＝（ｙ2／Ｒ）／｛１−（１＋ｋ）＊ｙ2／Ｒ｝ （Ｒは基準半径、ｋは円錐常数）で表せるように形成し
反射器の焦点位置と反射器の頂点との間隔をＤｆ、反射
器の頂点とストロボ閃光管との距離をＬｈ、ストロボ閃
光管の管半径をｒ、ストロボ閃光管の長さを２ｌ、配光
角の最も広い状態での水平、垂直、それぞれの配光を±
θｈ、±θｖとするとき ０．５＊ｌ／ｔａｎθｈ＜Ｌｆ＜ｌ／ｔａｎθｈ １／（１／Ｌ−ｔａｎθｖ／ｄ）＜Ｆｐ＜２／（１／Ｌ
−ｔａｎθｖ／ｄ） ０．５＊Ｄｆ＜Ｌｈ＜１．５＊Ｄｆ １．５＊ｒ＜Ｒ＜３＊ｒ を満足し以て、小型で照射角変化の大きなストロボ装置
を得ることができる。
【図１】本発明に関する第１の実施例の閃光装置の断面
図。
図。
【図２】図１の閃光装置における配光特性図。
【図３】本発明に関する第２の実施例の閃光装置の断面
図。
図。
【図４】図３の閃光装置における配光特性図。
【図５】閃光装置の光線光路を示す図。
【図６】従来の照射角可変ストロボを示す図。
【図７】照射角可変ストロボ装置の原理を説明するため
の図。
の図。
１ 集光フレネルレンズ ２ 反射器 ３ ストロボ閃光管
Claims (1)
- 【請求項１】 反射器と、 該反射器の低部に配置されたストロボ閃光器と、 前記反射器の開口部に配置された集光レンズと、 前記反射器及びストロボ閃光器と集光レンズは相対位置
変化によって照射角を変化させるストロボ装置におい
て、上記集光レンズの縦方向の開口径をＤ（＝２ｄ）、
光学部材と反射器が最も近ずいた状態での集光レンズと
ストロボ閃光管の距離をＬｆ，集光レンズの焦点距離を
Ｆｐ、前記反射器の断面形状を実質的に、 ｘ＝（ｙ2／Ｒ）／｛１−（１＋ｋ）＊ｙ2／Ｒ｝…（Ａ） （Ｒは基準半径、ｋは円錐常数） で表せるように形成し、反射器の焦点位置と反射器の頂
点との間隔をＤｆ、反射器の頂点とストロボ閃光管との
距離をＬｈ、ストロボ閃光管の管半径をｒ、ストロボ閃
光管の長さを２ｌ、配光角の最も広い状態での水平、垂
直、それぞれの配光角を±θｈ、±θｖとすると、上記
の値が以下の式を満足することを特徴とするストロボ閃
光器。 ０．５＊ｌ／ｔａｎθｈ＜Ｌｆ＜ｌ／ｔａｎθｈ…（１） １／（１／Ｌｆ−ｔａｎθｖ／ｄ）＜Ｆｐ＜２／（１／Ｌｆ−ｔａｎθｖ／ｄ） …（２） ０．５＊Ｄｆ＜Ｌｈ＜１．５＊Ｄｆ…（３） １．５＊ｒ＜Ｒ＜３＊ｒ…（４）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21367791A JPH0553179A (ja) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | ストロボ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21367791A JPH0553179A (ja) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | ストロボ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0553179A true JPH0553179A (ja) | 1993-03-05 |
Family
ID=16643147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21367791A Pending JPH0553179A (ja) | 1991-08-26 | 1991-08-26 | ストロボ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0553179A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008129301A (ja) * | 2006-11-21 | 2008-06-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学部材および該光学部材を備えたストロボ装置および該ストロボ装置を内蔵した画像記録装置 |
-
1991
- 1991-08-26 JP JP21367791A patent/JPH0553179A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008129301A (ja) * | 2006-11-21 | 2008-06-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学部材および該光学部材を備えたストロボ装置および該ストロボ装置を内蔵した画像記録装置 |
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