JPH0551712A - 銅・鉄合金の製造方法 - Google Patents
銅・鉄合金の製造方法Info
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- JPH0551712A JPH0551712A JP20692691A JP20692691A JPH0551712A JP H0551712 A JPH0551712 A JP H0551712A JP 20692691 A JP20692691 A JP 20692691A JP 20692691 A JP20692691 A JP 20692691A JP H0551712 A JPH0551712 A JP H0551712A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】フォトエッチングによるエッチング性に優れ、
リードフレ−ム等を所定の形状に正確に、かつ欠陥なく
形成することが可能な銅・鉄合金を製造する。 【構成】銅および鉄の混合溶湯を急冷して薄板を形成し
た後、その薄板を圧下率７０％以上で冷間圧延し、その
後銅の再結晶温度以上かつ鉄の再結晶温度以下の温度で
焼鈍するとともに、圧下延率１４％以下の調整圧延を施
し、これにより、銅の｛２００｝，｛１１１｝，｛２２
０｝面からのＸ線回折強度をＩCu｛２００｝，ＩCu｛１
１１｝，ＩCu｛２２０｝とし、かつ鉄の｛２００｝，
｛２２０｝面からのＸ線回折強度をＩFe｛２００｝，Ｉ
Fe｛２２０｝とした場合、薄板を構成する銅のＸ線回折
のピーク強度ＡCuが、 【数１】 の関係を満たし、かつ薄板を構成する鉄のＸ線回折のピ
ーク強度ＡFeが、 【数２】 の関係を満たす、主成分が銅と鉄とからなる合金を製造
する。
リードフレ−ム等を所定の形状に正確に、かつ欠陥なく
形成することが可能な銅・鉄合金を製造する。 【構成】銅および鉄の混合溶湯を急冷して薄板を形成し
た後、その薄板を圧下率７０％以上で冷間圧延し、その
後銅の再結晶温度以上かつ鉄の再結晶温度以下の温度で
焼鈍するとともに、圧下延率１４％以下の調整圧延を施
し、これにより、銅の｛２００｝，｛１１１｝，｛２２
０｝面からのＸ線回折強度をＩCu｛２００｝，ＩCu｛１
１１｝，ＩCu｛２２０｝とし、かつ鉄の｛２００｝，
｛２２０｝面からのＸ線回折強度をＩFe｛２００｝，Ｉ
Fe｛２２０｝とした場合、薄板を構成する銅のＸ線回折
のピーク強度ＡCuが、 【数１】 の関係を満たし、かつ薄板を構成する鉄のＸ線回折のピ
ーク強度ＡFeが、 【数２】 の関係を満たす、主成分が銅と鉄とからなる合金を製造
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は例えばＩＣやＬＳＩのリ
ードフレ−ム材に適用される銅・鉄合金の製造方法に係
り、特にエッチング性に優れた銅・鉄合金を製造するこ
とが可能な銅・鉄合金の製造方法に関する。
ードフレ−ム材に適用される銅・鉄合金の製造方法に係
り、特にエッチング性に優れた銅・鉄合金を製造するこ
とが可能な銅・鉄合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、例えばＩＣやＬＳＩのリードフレ
−ム材に代表される薄板の如く、高強度および高導電性
を備えた低コストの電子材料が種々の分野で要望されて
おり、このような要望に沿うものとして、銅・鉄合金が
注目されている。
−ム材に代表される薄板の如く、高強度および高導電性
を備えた低コストの電子材料が種々の分野で要望されて
おり、このような要望に沿うものとして、銅・鉄合金が
注目されている。
【０００３】すなわち、銅と鉄とは互いに固溶し合わな
い金属であり、一般的な溶融・凝固による方法で製造し
た場合には、溶解時の偏析等により銅と鉄とが個々に微
細に分散するに過ぎず、熱間加工性にも難があるとされ
ていたのであるが、最近になってステンレス鋼の製造方
法と同様の溶融急冷法が開発され、これにより薄板状の
銅・鉄合金の製造が可能となっている。
い金属であり、一般的な溶融・凝固による方法で製造し
た場合には、溶解時の偏析等により銅と鉄とが個々に微
細に分散するに過ぎず、熱間加工性にも難があるとされ
ていたのであるが、最近になってステンレス鋼の製造方
法と同様の溶融急冷法が開発され、これにより薄板状の
銅・鉄合金の製造が可能となっている。
【０００４】このような製造技術は、例えば特願昭６１
−２４９１６５号、同６１−１１９１９５号、同６１−
２４９１６５号、同６１−２６０７０７号、同６１−２
８３８３４号、同６２−１２７１９３号、同６２−１６
７９０２号等において開示されている。
−２４９１６５号、同６１−１１９１９５号、同６１−
２４９１６５号、同６１−２６０７０７号、同６１−２
８３８３４号、同６２−１２７１９３号、同６２−１６
７９０２号等において開示されている。
【０００５】これらの文献の技術によると、銅と鉄とを
主成分とする金属溶湯を急速冷却により鋳造し、その後
冷間圧延、焼鈍、時効等の処理を組合せることにより、
銅・鉄合金の薄板を得ている。
主成分とする金属溶湯を急速冷却により鋳造し、その後
冷間圧延、焼鈍、時効等の処理を組合せることにより、
銅・鉄合金の薄板を得ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、銅および鉄
を主成分とする薄板を電子部品等として加工する場合に
は、主としてフォトエッチングが採用される。例えばリ
ードフレ−ムについては、厚さ約０．１mmの薄板に、狭
い所で約０．１mm幅のリードが、約０．１mm間隔でフォ
トエッチングにより形成される。
を主成分とする薄板を電子部品等として加工する場合に
は、主としてフォトエッチングが採用される。例えばリ
ードフレ−ムについては、厚さ約０．１mmの薄板に、狭
い所で約０．１mm幅のリードが、約０．１mm間隔でフォ
トエッチングにより形成される。
【０００７】しかしながら、上述した従来の方法で製造
した銅・鉄合金の場合、フォトエッチングが必ずしも良
好に行えず、例えばリードを高精度で形成することが困
難である。
した銅・鉄合金の場合、フォトエッチングが必ずしも良
好に行えず、例えばリードを高精度で形成することが困
難である。
【０００８】リード形状に不具合があると、リードの役
割が十分に発揮できないだけでなく、使用中に不具合部
が腐食の原因となり、腐食による断線やリ−ク等が起き
る可能性がある。
割が十分に発揮できないだけでなく、使用中に不具合部
が腐食の原因となり、腐食による断線やリ−ク等が起き
る可能性がある。
【０００９】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、フォトエッチングによるエッチング性に優れ、
リードフレ−ム等を所定の形状に正確に、かつ欠陥なく
形成することが可能な銅・鉄合金を製造できる銅・鉄合
金の製造方法を提供することを目的とする。
もので、フォトエッチングによるエッチング性に優れ、
リードフレ−ム等を所定の形状に正確に、かつ欠陥なく
形成することが可能な銅・鉄合金を製造できる銅・鉄合
金の製造方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段および作用】よく知られて
いるように、銅の結晶構造は面心立方格子であり、鉄の
それは体心立方格子であり、腐食等の諸性質についても
種々の差異を有する。
いるように、銅の結晶構造は面心立方格子であり、鉄の
それは体心立方格子であり、腐食等の諸性質についても
種々の差異を有する。
【００１１】一方、発明者においてエッチングについて
の永年の検討の結果、フォトエッチングによるエッチン
グ性は、面心立方格子構造の金属および体心立方格子構
造の金属とも｛１００｝面で良好であり、この｛１０
０｝面ではフォトエッチングが行い易いことを見出し
た。つまり、銅および鉄を主成分とする合金の薄板に対
し、銅および鉄のいずれの部分も｛１００｝面に結晶方
位を集合させると、エッチングによる形成が極めて容易
に行えることを見出したのである。
の永年の検討の結果、フォトエッチングによるエッチン
グ性は、面心立方格子構造の金属および体心立方格子構
造の金属とも｛１００｝面で良好であり、この｛１０
０｝面ではフォトエッチングが行い易いことを見出し
た。つまり、銅および鉄を主成分とする合金の薄板に対
し、銅および鉄のいずれの部分も｛１００｝面に結晶方
位を集合させると、エッチングによる形成が極めて容易
に行えることを見出したのである。
【００１２】したがって、もし銅・鉄合金における銅お
よび鉄の結晶方位を共に｛１００｝面に集合させること
ができれば、リード形状に不具合がなくリードの役割が
十分に発揮できる銅・鉄合金が得られることとなるが、
これまでの銅・鉄合金製造技術では、銅および鉄の結晶
方位を共に｛１００｝面（Ｘ線回折の表示では｛２０
０｝面）に集合させることができていない。
よび鉄の結晶方位を共に｛１００｝面に集合させること
ができれば、リード形状に不具合がなくリードの役割が
十分に発揮できる銅・鉄合金が得られることとなるが、
これまでの銅・鉄合金製造技術では、銅および鉄の結晶
方位を共に｛１００｝面（Ｘ線回折の表示では｛２０
０｝面）に集合させることができていない。
【００１３】本発明は、かかる知見に基づいてなされた
もので、銅および鉄の混合溶湯を急冷して薄板を形成し
た後、その薄板を圧下率７０％以上で冷間圧延し、その
後銅の再結晶温度以上かつ鉄の再結晶温度以下の温度で
焼鈍するとともに、圧下率１４％以下の調整圧延を施
し、これにより、銅の｛２００｝，｛１１１｝，｛２２
０｝面からのＸ線回折強度をＩCu｛２００｝，ＩCu｛１
１１｝，ＩCu｛２２０｝とし、かつ鉄の｛２００｝，
｛２２０｝面からの回折強度をＩFe｛２００｝，ＩFe
｛２２０｝とした場合、薄板を構成する銅のＸ線回折の
ピーク強度ＡCuが、
もので、銅および鉄の混合溶湯を急冷して薄板を形成し
た後、その薄板を圧下率７０％以上で冷間圧延し、その
後銅の再結晶温度以上かつ鉄の再結晶温度以下の温度で
焼鈍するとともに、圧下率１４％以下の調整圧延を施
し、これにより、銅の｛２００｝，｛１１１｝，｛２２
０｝面からのＸ線回折強度をＩCu｛２００｝，ＩCu｛１
１１｝，ＩCu｛２２０｝とし、かつ鉄の｛２００｝，
｛２２０｝面からの回折強度をＩFe｛２００｝，ＩFe
｛２２０｝とした場合、薄板を構成する銅のＸ線回折の
ピーク強度ＡCuが、
【００１４】
【数３】
【００１５】の関係を満たし、かつ薄板を構成する鉄の
Ｘ線回折のピーク強度ＡFeが、
Ｘ線回折のピーク強度ＡFeが、
【００１６】
【数４】
【００１７】の関係を満たす、主成分が銅と鉄とからな
る合金を製造することを特徴とする銅・鉄合金の製造方
法を要旨とするものである。
る合金を製造することを特徴とする銅・鉄合金の製造方
法を要旨とするものである。
【００１８】このような本発明の方法について、表１，
表２および図１等を参照して説明する。すなわち、表
１，表２は、溶融状態から急冷した場合のように、特定
の集合組織を持たない銅および鉄のＸ線回折の標準結果
である（ＳＴＭカードと呼ぶ）。
表２および図１等を参照して説明する。すなわち、表
１，表２は、溶融状態から急冷した場合のように、特定
の集合組織を持たない銅および鉄のＸ線回折の標準結果
である（ＳＴＭカードと呼ぶ）。
【００１９】表１は銅について示しており、同表による
と、集合組織を有しない銅では｛１１１｝面と｛２０
０｝面と｛２２０｝面とのＸ線回折強度比は100:46:20
である。
と、集合組織を有しない銅では｛１１１｝面と｛２０
０｝面と｛２２０｝面とのＸ線回折強度比は100:46:20
である。
【００２０】また、表２は鉄について示しており、集合
組織を有しない鉄の｛１１０｝面と｛２００｝面とのＸ
線回折強度比は100:20である。
組織を有しない鉄の｛１１０｝面と｛２００｝面とのＸ
線回折強度比は100:20である。
【００２１】これらの表から、溶融凝固直後の状態では
表面に｛２００｝面（通常の表示では｛１００｝面）が
少ないことが分かる。つまり、この状態では必ずしもフ
ォトエッチングによる成形性がよくない。
表面に｛２００｝面（通常の表示では｛１００｝面）が
少ないことが分かる。つまり、この状態では必ずしもフ
ォトエッチングによる成形性がよくない。
【００２２】本発明では上述した方法によって、銅・鉄
合金の薄板材表面を｛１００｝集合させるものであり、
他の結晶面からの回折強度に比較して｛２００｝回折強
度が多くなるようにするものである。
合金の薄板材表面を｛１００｝集合させるものであり、
他の結晶面からの回折強度に比較して｛２００｝回折強
度が多くなるようにするものである。
【００２３】銅・鉄合金を溶湯から急冷して薄板とする
と、殆ど集合組織を持たないことは前記の通りである。
すなわち、Ｘ線回折をすると表１、表２に掲げた回折強
度比になる。
と、殆ど集合組織を持たないことは前記の通りである。
すなわち、Ｘ線回折をすると表１、表２に掲げた回折強
度比になる。
【００２４】この薄板を７０％以上の圧下率で冷間圧延
すると、銅は面心立方格子だから薄板表面に｛１１０｝
面が集合し、鉄は体心立方格子だから薄板表面に｛１０
０｝面および｛１１１｝面が集合する。圧下率が７０％
以下では集合の度合が少ない。
すると、銅は面心立方格子だから薄板表面に｛１１０｝
面が集合し、鉄は体心立方格子だから薄板表面に｛１０
０｝面および｛１１１｝面が集合する。圧下率が７０％
以下では集合の度合が少ない。
【００２５】そこで、冷間圧延後、焼鈍を行い、この時
焼鈍後の薄板表面の集合組織を｛１００｝面とするので
ある。
焼鈍後の薄板表面の集合組織を｛１００｝面とするので
ある。
【００２６】一般に冷間圧延で結晶軸が回転した後、再
結晶温度以上に加熱すると、加熱中に結晶軸が更に回転
する。銅・鉄合金の場合、銅は再結晶温度以上に加熱す
ると面心立方格子であるから冷間加工での｛１１０｝集
合組織が｛１００｝集合組織に変わる。鉄は体心立方格
子であるから、冷間加工によって集合組織が｛１００｝
および｛１１１｝面と揃っていたものが、再結晶温度以
上に加熱することにより｛１１０｝集合組織に変わる。
結晶温度以上に加熱すると、加熱中に結晶軸が更に回転
する。銅・鉄合金の場合、銅は再結晶温度以上に加熱す
ると面心立方格子であるから冷間加工での｛１１０｝集
合組織が｛１００｝集合組織に変わる。鉄は体心立方格
子であるから、冷間加工によって集合組織が｛１００｝
および｛１１１｝面と揃っていたものが、再結晶温度以
上に加熱することにより｛１１０｝集合組織に変わる。
【００２７】したがって、薄板表面に銅層も鉄層も｛１
００｝集合組織にするには、銅は再結晶温度以上に、ま
た鉄は再結晶温度以下に焼鈍するとよい。すなわち、銅
鉄合金薄板の表面を｛１００｝面に揃えるには、冷間加
工の後の焼鈍を銅の再結晶温度以上、鉄の再結晶温度以
下の温度範囲で行う。
００｝集合組織にするには、銅は再結晶温度以上に、ま
た鉄は再結晶温度以下に焼鈍するとよい。すなわち、銅
鉄合金薄板の表面を｛１００｝面に揃えるには、冷間加
工の後の焼鈍を銅の再結晶温度以上、鉄の再結晶温度以
下の温度範囲で行う。
【００２８】純度、加工度等によっても再結晶温度は変
化するが、例えば400 °Ｃ〜750 °Ｃの間で焼鈍すれば
よい。
化するが、例えば400 °Ｃ〜750 °Ｃの間で焼鈍すれば
よい。
【００２９】冷間圧延は、溶融急冷後に所定の厚さにす
るために施行するのであるが、後の焼鈍で所定の結晶方
位｛１００｝面にした後、最後に形状、寸法を整えるた
め、精製圧延を行う。
るために施行するのであるが、後の焼鈍で所定の結晶方
位｛１００｝面にした後、最後に形状、寸法を整えるた
め、精製圧延を行う。
【００３０】この時、さらなる結晶軸の回転を少なくす
るため、圧下率は小さい方がよく、15％以下、好ましく
は５％以下とする。
るため、圧下率は小さい方がよく、15％以下、好ましく
は５％以下とする。
【００３１】さて、表１から銅層が集合組織を持たない
時、次のパラメータＡCuは
時、次のパラメータＡCuは
【００３２】
【数５】
【００３３】となり、また表２から鉄層が集合組織を持
たない時、次のパラメータＡFeは
たない時、次のパラメータＡFeは
【００３４】
【数６】
【００３５】となる。
【００３６】パラメータＡCu，ＡFeは、｛１００｝結晶
面が薄板面にどの位平行に揃っているかを示す値であ
り、｛１００｝面が集合している場合には、ＡCu＞0.3
8，ＡFe＞0.5 となる。
面が薄板面にどの位平行に揃っているかを示す値であ
り、｛１００｝面が集合している場合には、ＡCu＞0.3
8，ＡFe＞0.5 となる。
【００３７】フォトエッチングによりリードフレ−ムを
形成する場合、｛１００｝面が表面に揃うのは、 イ） ＡCu≧１ かつ ＡFe≧０．５ ロ） ＡCu≧０．３８ かつ ＡFe≧２ のいずれかの場合であり、この時にエッチング性が良い
ことを見出した。すなわち、リードの端部が直角でだれ
がなく、理想的な形状となる。
形成する場合、｛１００｝面が表面に揃うのは、 イ） ＡCu≧１ かつ ＡFe≧０．５ ロ） ＡCu≧０．３８ かつ ＡFe≧２ のいずれかの場合であり、この時にエッチング性が良い
ことを見出した。すなわち、リードの端部が直角でだれ
がなく、理想的な形状となる。
【００３８】図１は銅および鉄をともに｛１００｝に集
合させた薄板のＸ線回折データであり、エッチング性が
良好で精度よいリードフレームが得られたものである。
横軸に２θ、縦軸に回折強度を示す。Ｘ線はＣｕｋαを
用いた。この薄板では、銅は｛１１１｝面，｛２２０｝
面に比較して｛２００｝面の回析強度が高い。つまり、
薄板表面に｛１００｝が集合している。鉄は｛１１０｝
に比較して｛２００｝の回折強度は高く、薄板表面に
｛１００｝が集合している。
合させた薄板のＸ線回折データであり、エッチング性が
良好で精度よいリードフレームが得られたものである。
横軸に２θ、縦軸に回折強度を示す。Ｘ線はＣｕｋαを
用いた。この薄板では、銅は｛１１１｝面，｛２２０｝
面に比較して｛２００｝面の回析強度が高い。つまり、
薄板表面に｛１００｝が集合している。鉄は｛１１０｝
に比較して｛２００｝の回折強度は高く、薄板表面に
｛１００｝が集合している。
【００３９】なお、上記イ），ロ）の条件は、リードフ
レ−ムに限らず溶湯急冷により製造する薄板とエッチン
グで所望の形状に成形するものであれば種々のものに適
用できる。
レ−ムに限らず溶湯急冷により製造する薄板とエッチン
グで所望の形状に成形するものであれば種々のものに適
用できる。
【００４０】また、溶湯急冷後の冷間圧延の前に、冷間
圧延での割れ防止のために適当な熱処理をはさむこと
は、結晶方位に何等影響を及ぼさないのでかまわない。
圧延での割れ防止のために適当な熱処理をはさむこと
は、結晶方位に何等影響を及ぼさないのでかまわない。
【００４１】なお、上記の銅・鉄合金については、銅お
よび鉄が主体（銅５〜９５％、鉄５〜９５％）であれば
よく、したがって、例えばクロム、アルミニウム、ニッ
ケル、チタン等を、若干量（合計で２０％以下）添加し
たものであってもよい。
よび鉄が主体（銅５〜９５％、鉄５〜９５％）であれば
よく、したがって、例えばクロム、アルミニウム、ニッ
ケル、チタン等を、若干量（合計で２０％以下）添加し
たものであってもよい。
【００４２】
【実施例】実施例 １ 銅５０％、鉄５０％の銅・鉄合金の溶湯を双ロール法で
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
【００４３】その後、銅の再結晶温度より高く、鉄の再
結晶温度より低い650 °Ｃで１０分間の熱処理を行っ
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
結晶温度より低い650 °Ｃで１０分間の熱処理を行っ
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
【００４４】なお、650 °Ｃ、１０分間の熱処理により
薄板に曲りが発生したため、仕上げに2.8%の精製圧延を
行った。その結果、ＡCu＝1.8 ，ＡFe＝12.8となった。
薄板に曲りが発生したため、仕上げに2.8%の精製圧延を
行った。その結果、ＡCu＝1.8 ，ＡFe＝12.8となった。
【００４５】この薄板をエッチングによりリードフレー
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
【００４６】実施例２ 銅２０％、鉄８０％の銅・鉄合金の溶湯を双ロール法で
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
【００４７】その後、650 °Ｃで１０分間の熱処理を行
った。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったと
ころ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
った。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったと
ころ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
【００４８】なお、仕上げに2.8%の精製圧延を行った。
その結果、ＡCu＝1.8 ，ＡFe＝12.8となった。
その結果、ＡCu＝1.8 ，ＡFe＝12.8となった。
【００４９】この薄板をエッチングによりリードフレー
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
【００５０】実施例３ 銅３０％、鉄６０％、クロム１０％の銅・鉄合金の溶湯
を双ロール法で連続鋳造し、厚さ2.7 mmの薄板を得た。
この薄板を700 °Ｃで１時間の焼鈍後、70％の圧下率で
冷間圧延を行い、0.8mm 厚さの薄板を得た。
を双ロール法で連続鋳造し、厚さ2.7 mmの薄板を得た。
この薄板を700 °Ｃで１時間の焼鈍後、70％の圧下率で
冷間圧延を行い、0.8mm 厚さの薄板を得た。
【００５１】その後、600 °Ｃで１０分間の熱処理を行
った。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったと
ころ、ＡCu＝1.3 ，ＡFe＝1.0 であった。
った。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったと
ころ、ＡCu＝1.3 ，ＡFe＝1.0 であった。
【００５２】なお、650 °Ｃ、１０分間の熱処理により
薄板に曲りが発生したため、仕上げに5%の精製圧延を行
った。その結果、ＡCu＝1.0 ，ＡFe＝0.8 となった。
薄板に曲りが発生したため、仕上げに5%の精製圧延を行
った。その結果、ＡCu＝1.0 ，ＡFe＝0.8 となった。
【００５３】この薄板をエッチングによりリードフレー
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
【００５４】実施例４ 銅３０％、鉄６０％、クロム７％、アルミニウム２％、
チタン１％の銅・鉄合金の溶湯を双ロール法で連続鋳造
し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700 °Ｃで
０．５時間の焼鈍後、90％の圧下率で冷間圧延を行い、
0.11mm厚さの薄板を得た。
チタン１％の銅・鉄合金の溶湯を双ロール法で連続鋳造
し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700 °Ｃで
０．５時間の焼鈍後、90％の圧下率で冷間圧延を行い、
0.11mm厚さの薄板を得た。
【００５５】その後、730 °Ｃで５分間の熱処理を行っ
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.0 ，ＡFe＝14.2であった。
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.0 ，ＡFe＝14.2であった。
【００５６】なお、仕上げに2.4%の精製圧延を行った。
その結果、ＡCu＝1.5 ，ＡFe＝11.8となった。
その結果、ＡCu＝1.5 ，ＡFe＝11.8となった。
【００５７】この薄板をエッチングによりリードフレー
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
【００５８】実施例５ 銅４０％、鉄５０％、ニッケル１０％の銅・鉄合金の溶
湯を双ロール法で連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得
た。この薄板を700 °Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下
率で冷間圧延を行い、0.11mm厚さの薄板を得た。
湯を双ロール法で連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得
た。この薄板を700 °Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下
率で冷間圧延を行い、0.11mm厚さの薄板を得た。
【００５９】その後、650 °Ｃで１０分間の熱処理を行
った。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったと
ころ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
った。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったと
ころ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
【００６０】なお、仕上げに13% の精製圧延を行った。
その結果、ＡCu＝1.0 ，ＡFe＝2.5となった。
その結果、ＡCu＝1.0 ，ＡFe＝2.5となった。
【００６１】この薄板をエッチングによりリードフレー
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
ムに加工したところ、エッチング性がよく、精度よいリ
ードフレームを得た。
【００６２】比較例１ 銅５０％、鉄５０％の銅・鉄合金の溶湯を双ロール法で
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
【００６３】その後、銅の再結晶温度より高く、鉄の再
結晶温度より高い800 °Ｃで１０分間の熱処理を行っ
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝0.05であった。
結晶温度より高い800 °Ｃで１０分間の熱処理を行っ
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝0.05であった。
【００６４】この薄板をエッチングによりリードフレー
ムに加工したところ、エッチング性が悪かった。
ムに加工したところ、エッチング性が悪かった。
【００６５】比較例２ 銅５０％、鉄５０％の銅・鉄合金の溶湯を双ロール法で
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
連続鋳造し、厚さ2.2 mmの薄板を得た。この薄板を700
°Ｃで１時間の焼鈍後、95％の圧下率で冷間圧延を行
い、0.11mm厚さの薄板を得た。
【００６６】その後、銅の再結晶温度より高く、鉄の再
結晶温度より低い650 °Ｃで１０分間の熱処理を行っ
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
結晶温度より低い650 °Ｃで１０分間の熱処理を行っ
た。ここで得られた薄板の結晶方位の測定を行ったとこ
ろ、ＡCu＝3.2 ，ＡFe＝15.8であった。
【００６７】仕上げに20% の精製圧延を行った結果、Ａ
Cu＝0.05，ＡFe＝13.8となった。
Cu＝0.05，ＡFe＝13.8となった。
【００６８】この薄板をエッチングによりリードフレー
ムに加工したところ、エッチング性が悪かった。
ムに加工したところ、エッチング性が悪かった。
【００６９】
【発明の効果】以上のように、本発明に係る銅・鉄合金
の製造方法によれば、銅・鉄合金の溶湯を急冷後、焼鈍
し、その後、銅の再結晶温度より高く、鉄の再結晶温度
より低い温度で熱処理を行うことにより、フォトエッチ
ングによるエッチング性に優れ、リードフレ−ム等を所
定の形状に正確に、かつ欠陥なく形成することが可能な
銅・鉄合金を製造できるという効果が奏される。
の製造方法によれば、銅・鉄合金の溶湯を急冷後、焼鈍
し、その後、銅の再結晶温度より高く、鉄の再結晶温度
より低い温度で熱処理を行うことにより、フォトエッチ
ングによるエッチング性に優れ、リードフレ−ム等を所
定の形状に正確に、かつ欠陥なく形成することが可能な
銅・鉄合金を製造できるという効果が奏される。
【００７０】
【表１】
【００７１】
【表２】
【図１】フォトエッチングによりリードフレ−ムを形成
した薄板のＸ線回折強度を示すグラフ。
した薄板のＸ線回折強度を示すグラフ。
Claims (1)
- 【請求項１】 銅および鉄の混合溶湯を急冷して薄板を
形成した後、その薄板を圧下率７０％以上で冷間圧延
し、その後銅の再結晶温度以上かつ鉄の再結晶温度以下
の温度で焼鈍するとともに、圧下率１４％以下の調整圧
延を施し、これにより、銅の｛２００｝，｛１１１｝，
｛２２０｝面からのＸ線回折強度をＩCu｛２００｝，Ｉ
Cu｛１１１｝，ＩCu｛２２０｝とし、かつ鉄の｛２０
０｝，｛２２０｝面からの回折強度をＩFe｛２００｝，
ＩFe｛２２０｝とした場合、薄板を構成する銅のＸ線回
折のピーク強度ＡCuが、 【数１】 の関係を満たし、かつ薄板を構成する鉄のＸ線回折のピ
ーク強度ＡFeが、 【数２】 の関係を満たす、主成分が銅と鉄とからなる合金を製造
することを特徴とする銅・鉄合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20692691A JPH0551712A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 銅・鉄合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20692691A JPH0551712A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 銅・鉄合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551712A true JPH0551712A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=16531359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20692691A Pending JPH0551712A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 銅・鉄合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0551712A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6197134B1 (en) | 1997-01-08 | 2001-03-06 | Dowa Mining Co., Ltd. | Processes for producing fcc metals |
| US6699337B2 (en) * | 2000-12-18 | 2004-03-02 | Dowa Mining Co., Ltd. | Copper-base alloys having improved punching properties on press and a process for producing them |
| WO2018143499A1 (ko) * | 2017-02-06 | 2018-08-09 | (주)엠티에이 | 높은 열전도성의 철-구리 합금 및 그 제조방법 |
| CN115161510A (zh) * | 2022-07-01 | 2022-10-11 | 深圳市海目星激光智能装备股份有限公司 | 一种FeCuAl合金、及其制备方法及烙铁头 |
| WO2023085532A1 (ko) * | 2021-11-09 | 2023-05-19 | (주)엠티에이 | 그물망구조를 가지는 철-구리 합금 및 그 제조방법 |
-
1991
- 1991-08-19 JP JP20692691A patent/JPH0551712A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6197134B1 (en) | 1997-01-08 | 2001-03-06 | Dowa Mining Co., Ltd. | Processes for producing fcc metals |
| US6699337B2 (en) * | 2000-12-18 | 2004-03-02 | Dowa Mining Co., Ltd. | Copper-base alloys having improved punching properties on press and a process for producing them |
| WO2018143499A1 (ko) * | 2017-02-06 | 2018-08-09 | (주)엠티에이 | 높은 열전도성의 철-구리 합금 및 그 제조방법 |
| WO2023085532A1 (ko) * | 2021-11-09 | 2023-05-19 | (주)엠티에이 | 그물망구조를 가지는 철-구리 합금 및 그 제조방법 |
| CN115161510A (zh) * | 2022-07-01 | 2022-10-11 | 深圳市海目星激光智能装备股份有限公司 | 一种FeCuAl合金、及其制备方法及烙铁头 |
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