JPH0545620B2 - - Google Patents
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Description
[産業上の利用分野]
本発明は、ゴム状発泡体として柔軟性、弾性回
復性に優れ、かつ、強靱性、耐熱性に優れたシー
ト状架橋発泡体に関する。 [従来の技術] 従来、弾性回復性に優れた発泡体としては、エ
チレン−酢酸ビニル共重合体(EVA)とか、エ
チレンとアクリル酸、アクリル酸アルキルエステ
ル等(EAA,EEA等)からの発泡体や、EPR.
SBR,ポリウレタンゴム等にガス注入して発泡
した発泡体とか、あるいはブロツク発泡すること
によつて得られていた。 [発明が解決しようとする課題] しかし、前記エチレン共重合体による発泡体は
樹脂本来の特性上の問題から強靱性、柔軟性、弾
性回復性を同時に満足することができず、また、
各種ゴムの発泡体もゴム特有の弾性回復性が発泡
倍率の増大に伴い徐々に低下するため、広範囲の
任意の発泡倍率製品が得られないという欠点があ
つた。 また、本発明に近似している特開昭61−241332
号公報によるものもある。。しかし、同公報記載
の技術によつて得られる発泡体は、特開昭58−
501035号公報、特開昭60−233146号公報による樹
脂を使用し、前記ゴムの発泡体と同様のガス注入
発泡によるものであり、また、無架橋発泡体であ
るため耐熱性に劣り、また、弾性回復性には優れ
るものの、樹脂組成が適性でないため柔軟性が劣
るという欠点がある。 本発明は、このような従来の欠点を解消するも
のであつて、ゴム状発泡体において、柔軟性、弾
性回復性を同時に満足し、さらに、強靱性、耐熱
性を同時に満足するシート状架橋発泡体を提供す
ることを目的とする。 [課題を解決するための手段] 本発明は、このような問題点を解決するために
次のような手段を採用するものである。 すなわち、本発明は、 両端ブロツクがスチレン、中央ブロツクがエチ
レン−ブチレンおよび/またはエチレン−プロピ
レンのブロツク共重合体(A)と、 密度が0.930g/cm3以下の直鎖状低密度ポリエチ
レン(B)と、 ビニルエステル、アクリル酸、メタアクリル
酸、アクリル酸アルキルエステルのうちのいずれ
か一種または二種以上のものと、エチレンとから
なる共重合体(C) とを主成分とし、 重量%の比において、直鎖状低密度ポリエチレ
ン(B)と共重合体(C)との合計に対するブロ
ツク共重合体(A)の比(A/(B+C))が0.3
〜3で、かつ、共重合体(C)に対する直鎖状低
密度ポリエチレン(B)の比(B+C)が0.1〜
5であり、 25%圧縮硬さが0.2〜1.0Kg/cm2以下で、かつ、
弾性回復率が10%以下のシート状架橋発泡体とし
たものである。 本発明の特徴は、前記3種類の樹脂(A),
(B),(C)の配合比を適正化し、かつ、架橋発
泡したことにより、柔軟性、弾性回復性、強靱
性、耐熱性を同時に満足するシート状架橋発泡体
を得ることに成功した点にある。 本発明に使用されるブロツク共重合体(A)と
しては、スチレンとブタジエンあるいはイソプレ
ンとのブロツク共重合体に水素添加し、いわゆる
ジエン結合を減少させて、ブタジエン部分がエチ
レン−ブチレン構造、あるいはイソプレン部分が
エチレン−プロピレン構造に変換された両端がス
チレンのブロツク共重合体である。 本発明において、上記2種類の分子構造のブロ
ツク共重合体は、同時にあるいは各々単独で用い
ても構わないが、水素添加変換後の構造がエチレ
ン−ブチレン態様のものが押出成形性、柔軟性の
点で特に好ましい。 なお、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレ
ンのブロツク共重合体(St−Et−Bt−St)の構
造式は、次のとおりである。 また、スチレン−エチレン−プロピレン−スチ
レンのブロツク共重合体の構造式は、次のとおり
である。 ここで、両構造式において、k/(m+n)は
いずれも(15〜25)/(85〜75)である。 次に、本発明に用いられる密度が0.930g/cm3以
下の直鎖状低密度ポリエチレン〔L−LDPE〕
(B)は、エチレンを主成分としてαオレフイン
との共重合によつて得られるが、構造的に直鎖状
となるため柔軟性と強靱性を得ることができる。
αオレフインとしては、炭素数が3〜13、好まし
くは3〜8のものが良い。また、上記αオレフイ
ンは一種用いたものよりも二種以上を併用したも
のが柔軟性を得るには好ましい。 なお、密度が0.930g/cm3を越えたものは強靱性
の点では好ましいが、本発明の弾性回復性、柔軟
性の同時達成には好ましくない。 本発明に用いる共重合体(C)としては、ビニ
ルエステル、アクリル酸、メタアクリル酸、アク
リル酸アルキルエステル、無水マイレン酸のうち
のいずれか一種または二種以上のものと、エチレ
ンとの各共重合体、あるいは、共重合成分を併用
共重合、あるいは各々共重合体にグラフト共重合
させたものを示す。 具体的には、エチレン−酢酸ビニル共重合体
(EVA:酢酸ビニル量8〜20%)、エチレン−ア
クリル酸共重合体(EAA:アクリル酸量3〜15
%)、エチレン−エチルアクリレート共重合体
(EEA:エチルアクリレート量5〜25%)、エチ
レン−無水マレイン酸−メチルメタアクリレート
共重合体(EMMA,MAH:無水マレイン酸量
3〜8%,メチルメタアクリレート量5〜15%)、
エチレン−エチルアクリレート−アクリル酸共重
合体(EAA,EA:アクリル酸量3〜15%、アク
リル酸エチル量1〜5%)、エチレン−無水マレ
イン酸−エチルアクリレート共重合体(無水マレ
イン酸量3〜8%,エチルアクリレート量5〜15
%)などがあげられるが、特に好ましいのは柔軟
性、接着性の点からアクリル酸およびエチルアク
リレートを共重合1成分として含有する共重合体
である。 本発明において、上記(A),(B),(C)の
各々樹脂成分の混合比は、重量%で、A/(B+
C)が0.3〜3、B/Cが0.1〜5である必要があ
る。A/(B+C)が0.3未満では、弾性回復性
を左右するハードブロツク部が少なくなるため、
柔軟性の点では優れるものの、弾性回復性が悪化
するので好ましくなく、他方、A/(B+C)が
3を超えると弾性回復性の点では良いものの、柔
軟性が悪化するので好ましくない。 また、B/Cが0,1未満では、柔軟性の点で
は優れるものの、強靱性さらには耐熱性が悪化す
るので好ましくない。他方、B/Cが5を超える
と、強靱性の点では優れるものの、柔軟性さらに
は接着率が悪化するので好ましくない。 本発明による上記樹脂を使用しての発泡体にお
いては、25%圧縮硬さが0.2〜1.0Kg/cm2以下、弾
性回復率が10%以下である必要がある。 25%圧縮硬さが0.2Kg/cm2未満では、柔軟性の
点では優れるものの、柔軟すぎるために腰の強さ
がなくハンドリング性が悪化するので好ましくな
い。25%圧縮硬さが1.0Kg/cm2以上では強靱性の
点では優れるものの、硬い発泡体となり緩衝性に
劣ので発泡体としては好ましくない。 弾性回復率が10%を超えると、伸縮により歪み
が残ることとなるので、復元性の点で劣るため好
ましくない。 なお、本発明による発泡体においては特に限定
するのものではないが、ゲル分率10〜45%の架橋
度が望ましいとともに、発泡体の密度は0.02〜
0.2g/cm3が望ましい。 発泡体のゲル分率が10%未満では、架橋不足か
らくる耐熱性の悪化、あるいは製造時に発泡ガス
が逸散しやすくなるため所望の密度の発泡体が得
られないとか、表面荒れが発生するので好ましく
ない。ゲル分率が45%を超えると、耐熱性の点に
ついては良いものの、硬くなり緩衝性が悪化する
ので好ましくない。 発泡体の密度が0.02g/cm3未満では柔軟性の点
では良いものの、高発泡のため強靱性が悪化する
ので好ましくない。密度が0.2g/cm3を超えると、
強靱性の点では好ましいが、硬くなり緩衝性が悪
化するので好ましくない。 次に、本発明による発泡体の製造の一態様につ
いて述べる。 上記樹脂成分(A),(B),(C)を本発明の配
合比の範囲内で適宜混合し、120〜150℃に加熱し
た2本ロール、あるいは加圧ニーダーに導入し、
溶融混合する。この溶融混合物に、公知の分解型
化学発泡剤、例えばアゾジカルボンアミド、ジニ
トロソペンタメチレンテトラミン等を上記樹脂組
成物100、重量部に対し2〜25重量部添加し、分
散溶融混合する。 この混合物を80〜120℃に加熱した2本ロール
に導入し、シート状物とした後、角ペレツトに成
形する。このペレツトを発泡剤が分解しない温度
すなわち150〜190℃の範囲に加熱した押出機に導
入して0.5〜4mm厚さのシート状物に成形する。 このシートには発泡時、発泡剤の分解ガスを保
持できる程度の架橋操作を施す必要があるが、架
橋操作としては既に公知な電離性放射線照射法、
あるいは上記樹脂成分、発泡剤を溶融混合するい
ずれかの工程で、有機過酸化物、具体的にはジク
ミルパーオキサイド、2・5−ジメチルヘキサン
−2・5−ジメチルハイドロパーオキサイド等を
混合して架橋させる化学架橋法とか、ビニルメト
キシシラン等のビニルシランをグラフトさせた後
に水を使用してシラノール縮合を利用して架橋す
る方法とか、あるいはハイドロキノン等の光増感
剤を添加して特定波長の光を照射して架橋する方
法が適用できる。 本架橋法には、目的に応じて、ジビニルベンゼ
ン、ペンタエリスリトールトリアクリレート等の
ビニル基を2個以上有する多官能モノマー、ダイ
ヤー、トリマーを添加し、架橋助財として使用し
てもよい。 また、本発明の発泡体には、目的を損なわない
範囲で炭酸カルシウム、タルク、ガラスバルー
ン、細断ガラス繊維等の無機充填剤、酸化防止
剤、帯電防止剤、難燃剤、着色剤を添加してもよ
い。 上記の架橋発泡性シートを発泡剤の分解温度よ
り10〜100℃高く保つた熱風雰囲気中あるいはシ
リコーン油等の薬液上に導入し、発泡剤を急速に
分解させてシート状架橋発泡体に変換させる。得
られた本発明による発泡体には、少なくとも片面
にコロナ放電処理を施したり、コーテイング等に
より接着剤、粘着剤層を設け、プラスチツクフイ
ルム、シートあるいは他の発泡体、金属箔、紙、
天然繊維とか合成繊維よりなる不織布等と貼り合
わせたりする各種の加工技術が適用される。 以上のように、本発明による発泡体は発泡体用
組成として適正化されたため柔軟性、弾性回復性
が優れているのみならず、卓越した強靱性をも有
し、また、架橋したために耐熱性に優れ、さらに
は接着剤、印刷インキ等との接着性にも優れてい
る。 [実施例] 次に、本発明を実施例に基づき、さらに具体的
に説明する。 本発明において用いるゲル分率(%)、発泡体
密度(g/cm3)、柔軟性指標である25%圧縮硬さ
(Kg/cm2)、5%伸長時の応力(Kg/cm2)、弾性回
復性(%)、耐熱性(%)、接着性(g/25mm)の
特性値は次の測定法によつて得られた値である。 (a) ゲル分率(%) 試料を細断し、0.2gに精秤する。精秤した試料
を130℃のテトラリン中に2時間浸漬して溶解分
を溶出した後、不溶分を取り出してアセトンで洗
浄した後、100℃の真空乾燥器中で1時間乾燥し
た不溶分の重量W1(g)を精秤して、次式でゲル
分率(%)を求める。(供試個数は10個である)。 ゲル分率=(W1/0.2)×100(%) …… (b) 発泡体の密度(g/cm3) 発泡体から10cm×10cm角に切り出し、厚さt
(cm)を測定した後、重量W2(g)を精秤して、
次式で密度(g/cm3)を求める(供試個数は10個
である)。 密度=W2/(10×10×t)(g/cm3) …… (c) 柔軟性指数 (1) 25%圧縮硬さ(Kg/cm2) JISK−6767に準じて測定する。合格範囲は0.2〜
1.0Kg/cm2とする。 (2) 5%伸長時の応力(Kg/cm2) 発泡体から幅1cm、長さ10cmに切り出し、厚さt
(cm)を測定した後、チヤツク間5cmに設定した
テンシロン型引張り試験機にかけ、20mm/minの
速度で引つ張る。このときの応力変化を記録用紙
に記録し、試料が5%伸長された時の引張り応力
S1(Kg)を求める。5%伸長時の応力を次式で求
める。 5%伸長時の応力=S1/(1×t)(Kg/cm2)
…… (d) 弾性回復性(%) 発泡体から幅1cm、長さ10cmに切り出し、チヤ
ツク間5cmに設定したテンシロン型引張り試験機
にかけ、200mm/minの引張り速度でヒステリシ
スを測定する。伸長度は75%とする。このとき、
記録用紙に記録したヒステリシスカーブにおい
て、試料の伸長による歪量H(mm)を測定し、次
式で弾性回復性(%)を求める。 弾性回復性=(H/5)×100(%) …… 合格範囲は10%以下とする。 (e) 耐熱性 発泡体を10cm×10cm角に切り出し、中央部の厚
さt(cm)を測定した後、100℃の熱風オーブンに
入れ1時間加熱する。その後、取り出して2時間
放置して完全に冷却した後、各々寸法を測定して
(XMD,XTD,XZD)、寸法変化率を求める。 耐熱性={(10−XMD)/10}×100(%) 耐熱性={(10−XTD)/10}×100(%) 耐熱性={(10−XZD)/10}×100(%)…… 合格範囲はMD,TDが3%以下、ZDが5%以
下とする。 (f) 接着性 発泡体表面にセロハン用印刷インキCCNS(東
洋インキ製造(株)製)をNo.#6のバーコートで塗布
して80℃で1分間乾燥した後、24時間放置する。
この印刷インキの上にセロテープ(24mm幅:ニチ
バン(株)製)長さ20cmを貼り付けて荷重1Kgのロー
ルで2往復して粘着固定する。このセロテープの
一端をめくり、急速に180°手剥離する。このと
き、セロテープ粘着部分の発泡体側に残つている
印刷インキの面積の量を測定する(供試個数は5
個である)。合格範囲は印刷インキが80%以上残
つている場合とする。 (g) 強靱性 JISK−6767に準じて測定し、引張り強さS、
引張り伸びsから次式に基づいて強靱性を求め
る。 強靱性=S×s(Kg/cm2・%) …… ただし、このときSは5Kg/cm2以上、sは200
%以上とし、合格範囲は2000〜20000Kg/cm2・%
とする。 〈実施例1〜4,比較例1〜4〉 表−1に示したような樹脂組成物に前記した発
泡剤,安定剤,充填剤等を混合した後、発泡剤の
分解しない温度具体的には100〜160℃の加圧ニー
ダー等で溶融混練りし、樹脂,添加剤を均一に分
散させ、この混練り品をペレツト化して発泡体用
組成物とした。 このペレツトを発泡剤の分解しない温度で溶融
押出し、発泡用シートに形成した。このシートに
電離性放射線を照射し架橋させた。このシート状
架橋物を190〜250℃に設定したシリコーン油上に
導入し、1〜3分間加熱して発泡体とした。この
発泡体を取り出し、メチルアルコールあるいは水
−メチルアルコール混合液で洗浄して、最終の製
品とした。表−2に得られた発泡体の特性を示
す。
復性に優れ、かつ、強靱性、耐熱性に優れたシー
ト状架橋発泡体に関する。 [従来の技術] 従来、弾性回復性に優れた発泡体としては、エ
チレン−酢酸ビニル共重合体(EVA)とか、エ
チレンとアクリル酸、アクリル酸アルキルエステ
ル等(EAA,EEA等)からの発泡体や、EPR.
SBR,ポリウレタンゴム等にガス注入して発泡
した発泡体とか、あるいはブロツク発泡すること
によつて得られていた。 [発明が解決しようとする課題] しかし、前記エチレン共重合体による発泡体は
樹脂本来の特性上の問題から強靱性、柔軟性、弾
性回復性を同時に満足することができず、また、
各種ゴムの発泡体もゴム特有の弾性回復性が発泡
倍率の増大に伴い徐々に低下するため、広範囲の
任意の発泡倍率製品が得られないという欠点があ
つた。 また、本発明に近似している特開昭61−241332
号公報によるものもある。。しかし、同公報記載
の技術によつて得られる発泡体は、特開昭58−
501035号公報、特開昭60−233146号公報による樹
脂を使用し、前記ゴムの発泡体と同様のガス注入
発泡によるものであり、また、無架橋発泡体であ
るため耐熱性に劣り、また、弾性回復性には優れ
るものの、樹脂組成が適性でないため柔軟性が劣
るという欠点がある。 本発明は、このような従来の欠点を解消するも
のであつて、ゴム状発泡体において、柔軟性、弾
性回復性を同時に満足し、さらに、強靱性、耐熱
性を同時に満足するシート状架橋発泡体を提供す
ることを目的とする。 [課題を解決するための手段] 本発明は、このような問題点を解決するために
次のような手段を採用するものである。 すなわち、本発明は、 両端ブロツクがスチレン、中央ブロツクがエチ
レン−ブチレンおよび/またはエチレン−プロピ
レンのブロツク共重合体(A)と、 密度が0.930g/cm3以下の直鎖状低密度ポリエチ
レン(B)と、 ビニルエステル、アクリル酸、メタアクリル
酸、アクリル酸アルキルエステルのうちのいずれ
か一種または二種以上のものと、エチレンとから
なる共重合体(C) とを主成分とし、 重量%の比において、直鎖状低密度ポリエチレ
ン(B)と共重合体(C)との合計に対するブロ
ツク共重合体(A)の比(A/(B+C))が0.3
〜3で、かつ、共重合体(C)に対する直鎖状低
密度ポリエチレン(B)の比(B+C)が0.1〜
5であり、 25%圧縮硬さが0.2〜1.0Kg/cm2以下で、かつ、
弾性回復率が10%以下のシート状架橋発泡体とし
たものである。 本発明の特徴は、前記3種類の樹脂(A),
(B),(C)の配合比を適正化し、かつ、架橋発
泡したことにより、柔軟性、弾性回復性、強靱
性、耐熱性を同時に満足するシート状架橋発泡体
を得ることに成功した点にある。 本発明に使用されるブロツク共重合体(A)と
しては、スチレンとブタジエンあるいはイソプレ
ンとのブロツク共重合体に水素添加し、いわゆる
ジエン結合を減少させて、ブタジエン部分がエチ
レン−ブチレン構造、あるいはイソプレン部分が
エチレン−プロピレン構造に変換された両端がス
チレンのブロツク共重合体である。 本発明において、上記2種類の分子構造のブロ
ツク共重合体は、同時にあるいは各々単独で用い
ても構わないが、水素添加変換後の構造がエチレ
ン−ブチレン態様のものが押出成形性、柔軟性の
点で特に好ましい。 なお、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレ
ンのブロツク共重合体(St−Et−Bt−St)の構
造式は、次のとおりである。 また、スチレン−エチレン−プロピレン−スチ
レンのブロツク共重合体の構造式は、次のとおり
である。 ここで、両構造式において、k/(m+n)は
いずれも(15〜25)/(85〜75)である。 次に、本発明に用いられる密度が0.930g/cm3以
下の直鎖状低密度ポリエチレン〔L−LDPE〕
(B)は、エチレンを主成分としてαオレフイン
との共重合によつて得られるが、構造的に直鎖状
となるため柔軟性と強靱性を得ることができる。
αオレフインとしては、炭素数が3〜13、好まし
くは3〜8のものが良い。また、上記αオレフイ
ンは一種用いたものよりも二種以上を併用したも
のが柔軟性を得るには好ましい。 なお、密度が0.930g/cm3を越えたものは強靱性
の点では好ましいが、本発明の弾性回復性、柔軟
性の同時達成には好ましくない。 本発明に用いる共重合体(C)としては、ビニ
ルエステル、アクリル酸、メタアクリル酸、アク
リル酸アルキルエステル、無水マイレン酸のうち
のいずれか一種または二種以上のものと、エチレ
ンとの各共重合体、あるいは、共重合成分を併用
共重合、あるいは各々共重合体にグラフト共重合
させたものを示す。 具体的には、エチレン−酢酸ビニル共重合体
(EVA:酢酸ビニル量8〜20%)、エチレン−ア
クリル酸共重合体(EAA:アクリル酸量3〜15
%)、エチレン−エチルアクリレート共重合体
(EEA:エチルアクリレート量5〜25%)、エチ
レン−無水マレイン酸−メチルメタアクリレート
共重合体(EMMA,MAH:無水マレイン酸量
3〜8%,メチルメタアクリレート量5〜15%)、
エチレン−エチルアクリレート−アクリル酸共重
合体(EAA,EA:アクリル酸量3〜15%、アク
リル酸エチル量1〜5%)、エチレン−無水マレ
イン酸−エチルアクリレート共重合体(無水マレ
イン酸量3〜8%,エチルアクリレート量5〜15
%)などがあげられるが、特に好ましいのは柔軟
性、接着性の点からアクリル酸およびエチルアク
リレートを共重合1成分として含有する共重合体
である。 本発明において、上記(A),(B),(C)の
各々樹脂成分の混合比は、重量%で、A/(B+
C)が0.3〜3、B/Cが0.1〜5である必要があ
る。A/(B+C)が0.3未満では、弾性回復性
を左右するハードブロツク部が少なくなるため、
柔軟性の点では優れるものの、弾性回復性が悪化
するので好ましくなく、他方、A/(B+C)が
3を超えると弾性回復性の点では良いものの、柔
軟性が悪化するので好ましくない。 また、B/Cが0,1未満では、柔軟性の点で
は優れるものの、強靱性さらには耐熱性が悪化す
るので好ましくない。他方、B/Cが5を超える
と、強靱性の点では優れるものの、柔軟性さらに
は接着率が悪化するので好ましくない。 本発明による上記樹脂を使用しての発泡体にお
いては、25%圧縮硬さが0.2〜1.0Kg/cm2以下、弾
性回復率が10%以下である必要がある。 25%圧縮硬さが0.2Kg/cm2未満では、柔軟性の
点では優れるものの、柔軟すぎるために腰の強さ
がなくハンドリング性が悪化するので好ましくな
い。25%圧縮硬さが1.0Kg/cm2以上では強靱性の
点では優れるものの、硬い発泡体となり緩衝性に
劣ので発泡体としては好ましくない。 弾性回復率が10%を超えると、伸縮により歪み
が残ることとなるので、復元性の点で劣るため好
ましくない。 なお、本発明による発泡体においては特に限定
するのものではないが、ゲル分率10〜45%の架橋
度が望ましいとともに、発泡体の密度は0.02〜
0.2g/cm3が望ましい。 発泡体のゲル分率が10%未満では、架橋不足か
らくる耐熱性の悪化、あるいは製造時に発泡ガス
が逸散しやすくなるため所望の密度の発泡体が得
られないとか、表面荒れが発生するので好ましく
ない。ゲル分率が45%を超えると、耐熱性の点に
ついては良いものの、硬くなり緩衝性が悪化する
ので好ましくない。 発泡体の密度が0.02g/cm3未満では柔軟性の点
では良いものの、高発泡のため強靱性が悪化する
ので好ましくない。密度が0.2g/cm3を超えると、
強靱性の点では好ましいが、硬くなり緩衝性が悪
化するので好ましくない。 次に、本発明による発泡体の製造の一態様につ
いて述べる。 上記樹脂成分(A),(B),(C)を本発明の配
合比の範囲内で適宜混合し、120〜150℃に加熱し
た2本ロール、あるいは加圧ニーダーに導入し、
溶融混合する。この溶融混合物に、公知の分解型
化学発泡剤、例えばアゾジカルボンアミド、ジニ
トロソペンタメチレンテトラミン等を上記樹脂組
成物100、重量部に対し2〜25重量部添加し、分
散溶融混合する。 この混合物を80〜120℃に加熱した2本ロール
に導入し、シート状物とした後、角ペレツトに成
形する。このペレツトを発泡剤が分解しない温度
すなわち150〜190℃の範囲に加熱した押出機に導
入して0.5〜4mm厚さのシート状物に成形する。 このシートには発泡時、発泡剤の分解ガスを保
持できる程度の架橋操作を施す必要があるが、架
橋操作としては既に公知な電離性放射線照射法、
あるいは上記樹脂成分、発泡剤を溶融混合するい
ずれかの工程で、有機過酸化物、具体的にはジク
ミルパーオキサイド、2・5−ジメチルヘキサン
−2・5−ジメチルハイドロパーオキサイド等を
混合して架橋させる化学架橋法とか、ビニルメト
キシシラン等のビニルシランをグラフトさせた後
に水を使用してシラノール縮合を利用して架橋す
る方法とか、あるいはハイドロキノン等の光増感
剤を添加して特定波長の光を照射して架橋する方
法が適用できる。 本架橋法には、目的に応じて、ジビニルベンゼ
ン、ペンタエリスリトールトリアクリレート等の
ビニル基を2個以上有する多官能モノマー、ダイ
ヤー、トリマーを添加し、架橋助財として使用し
てもよい。 また、本発明の発泡体には、目的を損なわない
範囲で炭酸カルシウム、タルク、ガラスバルー
ン、細断ガラス繊維等の無機充填剤、酸化防止
剤、帯電防止剤、難燃剤、着色剤を添加してもよ
い。 上記の架橋発泡性シートを発泡剤の分解温度よ
り10〜100℃高く保つた熱風雰囲気中あるいはシ
リコーン油等の薬液上に導入し、発泡剤を急速に
分解させてシート状架橋発泡体に変換させる。得
られた本発明による発泡体には、少なくとも片面
にコロナ放電処理を施したり、コーテイング等に
より接着剤、粘着剤層を設け、プラスチツクフイ
ルム、シートあるいは他の発泡体、金属箔、紙、
天然繊維とか合成繊維よりなる不織布等と貼り合
わせたりする各種の加工技術が適用される。 以上のように、本発明による発泡体は発泡体用
組成として適正化されたため柔軟性、弾性回復性
が優れているのみならず、卓越した強靱性をも有
し、また、架橋したために耐熱性に優れ、さらに
は接着剤、印刷インキ等との接着性にも優れてい
る。 [実施例] 次に、本発明を実施例に基づき、さらに具体的
に説明する。 本発明において用いるゲル分率(%)、発泡体
密度(g/cm3)、柔軟性指標である25%圧縮硬さ
(Kg/cm2)、5%伸長時の応力(Kg/cm2)、弾性回
復性(%)、耐熱性(%)、接着性(g/25mm)の
特性値は次の測定法によつて得られた値である。 (a) ゲル分率(%) 試料を細断し、0.2gに精秤する。精秤した試料
を130℃のテトラリン中に2時間浸漬して溶解分
を溶出した後、不溶分を取り出してアセトンで洗
浄した後、100℃の真空乾燥器中で1時間乾燥し
た不溶分の重量W1(g)を精秤して、次式でゲル
分率(%)を求める。(供試個数は10個である)。 ゲル分率=(W1/0.2)×100(%) …… (b) 発泡体の密度(g/cm3) 発泡体から10cm×10cm角に切り出し、厚さt
(cm)を測定した後、重量W2(g)を精秤して、
次式で密度(g/cm3)を求める(供試個数は10個
である)。 密度=W2/(10×10×t)(g/cm3) …… (c) 柔軟性指数 (1) 25%圧縮硬さ(Kg/cm2) JISK−6767に準じて測定する。合格範囲は0.2〜
1.0Kg/cm2とする。 (2) 5%伸長時の応力(Kg/cm2) 発泡体から幅1cm、長さ10cmに切り出し、厚さt
(cm)を測定した後、チヤツク間5cmに設定した
テンシロン型引張り試験機にかけ、20mm/minの
速度で引つ張る。このときの応力変化を記録用紙
に記録し、試料が5%伸長された時の引張り応力
S1(Kg)を求める。5%伸長時の応力を次式で求
める。 5%伸長時の応力=S1/(1×t)(Kg/cm2)
…… (d) 弾性回復性(%) 発泡体から幅1cm、長さ10cmに切り出し、チヤ
ツク間5cmに設定したテンシロン型引張り試験機
にかけ、200mm/minの引張り速度でヒステリシ
スを測定する。伸長度は75%とする。このとき、
記録用紙に記録したヒステリシスカーブにおい
て、試料の伸長による歪量H(mm)を測定し、次
式で弾性回復性(%)を求める。 弾性回復性=(H/5)×100(%) …… 合格範囲は10%以下とする。 (e) 耐熱性 発泡体を10cm×10cm角に切り出し、中央部の厚
さt(cm)を測定した後、100℃の熱風オーブンに
入れ1時間加熱する。その後、取り出して2時間
放置して完全に冷却した後、各々寸法を測定して
(XMD,XTD,XZD)、寸法変化率を求める。 耐熱性={(10−XMD)/10}×100(%) 耐熱性={(10−XTD)/10}×100(%) 耐熱性={(10−XZD)/10}×100(%)…… 合格範囲はMD,TDが3%以下、ZDが5%以
下とする。 (f) 接着性 発泡体表面にセロハン用印刷インキCCNS(東
洋インキ製造(株)製)をNo.#6のバーコートで塗布
して80℃で1分間乾燥した後、24時間放置する。
この印刷インキの上にセロテープ(24mm幅:ニチ
バン(株)製)長さ20cmを貼り付けて荷重1Kgのロー
ルで2往復して粘着固定する。このセロテープの
一端をめくり、急速に180°手剥離する。このと
き、セロテープ粘着部分の発泡体側に残つている
印刷インキの面積の量を測定する(供試個数は5
個である)。合格範囲は印刷インキが80%以上残
つている場合とする。 (g) 強靱性 JISK−6767に準じて測定し、引張り強さS、
引張り伸びsから次式に基づいて強靱性を求め
る。 強靱性=S×s(Kg/cm2・%) …… ただし、このときSは5Kg/cm2以上、sは200
%以上とし、合格範囲は2000〜20000Kg/cm2・%
とする。 〈実施例1〜4,比較例1〜4〉 表−1に示したような樹脂組成物に前記した発
泡剤,安定剤,充填剤等を混合した後、発泡剤の
分解しない温度具体的には100〜160℃の加圧ニー
ダー等で溶融混練りし、樹脂,添加剤を均一に分
散させ、この混練り品をペレツト化して発泡体用
組成物とした。 このペレツトを発泡剤の分解しない温度で溶融
押出し、発泡用シートに形成した。このシートに
電離性放射線を照射し架橋させた。このシート状
架橋物を190〜250℃に設定したシリコーン油上に
導入し、1〜3分間加熱して発泡体とした。この
発泡体を取り出し、メチルアルコールあるいは水
−メチルアルコール混合液で洗浄して、最終の製
品とした。表−2に得られた発泡体の特性を示
す。
【表】
【表】
【表】
実施例に示した4例はいずれも本発明の要件を
満たしているため、柔軟性、強靱性、弾性回復
性、耐熱性はもとより、接着性をも同時に満足す
る発泡体となつた。 一方、比較例に示したものは本発明に近似した
もの、あるいは単なる柔軟性樹脂を混合したもの
から得られたものであるが、ゲル分率、発泡体密
度等、本発明の範囲外であるため、特に柔軟性,
弾性回復性のいずれかが不満足なものとなつた。 本発明により得られた発泡体は、卓越した柔軟
性,弾性回復性を示すため、医療用テープ基材、
衣料用クツシヨン材、自動車のドア、天井、イン
スツルメントパネル等の緩衝材、カーペツト等の
住宅用品の裏打ち用緩衝材、各種粘着テープ用、
特に自動車モール用基材として有用である。さら
に、本発明による発泡体は独立気泡であり気密性
に優れているので、潜水用ウエツトスーツ用ある
いは防寒用素材としても使用できる。 [発明の効果] 本発明によれば、発泡体用組成を適正化したた
め、柔軟性、弾性回復性、強靱性ならびに耐熱性
に優れたシート状架橋発泡体を得ることができ
る。
満たしているため、柔軟性、強靱性、弾性回復
性、耐熱性はもとより、接着性をも同時に満足す
る発泡体となつた。 一方、比較例に示したものは本発明に近似した
もの、あるいは単なる柔軟性樹脂を混合したもの
から得られたものであるが、ゲル分率、発泡体密
度等、本発明の範囲外であるため、特に柔軟性,
弾性回復性のいずれかが不満足なものとなつた。 本発明により得られた発泡体は、卓越した柔軟
性,弾性回復性を示すため、医療用テープ基材、
衣料用クツシヨン材、自動車のドア、天井、イン
スツルメントパネル等の緩衝材、カーペツト等の
住宅用品の裏打ち用緩衝材、各種粘着テープ用、
特に自動車モール用基材として有用である。さら
に、本発明による発泡体は独立気泡であり気密性
に優れているので、潜水用ウエツトスーツ用ある
いは防寒用素材としても使用できる。 [発明の効果] 本発明によれば、発泡体用組成を適正化したた
め、柔軟性、弾性回復性、強靱性ならびに耐熱性
に優れたシート状架橋発泡体を得ることができ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 両端ブロツクがスチレン、中央ブロツクがエ
チレン−ブチレンおよび/またはエチレン−プロ
ピレンのブロツク共重合体(A)と、 密度が0.930g/cm3以下の直鎖状低密度ポリエチ
レン(B)と、 ビニルエステル、アクリル酸、メタアクリル
酸,アクリル酸アルキルエステルのうちのいずれ
か一種または二種以上のものと、エチレンとから
なる共重合体(C) とを主成分とし、 重量%の比において、直鎖状低密度ポリエチレ
ン(B)と共重合体(C)との合計に対するブロ
ツク共重合体(A)の比(A+/(B+C))が
0.3〜3で、かつ共重合体(C)に対する直鎖状
低密度ポリエチレン(B)の比(B/C)が0.1
〜5であり、 25%圧縮硬さが0.2〜1.0Kg/cm2以下で、かつ、
弾性回復率が10%以下である ことを特徴とするシート状架橋発泡体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6629588A JPH01240538A (ja) | 1988-03-19 | 1988-03-19 | シート状架橋発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6629588A JPH01240538A (ja) | 1988-03-19 | 1988-03-19 | シート状架橋発泡体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01240538A JPH01240538A (ja) | 1989-09-26 |
JPH0545620B2 true JPH0545620B2 (ja) | 1993-07-09 |
Family
ID=13311685
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6629588A Granted JPH01240538A (ja) | 1988-03-19 | 1988-03-19 | シート状架橋発泡体 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPH01240538A (ja) |
Families Citing this family (2)
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WO2011008845A1 (en) | 2009-07-14 | 2011-01-20 | Toray Plastics (America), Inc. | Crosslinked polyolefin foam sheet with exceptional softness, haptics, moldability, thermal stability and shear strength |
-
1988
- 1988-03-19 JP JP6629588A patent/JPH01240538A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
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JPH01240538A (ja) | 1989-09-26 |
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