JPH0538639Y2 - - Google Patents
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- JPH0538639Y2 JPH0538639Y2 JP5491289U JP5491289U JPH0538639Y2 JP H0538639 Y2 JPH0538639 Y2 JP H0538639Y2 JP 5491289 U JP5491289 U JP 5491289U JP 5491289 U JP5491289 U JP 5491289U JP H0538639 Y2 JPH0538639 Y2 JP H0538639Y2
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- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 47
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 20
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 claims description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 14
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 claims description 14
- 240000008042 Zea mays Species 0.000 description 16
- 235000005824 Zea mays ssp. parviglumis Nutrition 0.000 description 16
- 235000002017 Zea mays subsp mays Nutrition 0.000 description 16
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- 235000014347 soups Nutrition 0.000 description 16
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Landscapes
- Food Preservation Except Freezing, Refrigeration, And Drying (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は固形物含有液の加熱殺菌装置に於ける
背圧付与構体に関するものであり、詳しくは固形
粒子を含有した粘性液、例えばコーン粒子を含有
した粘稠なスープ原液を加熱処理、或いは殺菌処
理するための冷却器付の加熱殺菌装置に於いて前
記スープ原液に背圧を付与する手段として利用す
ることができる。
背圧付与構体に関するものであり、詳しくは固形
粒子を含有した粘性液、例えばコーン粒子を含有
した粘稠なスープ原液を加熱処理、或いは殺菌処
理するための冷却器付の加熱殺菌装置に於いて前
記スープ原液に背圧を付与する手段として利用す
ることができる。
固形粒子を含有した液１１、例えばコーン粒子
を含有したスープ原液の加熱殺菌装置の従来例を
第２図にく基いて説明する。第２図に於いて１は
粘性液、例えば前記スープ原液１１の送出用ポン
プ、２は熱水タンク及び熱水送出用ポンプからな
る第１の熱媒供給装置、３は第２の熱媒供給装置
として前記第１の熱媒供給装置２から延びる熱媒
供給用管路４に接続されたスチーム発生装置、５
はこの加熱殺菌装置１０の終端に連設された冷却
器６に冷媒を供給するための冷却水供給装置、
７，８はスープ原液を加熱するための蛇行管路を
具えた第１、および第２の加熱器、９は加熱滞留
時間の延長手段として前記第２の加熱器８の液流
出端に接続されたホールドパイプである。尚、実
際の加熱殺菌装置１０に於いては、熱媒や冷媒、
或いは、粘性液１１の単位時間当たり流量の制御
手段としてそれぞれの管路に流量制御弁や逆止弁
等を配設しているが、これらの弁部材の接続容量
は常法に従うものであり、特別の説明を必要とし
ないため図示を省略する。そして、冷却器６の粘
性流出口側には、第１の加熱器７、第２の加熱器
８、ホールドパイプ９、及び冷却器６の管路内を
流れる粘性液１１に背圧を付与するため、開度調
節機構を具えた液出口バルブ１２が接続されてい
る。
を含有したスープ原液の加熱殺菌装置の従来例を
第２図にく基いて説明する。第２図に於いて１は
粘性液、例えば前記スープ原液１１の送出用ポン
プ、２は熱水タンク及び熱水送出用ポンプからな
る第１の熱媒供給装置、３は第２の熱媒供給装置
として前記第１の熱媒供給装置２から延びる熱媒
供給用管路４に接続されたスチーム発生装置、５
はこの加熱殺菌装置１０の終端に連設された冷却
器６に冷媒を供給するための冷却水供給装置、
７，８はスープ原液を加熱するための蛇行管路を
具えた第１、および第２の加熱器、９は加熱滞留
時間の延長手段として前記第２の加熱器８の液流
出端に接続されたホールドパイプである。尚、実
際の加熱殺菌装置１０に於いては、熱媒や冷媒、
或いは、粘性液１１の単位時間当たり流量の制御
手段としてそれぞれの管路に流量制御弁や逆止弁
等を配設しているが、これらの弁部材の接続容量
は常法に従うものであり、特別の説明を必要とし
ないため図示を省略する。そして、冷却器６の粘
性流出口側には、第１の加熱器７、第２の加熱器
８、ホールドパイプ９、及び冷却器６の管路内を
流れる粘性液１１に背圧を付与するため、開度調
節機構を具えた液出口バルブ１２が接続されてい
る。
送出用ポンプ１の起動によつて加熱殺菌装置１
０の管路内に送込まれた粘性液１１は、第１の加
熱器７、第２の加熱器８、並びにホールドパイプ
９を通過する際に第１及び第２の熱媒供給装置
２，３から供給される熱媒によつて所定の殺菌温
度に一定時間加熱され、この後、冷却器６を通過
する際に冷却水供給装置５から供給される冷水に
よつて所定の温度迄冷却され、殺菌処理済みの製
品として加熱殺菌装置１０外に取出される。
０の管路内に送込まれた粘性液１１は、第１の加
熱器７、第２の加熱器８、並びにホールドパイプ
９を通過する際に第１及び第２の熱媒供給装置
２，３から供給される熱媒によつて所定の殺菌温
度に一定時間加熱され、この後、冷却器６を通過
する際に冷却水供給装置５から供給される冷水に
よつて所定の温度迄冷却され、殺菌処理済みの製
品として加熱殺菌装置１０外に取出される。
上記の従来装置に於いては、液出口バルブ１２
の開度を調節することによつて、100℃以上の温
度で加熱殺菌される粘性液１１に所定の背圧を付
与している。この場合、粘性液１１中に固形物が
含まれていなければ、液出口バルブ１２の開度は
設定すべき背圧の大きさに応じて自由に調節する
ことができるが、粘性液１１中に粒子状の固形物
が含有されている場合には、液出口バルブ１２の
開度を固形物の粒子径よりも小さく設定すると管
路内に詰まり減少が発生し、固形物が変形するだ
けでなく背圧の不安定によつて粘性液１１の温度
と流量が変動する。
の開度を調節することによつて、100℃以上の温
度で加熱殺菌される粘性液１１に所定の背圧を付
与している。この場合、粘性液１１中に固形物が
含まれていなければ、液出口バルブ１２の開度は
設定すべき背圧の大きさに応じて自由に調節する
ことができるが、粘性液１１中に粒子状の固形物
が含有されている場合には、液出口バルブ１２の
開度を固形物の粒子径よりも小さく設定すると管
路内に詰まり減少が発生し、固形物が変形するだ
けでなく背圧の不安定によつて粘性液１１の温度
と流量が変動する。
本考案の主要な目的は、液出口バルブの開度調
節による背圧の付与で問題とされていた、粘性液
中の固形物の変形、管路詰まり、或いは管路詰ま
りに起因する粘性液の温度と流量の変動の抑制手
段を提供することにある。
節による背圧の付与で問題とされていた、粘性液
中の固形物の変形、管路詰まり、或いは管路詰ま
りに起因する粘性液の温度と流量の変動の抑制手
段を提供することにある。
上記課題の解決手段として本考案は、加熱殺菌
装置内を流れる固形物含有液に背圧を付与する手
段を、前記加熱殺菌装置の終端に連設された長尺
管体からなる冷却器、または、この冷却器の液流
出口側に接続された長尺管体から形成し、上記冷
却器の液流出口側の口径、または、長尺管体の口
径を前記加熱殺菌装置を構成する加熱器及びホー
ルドパイプの液流路の口径よりも小径に、かつ、
液中に含まれている固形物の粒子径よりも大径に
設定してなる固形物含有液の加熱殺菌装置に於け
る背圧付与構体を提供するものである。
装置内を流れる固形物含有液に背圧を付与する手
段を、前記加熱殺菌装置の終端に連設された長尺
管体からなる冷却器、または、この冷却器の液流
出口側に接続された長尺管体から形成し、上記冷
却器の液流出口側の口径、または、長尺管体の口
径を前記加熱殺菌装置を構成する加熱器及びホー
ルドパイプの液流路の口径よりも小径に、かつ、
液中に含まれている固形物の粒子径よりも大径に
設定してなる固形物含有液の加熱殺菌装置に於け
る背圧付与構体を提供するものである。
加熱殺菌装置の終端に位置する長尺管材からな
る冷却器、または、この冷却器の液流出口側に背
圧付与手段として接続された長尺管体の口径を加
熱殺菌装置を構成する加熱器及びホールドパイプ
の液流路の口径よりも小径に、かつ、固形物含有
液中に含まれている固形物の粒子径よりも大径に
設定することによつて、管路内への固形物の詰ま
りを防止し、粘性液の加熱殺菌温度と流量を安定
させる。
る冷却器、または、この冷却器の液流出口側に背
圧付与手段として接続された長尺管体の口径を加
熱殺菌装置を構成する加熱器及びホールドパイプ
の液流路の口径よりも小径に、かつ、固形物含有
液中に含まれている固形物の粒子径よりも大径に
設定することによつて、管路内への固形物の詰ま
りを防止し、粘性液の加熱殺菌温度と流量を安定
させる。
第１図は本考案装置の一具体例の略示正面図で
ある。尚、以下の記述に於いて、第２図に示す従
来装置と同一の構成部材は同一の参照番号で表示
し、重複する事項に関しては説明を省略する。
ある。尚、以下の記述に於いて、第２図に示す従
来装置と同一の構成部材は同一の参照番号で表示
し、重複する事項に関しては説明を省略する。
第１図に示すように加熱殺菌装置１３の終端に
は、第１の長尺管体６ａからなる冷却器兼用型の
第１の背圧付与構体１４ａ、または、コイル状あ
るいは蛇管状に構成された第２の長尺管体６ｂか
らなる第２の背圧付与構体１４ｂが接続されてい
る。第１の長尺管体６ａ又は第２の長尺管体６ｂ
の口径は、粘性液、例えば、コーン粒子を含有し
たスープ原液１１中に含有されているコーン粒子
径よりも大径に、かつ、加熱殺菌装置１３を構成
する第１の加熱器７、第２の加熱器８、及びホー
ルドパイプ９の液流路の口径よりも小径となるよ
うに設計されている。
は、第１の長尺管体６ａからなる冷却器兼用型の
第１の背圧付与構体１４ａ、または、コイル状あ
るいは蛇管状に構成された第２の長尺管体６ｂか
らなる第２の背圧付与構体１４ｂが接続されてい
る。第１の長尺管体６ａ又は第２の長尺管体６ｂ
の口径は、粘性液、例えば、コーン粒子を含有し
たスープ原液１１中に含有されているコーン粒子
径よりも大径に、かつ、加熱殺菌装置１３を構成
する第１の加熱器７、第２の加熱器８、及びホー
ルドパイプ９の液流路の口径よりも小径となるよ
うに設計されている。
本考案の一具体例を説明すると、粘性液１１と
して、コーンの平均粒子径を６mm、コーン粒子の
体積比を６乃至７％に調整された 液密度ρ＝1.05×102Kg／m3なるコーンスープ原
液を用意し、これに対応して冷却器兼用型の背圧
付与構体１４ａを構成する第１の長尺管体６ａの
液流出口側管路の口径を23mmに、冷却器６の本体
の液流出端に接続されたコイル状の第２の長尺管
体６ｂの口径を12mmに、また、この第２の長尺管
体６ｂの管路長を17mに設定した。上記設定条件
下でコーンスープ原液１１を720Kg／Hrの割合で
加熱殺菌装置１３に供給し加熱殺菌処理を施し
た。この際、第２の長尺管体６ｂ内を流れるコー
ンスープ原液１１の圧力損失を測定したところ、
温度と流量の変動を派生せしめることなく、コー
ン粒子の変形防止とコーンスープ原液１１の濃度
の一定化に好適な1.6Kg／cm2の圧損（背圧）が発
生していることが観測された。
して、コーンの平均粒子径を６mm、コーン粒子の
体積比を６乃至７％に調整された 液密度ρ＝1.05×102Kg／m3なるコーンスープ原
液を用意し、これに対応して冷却器兼用型の背圧
付与構体１４ａを構成する第１の長尺管体６ａの
液流出口側管路の口径を23mmに、冷却器６の本体
の液流出端に接続されたコイル状の第２の長尺管
体６ｂの口径を12mmに、また、この第２の長尺管
体６ｂの管路長を17mに設定した。上記設定条件
下でコーンスープ原液１１を720Kg／Hrの割合で
加熱殺菌装置１３に供給し加熱殺菌処理を施し
た。この際、第２の長尺管体６ｂ内を流れるコー
ンスープ原液１１の圧力損失を測定したところ、
温度と流量の変動を派生せしめることなく、コー
ン粒子の変形防止とコーンスープ原液１１の濃度
の一定化に好適な1.6Kg／cm2の圧損（背圧）が発
生していることが観測された。
上記実施例と同一の原液特性を有するコーンス
ープ原液１１を第２に示す従来装置１０で加熱殺
菌処理する場合、上記実施例と同等の1.6Kg／cm2
の圧損（背圧）を得るのに必要な液出口バルブ１
２の開度を計算すると下記のようになる。指圧付
与管路を なる流路特性を有するベンチユリメータと具做
し、液出口バルブ１２の管路横断面積Aoを計算
する。
ープ原液１１を第２に示す従来装置１０で加熱殺
菌処理する場合、上記実施例と同等の1.6Kg／cm2
の圧損（背圧）を得るのに必要な液出口バルブ１
２の開度を計算すると下記のようになる。指圧付
与管路を なる流路特性を有するベンチユリメータと具做
し、液出口バルブ１２の管路横断面積Aoを計算
する。
ここで、コーンスープ原液１１の単位時間当り流
量ＱはＱ＝720Kg／Hr＝1.90×10-4m3／Secとな
る。また、冷却器６の管路断面積 Ａ＝（23×10-3）2×π／４＝4.15×10-4m2 コーンスープ原液１１の初期密度ρ＝1.05×103
Kg／m3，ｇ＝9.8m／Sec2コーンスープ原液１１
の水銀の密度ρ′＝14.2×103Kg／m3、圧損ρ′h＝ΔP
＝1.6×104Kg／m2であるから、背圧付与管路のヘ
ツドｈ＝1.14cmとなる。レイノルズ数（Re）＜
2100なる領域に於ける流量係数Ｃを0.65と仮定す
ると、上記式によつて計算された液出口バルブ
１２の管路横断面積Aoは1.7×10-5m2となる。液
出口バルブ１２の管路が円形である場合、上記の
1.7×10-5m2なる横断面積から計算された管路の
口径Doは4.7mmとなる。
量ＱはＱ＝720Kg／Hr＝1.90×10-4m3／Secとな
る。また、冷却器６の管路断面積 Ａ＝（23×10-3）2×π／４＝4.15×10-4m2 コーンスープ原液１１の初期密度ρ＝1.05×103
Kg／m3，ｇ＝9.8m／Sec2コーンスープ原液１１
の水銀の密度ρ′＝14.2×103Kg／m3、圧損ρ′h＝ΔP
＝1.6×104Kg／m2であるから、背圧付与管路のヘ
ツドｈ＝1.14cmとなる。レイノルズ数（Re）＜
2100なる領域に於ける流量係数Ｃを0.65と仮定す
ると、上記式によつて計算された液出口バルブ
１２の管路横断面積Aoは1.7×10-5m2となる。液
出口バルブ１２の管路が円形である場合、上記の
1.7×10-5m2なる横断面積から計算された管路の
口径Doは4.7mmとなる。
上記の計算結果から理解されるようにコーンス
ープ原液１１が本考案装置と同等の1.6Kg／cm2な
る圧損（背圧）を得るためには液出口バルブ１２
の管路の一部分を4.7mm迄狭める必要がある。こ
の開口寸法は、コーンスープ原液１１中に含まれ
ているコーン粒子の平均粒子径６mmよりも明らか
に小さいから、コーン粒子は液出口バルブ１２を
通過することができず、詰まりによつて必要とす
る背圧が掛けられないことになる。
ープ原液１１が本考案装置と同等の1.6Kg／cm2な
る圧損（背圧）を得るためには液出口バルブ１２
の管路の一部分を4.7mm迄狭める必要がある。こ
の開口寸法は、コーンスープ原液１１中に含まれ
ているコーン粒子の平均粒子径６mmよりも明らか
に小さいから、コーン粒子は液出口バルブ１２を
通過することができず、詰まりによつて必要とす
る背圧が掛けられないことになる。
本考案装置を使用することによつて、固形物含
有液の加熱殺菌に必要な背圧が確実に取得され
る。また、管路内に固形物が詰まることがないた
め固形物が変形せず、加熱殺菌温度と流量の変動
も効果的に抑制される。
有液の加熱殺菌に必要な背圧が確実に取得され
る。また、管路内に固形物が詰まることがないた
め固形物が変形せず、加熱殺菌温度と流量の変動
も効果的に抑制される。
第１図は本考案装置の一具体例の略示正面図、
第２図は従来装置の略示正面図である。 １１……固形物含有粘性液、１３……加熱殺菌
装置、１４ａ……冷却器兼用型の第１の背圧付与
構体、１４ｂ……コイル状に巻かれた第２の長尺
管体からなる第２の背圧付与構体、６……冷却
器、７……第１の加熱器、８……ホールドパイ
プ、９……第２の加熱器。
第２図は従来装置の略示正面図である。 １１……固形物含有粘性液、１３……加熱殺菌
装置、１４ａ……冷却器兼用型の第１の背圧付与
構体、１４ｂ……コイル状に巻かれた第２の長尺
管体からなる第２の背圧付与構体、６……冷却
器、７……第１の加熱器、８……ホールドパイ
プ、９……第２の加熱器。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 加熱殺菌装置内を流れる固形物含有粘性液に背
圧を付与する手段を、 前記加熱殺菌装置の終端に連設された長尺管体
からなる冷却器、または、この冷却器の液流出口
側に接続された長尺管体から形成し、 上記冷却器の液流出口側の口径、または、長尺
管体の口径を前記加熱殺菌装置を構成する加熱器
及びホールドパイプの液流路の口径よりも小径
に、かつ、液中に含まれている固形物の粒子径よ
りも大径に設定したことを特徴とする固形物含有
液の加熱殺菌装置に於ける背圧付与構体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5491289U JPH0538639Y2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5491289U JPH0538639Y2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02145094U JPH02145094U (ja) | 1990-12-10 |
| JPH0538639Y2 true JPH0538639Y2 (ja) | 1993-09-29 |
Family
ID=31577396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5491289U Expired - Lifetime JPH0538639Y2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0538639Y2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018038338A (ja) * | 2016-09-08 | 2018-03-15 | 岩井機械工業株式会社 | 背圧制御装置 |
| US11294269B2 (en) | 2013-05-09 | 2022-04-05 | Imax Theatres International Limited | Methods and systems of vibrating a screen |
-
1989
- 1989-05-12 JP JP5491289U patent/JPH0538639Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11294269B2 (en) | 2013-05-09 | 2022-04-05 | Imax Theatres International Limited | Methods and systems of vibrating a screen |
| JP2018038338A (ja) * | 2016-09-08 | 2018-03-15 | 岩井機械工業株式会社 | 背圧制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02145094U (ja) | 1990-12-10 |
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