JPH05345920A - 高珪素電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
高珪素電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH05345920A JPH05345920A JP17946092A JP17946092A JPH05345920A JP H05345920 A JPH05345920 A JP H05345920A JP 17946092 A JP17946092 A JP 17946092A JP 17946092 A JP17946092 A JP 17946092A JP H05345920 A JPH05345920 A JP H05345920A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】Ｃ ０.０１ｗｔ％以下、Ｓｉ ４.０ｗｔ％を
越え５.５ｗｔ％未満、Ｍｎ ０.０５〜１.０ｗｔ％、
Ｐ ０.００５〜０.１ｗｔ％、Ｓ ０.０１ｗｔ％以
下、Ａｌ ０.２〜１.０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなる鋼片に対して熱間圧延を行った
後、［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９０］℃〜５５０℃の温
度において１５％以上の圧下率により圧延を行い、引き
続いて冷間圧延、焼鈍を行うことにある。 【効果】加工性を低下させることがなく、また、圧延歩
留まりを低下させることもなく、さらに、磁束密度を充
分に高くでき、さらに、鉄損の低い電磁鋼板が得られ
る。
越え５.５ｗｔ％未満、Ｍｎ ０.０５〜１.０ｗｔ％、
Ｐ ０.００５〜０.１ｗｔ％、Ｓ ０.０１ｗｔ％以
下、Ａｌ ０.２〜１.０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなる鋼片に対して熱間圧延を行った
後、［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９０］℃〜５５０℃の温
度において１５％以上の圧下率により圧延を行い、引き
続いて冷間圧延、焼鈍を行うことにある。 【効果】加工性を低下させることがなく、また、圧延歩
留まりを低下させることもなく、さらに、磁束密度を充
分に高くでき、さらに、鉄損の低い電磁鋼板が得られ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高珪素電磁鋼板の製造方
法に関し、さらに詳しくは、磁気特性の優れた高珪素電
磁鋼板の製造方法に関するものである。
法に関し、さらに詳しくは、磁気特性の優れた高珪素電
磁鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】最近になって、電気機器の効率化を図るこ
とが行われるようになってきており、これは世界的な電
力、或いは、種々のエネルギーを節減するという動きが
強く要望されることからであると考えられる。そのた
め、モーターおよび中小小型変圧器等の鉄心材料に鉄損
が低いことへの要請が益々強くなって来ている。
とが行われるようになってきており、これは世界的な電
力、或いは、種々のエネルギーを節減するという動きが
強く要望されることからであると考えられる。そのた
め、モーターおよび中小小型変圧器等の鉄心材料に鉄損
が低いことへの要請が益々強くなって来ている。
【０００３】従来から、無方向性電磁鋼板等において、
鉄損を低下させる技術として固有抵抗増加による渦電流
損失低下の観点から、Ｓｉ等の含有量を高くすることが
行われている。例えば、５.５〜７ｗｔ％のＳｉを含有
する珪素鋼板が優れた磁気特性を有することは知られて
いるところである。しかし、この技術ではＳｉ含有量が
増加すると延性が低下し、通常の冷間圧延を行うことが
困難であることは知られている。
鉄損を低下させる技術として固有抵抗増加による渦電流
損失低下の観点から、Ｓｉ等の含有量を高くすることが
行われている。例えば、５.５〜７ｗｔ％のＳｉを含有
する珪素鋼板が優れた磁気特性を有することは知られて
いるところである。しかし、この技術ではＳｉ含有量が
増加すると延性が低下し、通常の冷間圧延を行うことが
困難であることは知られている。
【０００４】この技術に対して、例えば、特開昭６３−
０３６９０６号公報には、Ｓｉ含有量が４〜７ｗｔ％の
高珪素鋼板を特定の温度（２０×［Ｓｉｗｔ％］−５０
≦圧延温度≦４００℃）に加熱することにより、圧延が
可能であることが示されている。
０３６９０６号公報には、Ｓｉ含有量が４〜７ｗｔ％の
高珪素鋼板を特定の温度（２０×［Ｓｉｗｔ％］−５０
≦圧延温度≦４００℃）に加熱することにより、圧延が
可能であることが示されている。
【０００５】しかし、例えば、Ｓｉを６.５ｗｔ％含有
する鋼を４００℃の温度に加熱して圧延を行った場合、
割れ発生率は鋼板１ｍ2当たり３.０個（５ｍｍ以上の割
れ）と、多数の割れが発生し、工業的に生産する場合に
は圧延歩留まりが低くなり、従って、高効率、低損失さ
らに低価格の電磁鋼板の要求には充分に対応できないの
が現状である。
する鋼を４００℃の温度に加熱して圧延を行った場合、
割れ発生率は鋼板１ｍ2当たり３.０個（５ｍｍ以上の割
れ）と、多数の割れが発生し、工業的に生産する場合に
は圧延歩留まりが低くなり、従って、高効率、低損失さ
らに低価格の電磁鋼板の要求には充分に対応できないの
が現状である。
【０００６】そこで、本出願人はＳｉおよびＡｌの含有
量を適切に調節することによって、また、冷間圧延時の
温度を制御することによって、磁気特性の優れた電磁鋼
板を製造することができることを知見して、既に出願を
完了している。しかし、この方法においても圧延温度の
範囲が狭いために冷間圧延中に圧延温度を維持する必要
があり、冷間圧延の途中において再加熱することが必要
になり、特に、電磁鋼板を０.５ｍｍ以下の薄い板厚に
仕上げるためには温度の保持が問題となる。
量を適切に調節することによって、また、冷間圧延時の
温度を制御することによって、磁気特性の優れた電磁鋼
板を製造することができることを知見して、既に出願を
完了している。しかし、この方法においても圧延温度の
範囲が狭いために冷間圧延中に圧延温度を維持する必要
があり、冷間圧延の途中において再加熱することが必要
になり、特に、電磁鋼板を０.５ｍｍ以下の薄い板厚に
仕上げるためには温度の保持が問題となる。
【０００７】また、冷間圧延の前にα未再結晶域におい
て圧下を行う技術に関しては、加工用の冷間圧延鋼板に
おいて開発され、電磁鋼板においても冷間圧延の前にα
未再結晶域で圧下を行う技術が開示されており、例え
ば、特公平０２−００１８９３号公報においては、熱間
圧延終了温度を６００〜７００℃の温度に規定し、引き
続いて冷間圧延を行うことが示されている。しかしなが
ら、この技術は、難加工材に冷間加工性を行う技術であ
り、使用する材料の含有成分、成分割合および加工温度
も独特の数値に限定しており、普遍性のある技術という
ことはできない。
て圧下を行う技術に関しては、加工用の冷間圧延鋼板に
おいて開発され、電磁鋼板においても冷間圧延の前にα
未再結晶域で圧下を行う技術が開示されており、例え
ば、特公平０２−００１８９３号公報においては、熱間
圧延終了温度を６００〜７００℃の温度に規定し、引き
続いて冷間圧延を行うことが示されている。しかしなが
ら、この技術は、難加工材に冷間加工性を行う技術であ
り、使用する材料の含有成分、成分割合および加工温度
も独特の数値に限定しており、普遍性のある技術という
ことはできない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た従来の珪素含有の電磁鋼板の製造方法の問題点を解決
するために、本発明者が鋭意研究を行った結果、高い磁
束密度を保持しながら、鉄損が低い高珪素電磁鋼板の製
造方法を開発したのである。
た従来の珪素含有の電磁鋼板の製造方法の問題点を解決
するために、本発明者が鋭意研究を行った結果、高い磁
束密度を保持しながら、鉄損が低い高珪素電磁鋼板の製
造方法を開発したのである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高珪素電磁
鋼板の製造方法の特徴とするところは、Ｃ ０.０１ｗ
ｔ％以下、Ｓｉ ４.０ｗｔ％を越え５.５ｗｔ％未満、
Ｍｎ ０.０５〜１.０ｗｔ％、Ｐ ０.００５〜０.１ｗ
ｔ％、Ｓ ０.０１ｗｔ％以下、Ａｌ ０.２〜１.０ｗ
ｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼
片に対して熱間圧延を行った後、［６０×Ｓｉ（ｗｔ
％）−９０］℃〜５５０℃の温度において１５％以上の
圧下率により圧延を行い、引き続いて冷間圧延、焼鈍を
行うことにある。
鋼板の製造方法の特徴とするところは、Ｃ ０.０１ｗ
ｔ％以下、Ｓｉ ４.０ｗｔ％を越え５.５ｗｔ％未満、
Ｍｎ ０.０５〜１.０ｗｔ％、Ｐ ０.００５〜０.１ｗ
ｔ％、Ｓ ０.０１ｗｔ％以下、Ａｌ ０.２〜１.０ｗ
ｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼
片に対して熱間圧延を行った後、［６０×Ｓｉ（ｗｔ
％）−９０］℃〜５５０℃の温度において１５％以上の
圧下率により圧延を行い、引き続いて冷間圧延、焼鈍を
行うことにある。
【００１０】本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造方法に
ついて、以下詳細に説明する。先ず、高珪素電磁鋼板の
製造方法において使用する鋼の含有成分および成分割合
について説明する。
ついて、以下詳細に説明する。先ず、高珪素電磁鋼板の
製造方法において使用する鋼の含有成分および成分割合
について説明する。
【００１１】このＣの最終含有量が０.００５ｗｔ％を
越えると磁気特性が劣化するので、脱炭焼鈍を行う必要
があるが、Ｃ含有量が０.０１ｗｔ％を越えると、脱炭
時間が長くなり、生産性を悪くする。よって、Ｃ含有量
は０.０１ｗｔ％以下とする。
越えると磁気特性が劣化するので、脱炭焼鈍を行う必要
があるが、Ｃ含有量が０.０１ｗｔ％を越えると、脱炭
時間が長くなり、生産性を悪くする。よって、Ｃ含有量
は０.０１ｗｔ％以下とする。
【００１２】ＭｎはＳによる熱間圧延中の問題を解消す
るために必要な元素であり、保持力を低くするためには
Ｍｎ含有量は低いことが望ましく、含有量が０.０５ｗ
ｔ％未満ではこのような効果は期待できず、また、１.
０ｗｔ％を越えて含有させると保持力が高くなる。よっ
て、Ｍｎ含有量は０.０５〜１.０ｗｔ％とする。
るために必要な元素であり、保持力を低くするためには
Ｍｎ含有量は低いことが望ましく、含有量が０.０５ｗ
ｔ％未満ではこのような効果は期待できず、また、１.
０ｗｔ％を越えて含有させると保持力が高くなる。よっ
て、Ｍｎ含有量は０.０５〜１.０ｗｔ％とする。
【００１３】Ｐは鉄心の打ち抜き加工性を高くするため
に必要な元素であって、含有量が０.００５ｗｔ％未満
ではこの効果は少なく、また、０.１ｗｔ％を越えて含
有させると冷間加工性が劣化する。よって、Ｐ含有量は
０.００５〜０.１ｗｔ％とする。
に必要な元素であって、含有量が０.００５ｗｔ％未満
ではこの効果は少なく、また、０.１ｗｔ％を越えて含
有させると冷間加工性が劣化する。よって、Ｐ含有量は
０.００５〜０.１ｗｔ％とする。
【００１４】ＳはＭｎＳ等の磁性に有害な非金属介在物
を生成するので、含有量は０.０１ｗｔ％以下とする。
を生成するので、含有量は０.０１ｗｔ％以下とする。
【００１５】Ａｌについて説明する。従来比抵抗を高く
するためにＳｉを含有させているが、Ｓｉ含有量が増加
して６.５ｗｔ％程度になるとＦｅ−Ｓｉの規則相が形
成され、圧延時に割れが発生する確立が高くなり、圧延
歩留まりが低下するため、工業的な材料ではＳｉのみを
含有させ、加工性を低下させることなく比抵抗を高くす
ることには限界ある。
するためにＳｉを含有させているが、Ｓｉ含有量が増加
して６.５ｗｔ％程度になるとＦｅ−Ｓｉの規則相が形
成され、圧延時に割れが発生する確立が高くなり、圧延
歩留まりが低下するため、工業的な材料ではＳｉのみを
含有させ、加工性を低下させることなく比抵抗を高くす
ることには限界ある。
【００１６】従って、Ｓｉを単独に含有させるのではな
く、Ｓｉと他の元素の複合含有について、鉄に含有させ
ることによって比抵抗を高くする元素さしては、Ｓｉの
他にＡｌ、Ｍｎ、Ｍｏが挙げられる。
く、Ｓｉと他の元素の複合含有について、鉄に含有させ
ることによって比抵抗を高くする元素さしては、Ｓｉの
他にＡｌ、Ｍｎ、Ｍｏが挙げられる。
【００１７】純鉄にこれらの元素を含有させた場合、Ａ
ｌを含有させた時の比抵抗はＳｉを含有させた時と略同
じであるが、Ｍｎ、Ｍｏを含有させた時の比抵抗はＳｉ
およびＡｌを含有させた時の比抵抗よりも低い。
ｌを含有させた時の比抵抗はＳｉを含有させた時と略同
じであるが、Ｍｎ、Ｍｏを含有させた時の比抵抗はＳｉ
およびＡｌを含有させた時の比抵抗よりも低い。
【００１８】このことから、比抵抗の点から見た場合、
Ｓｉを含有する鋼に、さらに、Ａｌを含有させた場合に
は、比抵抗の増加を期待することができる。また、純鉄
にＡｌを含有させる場合、含有量が１２ｗｔ％未満では
規則相を形成せず、純鉄にＡｌを含有させても加工性は
劣化しない。従って、加工性を考慮した時には、Ｓｉを
含有する鋼に少量のＡｌを含有させた場合には、加工性
の劣化のないことが期待できる。
Ｓｉを含有する鋼に、さらに、Ａｌを含有させた場合に
は、比抵抗の増加を期待することができる。また、純鉄
にＡｌを含有させる場合、含有量が１２ｗｔ％未満では
規則相を形成せず、純鉄にＡｌを含有させても加工性は
劣化しない。従って、加工性を考慮した時には、Ｓｉを
含有する鋼に少量のＡｌを含有させた場合には、加工性
の劣化のないことが期待できる。
【００１９】しかして、規則相を形成することなく、比
抵抗を高くするためには、Ｓｉ含有量を４.０ｗｔ％を
越え５.５ｗｔ％未満とした電磁鋼板に、さらに、Ａｌ
を複合含有させることについて検討を行い、Ａｌを０.
２ｗｔ％以上を含有させることによって鉄損の低い電磁
鋼板とすることができ、１.０ｗｔ％を越えて含有させ
ると磁束密度が低下するので工業的な材料としては不適
当である。
抵抗を高くするためには、Ｓｉ含有量を４.０ｗｔ％を
越え５.５ｗｔ％未満とした電磁鋼板に、さらに、Ａｌ
を複合含有させることについて検討を行い、Ａｌを０.
２ｗｔ％以上を含有させることによって鉄損の低い電磁
鋼板とすることができ、１.０ｗｔ％を越えて含有させ
ると磁束密度が低下するので工業的な材料としては不適
当である。
【００２０】従って、本発明に係る高珪素電磁鋼板の製
造方法において使用する鋼においては、Ｓｉ含有量を
４.０ｗｔ％を越え５.５ｗｔ％未満と規定した上で、Ａ
ｌ含有量を０.２〜１.０ｗｔ％とする。このように規定
することによって、加工性を低下させることがなく、ま
た、圧延歩留まりを低下させることもなく、さらに、磁
束密度を充分に高くでき、さらに、鉄損の低い電磁鋼板
が得られる。
造方法において使用する鋼においては、Ｓｉ含有量を
４.０ｗｔ％を越え５.５ｗｔ％未満と規定した上で、Ａ
ｌ含有量を０.２〜１.０ｗｔ％とする。このように規定
することによって、加工性を低下させることがなく、ま
た、圧延歩留まりを低下させることもなく、さらに、磁
束密度を充分に高くでき、さらに、鉄損の低い電磁鋼板
が得られる。
【００２１】次に、本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造
方法における加工処理工程について説明する。
方法における加工処理工程について説明する。
【００２２】即ち、本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造
方法においては、冷間圧延を前段階と後段階の二段階に
行い、前段階においては［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９
０］℃以上、５５０℃以下の温度において１５％以上の
圧延率により圧延を行い、後段階においては、通常の冷
間圧延温度において５０％以上の圧延率により圧延を行
うことによって、割れの発生もなく、また、最終焼鈍後
の磁気特性の優れた電磁鋼板が製造できるものである。
方法においては、冷間圧延を前段階と後段階の二段階に
行い、前段階においては［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９
０］℃以上、５５０℃以下の温度において１５％以上の
圧延率により圧延を行い、後段階においては、通常の冷
間圧延温度において５０％以上の圧延率により圧延を行
うことによって、割れの発生もなく、また、最終焼鈍後
の磁気特性の優れた電磁鋼板が製造できるものである。
【００２３】そして、電磁鋼板の冷間圧延は、単に板厚
を揃えるだけではなく、その後の焼鈍によって磁気特性
に好ましい組織とするために重要な処理であり、冷間圧
延において単に割れ防止をするのであれば、圧延温度を
高くすればよいのであるが、焼鈍後に好ましい組織とす
るためには通常の冷間圧延温度において圧延を行う必要
がある。
を揃えるだけではなく、その後の焼鈍によって磁気特性
に好ましい組織とするために重要な処理であり、冷間圧
延において単に割れ防止をするのであれば、圧延温度を
高くすればよいのであるが、焼鈍後に好ましい組織とす
るためには通常の冷間圧延温度において圧延を行う必要
がある。
【００２４】また、この冷間圧延において割れを防止す
るためには、［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９０］℃以上、
５５０℃以下の温度において、１５％以上の圧下率によ
る圧延を冷間圧延前に行うことが有効であり、前段階の
圧延において１５％以上の圧下率の圧延を行った場合に
は、後段階の圧延の圧下率は５０％以上とすることが有
効である。
るためには、［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９０］℃以上、
５５０℃以下の温度において、１５％以上の圧下率によ
る圧延を冷間圧延前に行うことが有効であり、前段階の
圧延において１５％以上の圧下率の圧延を行った場合に
は、後段階の圧延の圧下率は５０％以上とすることが有
効である。
【００２５】このような圧延によって圧延割れを防止す
ることができ、さらに、優れた磁気特性が得られる原因
については未だ明確ではないが、次の理由によるものと
考える。即ち、本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造方法
において使用する含有成分および成分割合の鋼は、５５
０℃以下の温度で加工を行った場合には若干回復するこ
とがあるが、再結晶はしないため加工組織が得られる。
ることができ、さらに、優れた磁気特性が得られる原因
については未だ明確ではないが、次の理由によるものと
考える。即ち、本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造方法
において使用する含有成分および成分割合の鋼は、５５
０℃以下の温度で加工を行った場合には若干回復するこ
とがあるが、再結晶はしないため加工組織が得られる。
【００２６】従って、加工率をある程度以上確保するこ
とにより加工組織が充分に発達して、冷間圧延時に割れ
の発生を抑制することができる。また、磁気特性の点か
ら見ると、回復を起こしていることは好ましくなく、仕
上げ焼鈍により好ましい組織とするためには、低温にお
ける冷間圧延を必要とするのである。
とにより加工組織が充分に発達して、冷間圧延時に割れ
の発生を抑制することができる。また、磁気特性の点か
ら見ると、回復を起こしていることは好ましくなく、仕
上げ焼鈍により好ましい組織とするためには、低温にお
ける冷間圧延を必要とするのである。
【００２７】そのため、後段階における加工は回復を起
こしていない加工組織とするためであるが、前段階の加
工がある程度加算されるので、５０％の圧下率で充分な
組織になるからである。
こしていない加工組織とするためであるが、前段階の加
工がある程度加算されるので、５０％の圧下率で充分な
組織になるからである。
【００２８】上記に説明した処理は、溶湯から直接熱間
圧延板を製造する場合に特に有効であり、例えば、双ロ
ール式のストリップキャスタ等において板厚精度を確保
するために、キャスタ出側に圧延機を設置することが多
い。この配置において、キャスタ出側圧延機において上
記した前段階の圧延を行うことは容易であり、また、そ
れによって後段階の冷間圧延による割れを防止すること
ができる。
圧延板を製造する場合に特に有効であり、例えば、双ロ
ール式のストリップキャスタ等において板厚精度を確保
するために、キャスタ出側に圧延機を設置することが多
い。この配置において、キャスタ出側圧延機において上
記した前段階の圧延を行うことは容易であり、また、そ
れによって後段階の冷間圧延による割れを防止すること
ができる。
【００２９】従って、製造工程を増加することもなく、
製造歩留まりが上昇し、さらに、後段階の冷間圧延にお
いても、板温度を特別に管理する必要もなくなり、生産
性の向上にもつながることが期待できる。なお、この場
合、キャスタ出側において直接圧延を行うことは必須の
ことではなく、再加熱して前段階圧延を行うこともでき
る。
製造歩留まりが上昇し、さらに、後段階の冷間圧延にお
いても、板温度を特別に管理する必要もなくなり、生産
性の向上にもつながることが期待できる。なお、この場
合、キャスタ出側において直接圧延を行うことは必須の
ことではなく、再加熱して前段階圧延を行うこともでき
る。
【００３０】
【実 施 例】本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造方法
の実施例を説明する。
の実施例を説明する。
【００３１】
【実 施 例】表１に示す含有成分および成分割合の鋼を
１５ｋｇ高周波溶解炉により溶解し、ストリップキャス
タにより３００ｍｍｗの熱間圧延板相当材を製作した。
そして、キャスタ出側の圧延機により種々の条件により
直接圧延を行った。
１５ｋｇ高周波溶解炉により溶解し、ストリップキャス
タにより３００ｍｍｗの熱間圧延板相当材を製作した。
そして、キャスタ出側の圧延機により種々の条件により
直接圧延を行った。
【００３２】この材料を酸洗いした後、ワークロール径
１００φの冷間圧延機を使用して冷間圧延を行った。冷
間圧延可能な材料については焼鈍を行い、磁気特性の評
価を行った。磁気特性はＪＩＳに基づき測定を行った。
表２に鉄損Ｗ15/50、磁束密度Ｂ５０この測定結果を示
す。
１００φの冷間圧延機を使用して冷間圧延を行った。冷
間圧延可能な材料については焼鈍を行い、磁気特性の評
価を行った。磁気特性はＪＩＳに基づき測定を行った。
表２に鉄損Ｗ15/50、磁束密度Ｂ５０この測定結果を示
す。
【００３３】試験Ｎｏ.２、Ｎｏ.３、Ｎｏ.６、Ｎｏ.７
は、５.２０ｗｔ％Ｓｉ鋼において前段階の圧延温度を
変化させた場合の影響について調査したけっかを示して
あり、２００℃の温度における圧延においては圧延割れ
が発生していること、また、圧延温度を６００℃の温度
まで上昇させると、鉄損が増加することがわかる。
は、５.２０ｗｔ％Ｓｉ鋼において前段階の圧延温度を
変化させた場合の影響について調査したけっかを示して
あり、２００℃の温度における圧延においては圧延割れ
が発生していること、また、圧延温度を６００℃の温度
まで上昇させると、鉄損が増加することがわかる。
【００３４】試験Ｎｏ.８、Ｎｏ.９、Ｎｏ.１０、Ｎｏ.
１１、Ｎｏ.１３は、４.５１ｗｔ％Ｓｉ鋼において上記
と同様な試験を行った結果であり、この材料では前段階
の圧延温度を２００℃まで低下させてもよいこと、ま
た、６００℃の温度に上昇させると鉄損が増加すること
がわかる。
１１、Ｎｏ.１３は、４.５１ｗｔ％Ｓｉ鋼において上記
と同様な試験を行った結果であり、この材料では前段階
の圧延温度を２００℃まで低下させてもよいこと、ま
た、６００℃の温度に上昇させると鉄損が増加すること
がわかる。
【００３５】この２つの試験結果から、前段階の圧延に
おける下限の温度は、［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９０］
℃、上限温度は５５０℃とすればよいことがわかる。ま
た、試験Ｎｏ.１およびＮｏ.１４はこの条件を満足して
いるが、何れも割れを発生している。これは、Ｓｉ、Ａ
ｌの含有量が本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造方法の
規定より多すぎるためである。
おける下限の温度は、［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−９０］
℃、上限温度は５５０℃とすればよいことがわかる。ま
た、試験Ｎｏ.１およびＮｏ.１４はこの条件を満足して
いるが、何れも割れを発生している。これは、Ｓｉ、Ａ
ｌの含有量が本発明に係る高珪素電磁鋼板の製造方法の
規定より多すぎるためである。
【００３６】従って、Ｓｉ含有量の上限は５.５ｗｔ％
未満、Ａｌの上限は１.０ｗｔ％とする。また、試験Ｎ
ｏ.１５では充分な磁気特性が得られていないが、これ
は、Ｓｉ含有量が３.２ｗｔ％と低すぎるためであるこ
とから、Ｓｉの下限は４.０ｗｔ％とした。試験Ｍｏ.
３、Ｎｏ.４、Ｎｏ.５を比較すると前段階の圧下率によ
って、磁気特性が変化することがわかる。
未満、Ａｌの上限は１.０ｗｔ％とする。また、試験Ｎ
ｏ.１５では充分な磁気特性が得られていないが、これ
は、Ｓｉ含有量が３.２ｗｔ％と低すぎるためであるこ
とから、Ｓｉの下限は４.０ｗｔ％とした。試験Ｍｏ.
３、Ｎｏ.４、Ｎｏ.５を比較すると前段階の圧下率によ
って、磁気特性が変化することがわかる。
【００３７】鉄損を充分に低く抑制するためには、１５
％以上の圧下率が必要であり、また、後段階の圧下率も
影響を与えており、試験Ｎｏ.１２から前段階の圧下率
が２０％である場合においても、後段階の圧下率が不充
分であると充分な磁気特性を得ることができないことが
わかる。
％以上の圧下率が必要であり、また、後段階の圧下率も
影響を与えており、試験Ｎｏ.１２から前段階の圧下率
が２０％である場合においても、後段階の圧下率が不充
分であると充分な磁気特性を得ることができないことが
わかる。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る高珪
素電磁鋼板の製造方法は上記の構成であるから、冷間圧
延をおこなっても割れの発生はなく、加工性を低下させ
ることがなく、また、圧延歩留まりを低下させることも
なく、さらに、磁束密度を充分に高くでき、さらに、鉄
損の低い電磁鋼板が得られるという効果を有する。
素電磁鋼板の製造方法は上記の構成であるから、冷間圧
延をおこなっても割れの発生はなく、加工性を低下させ
ることがなく、また、圧延歩留まりを低下させることも
なく、さらに、磁束密度を充分に高くでき、さらに、鉄
損の低い電磁鋼板が得られるという効果を有する。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ０.０１ｗｔ％以下、Ｓｉ ４.０ｗｔ
％を越え５.５ｗｔ％未満、 Ｍｎ ０.０５〜１.０ｗｔ％、Ｐ ０.００５〜０.１ｗ
ｔ％、 Ｓ ０.０１ｗｔ％以下、Ａｌ ０.２〜１.０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片に
対して熱間圧延を行った後、［６０×Ｓｉ（ｗｔ％）−
９０］℃〜５５０℃の温度において１５％以上の圧下率
により圧延を行い、引き続いて冷間圧延、焼鈍を行うこ
とを特徴とする高珪素電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17946092A JPH05345920A (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 高珪素電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17946092A JPH05345920A (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 高珪素電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05345920A true JPH05345920A (ja) | 1993-12-27 |
Family
ID=16066243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17946092A Withdrawn JPH05345920A (ja) | 1992-06-12 | 1992-06-12 | 高珪素電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05345920A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11530462B2 (en) | 2017-12-26 | 2022-12-20 | Posco Holdings Inc. | Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor |
-
1992
- 1992-06-12 JP JP17946092A patent/JPH05345920A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11530462B2 (en) | 2017-12-26 | 2022-12-20 | Posco Holdings Inc. | Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990831 |