JPH053417A - 弾性表面波フイルタ - Google Patents
弾性表面波フイルタInfo
- Publication number
- JPH053417A JPH053417A JP3287597A JP28759791A JPH053417A JP H053417 A JPH053417 A JP H053417A JP 3287597 A JP3287597 A JP 3287597A JP 28759791 A JP28759791 A JP 28759791A JP H053417 A JPH053417 A JP H053417A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- filter
- surface acoustic
- series
- acoustic wave
- parallel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/125—Driving means, e.g. electrodes, coils
- H03H9/145—Driving means, e.g. electrodes, coils for networks using surface acoustic waves
- H03H9/14544—Transducers of particular shape or position
- H03H9/1455—Transducers of particular shape or position constituted of N parallel or series transducers
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/46—Filters
- H03H9/64—Filters using surface acoustic waves
- H03H9/6423—Means for obtaining a particular transfer characteristic
- H03H9/6426—Combinations of the characteristics of different transducers
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 良好な周波数特性を持つ高耐電力用弾性表面
波フイルタを提供する。 【構成】 弾性表面波フイルタを単位フイルタとしてＮ
個用い、それらを直列（または並列）に接続して直列フ
イルタ系（または並列フイルタ系）４１−１，４１−２
を形成する。これらのフイルタ系４０−１，４０−２を
Ｎ個用いてそれらを並列接続（または直列接続）して直
列並列フイルタ系（または並列直列フイルタ系）を形成
することにより、１つの弾性表面波フイルタを構成す
る。これにより、入力電力が単位フイルタ数によって分
割されてその分割された入力電力が各単位フイルタに印
加される。また、単位フイルタは二端子対電気回路網で
あるが、それを用いた直列並列フイルタ系（または並列
直列フイルタ系）も二端子対電気回路網なので、１つの
フイルタとして見なすことができ、フイルタ数の増大に
よる挿入損失特性の劣化を防止できる。
波フイルタを提供する。 【構成】 弾性表面波フイルタを単位フイルタとしてＮ
個用い、それらを直列（または並列）に接続して直列フ
イルタ系（または並列フイルタ系）４１−１，４１−２
を形成する。これらのフイルタ系４０−１，４０−２を
Ｎ個用いてそれらを並列接続（または直列接続）して直
列並列フイルタ系（または並列直列フイルタ系）を形成
することにより、１つの弾性表面波フイルタを構成す
る。これにより、入力電力が単位フイルタ数によって分
割されてその分割された入力電力が各単位フイルタに印
加される。また、単位フイルタは二端子対電気回路網で
あるが、それを用いた直列並列フイルタ系（または並列
直列フイルタ系）も二端子対電気回路網なので、１つの
フイルタとして見なすことができ、フイルタ数の増大に
よる挿入損失特性の劣化を防止できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧電基板表面を伝搬す
る弾性表面波を用いた弾性表面波フイルタ、特に複数の
単位フイルタを用いて１つの直列並列フイルタ系または
並列直列フイルタ系を構成した小型で良好な周波数特性
を持つ高耐電力の弾性表面波フイルタに関するものであ
る。
る弾性表面波を用いた弾性表面波フイルタ、特に複数の
単位フイルタを用いて１つの直列並列フイルタ系または
並列直列フイルタ系を構成した小型で良好な周波数特性
を持つ高耐電力の弾性表面波フイルタに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、高性能な弾性表面波フイルタを得
るために、種々の提案が行われている。例えば、弾性表
面波が効率よく励振するために圧電基板の選択と電極構
造の最適化、あるいは高耐電力にするために電極材料の
選択と実装の工夫等が挙げられる。その一構成例を図２
に示す。
るために、種々の提案が行われている。例えば、弾性表
面波が効率よく励振するために圧電基板の選択と電極構
造の最適化、あるいは高耐電力にするために電極材料の
選択と実装の工夫等が挙げられる。その一構成例を図２
に示す。
【０００３】図２は、従来の一般的な弾性表面波フイル
タの平面図である。この弾性表面波フイルタは、圧電基
板１を有し、その圧電基板１上には、入力電気信号を弾
性表面波に変換する送波用トランスデューサ（変換器）
２と、その変換された弾性表面波を電気信号に変換する
受波用トランスデューサ（変換器）３とが形成されてい
る。トランスデューサ２，３は、すだれ状電極（櫛形電
極ともいう）を相対して構成され、アルミニウム（Ａ
ｌ）で形成されている。
タの平面図である。この弾性表面波フイルタは、圧電基
板１を有し、その圧電基板１上には、入力電気信号を弾
性表面波に変換する送波用トランスデューサ（変換器）
２と、その変換された弾性表面波を電気信号に変換する
受波用トランスデューサ（変換器）３とが形成されてい
る。トランスデューサ２，３は、すだれ状電極（櫛形電
極ともいう）を相対して構成され、アルミニウム（Ａ
ｌ）で形成されている。
【０００４】圧電基板１上には、入力端子４と出力端子
５が形成され、該入力端子４が金（Ａｕ）等の薄膜の伝
送路パターン４ａを介して送波用トランスデューサ２に
接続されると共に、該出力端子５がＡｕ等の薄膜の伝送
路パターン５ａを介して受波用トランスデューサ３に接
続されている。送波用トランスデューサ２及び受波用ト
ランスデューサ３の周囲には、アースパターン６が形成
され、そのアースパターン６が、ボンディングワイヤ６
ａによって送波用トランスデューサ２及び受波用トラン
スデューサ３と接続されている。
５が形成され、該入力端子４が金（Ａｕ）等の薄膜の伝
送路パターン４ａを介して送波用トランスデューサ２に
接続されると共に、該出力端子５がＡｕ等の薄膜の伝送
路パターン５ａを介して受波用トランスデューサ３に接
続されている。送波用トランスデューサ２及び受波用ト
ランスデューサ３の周囲には、アースパターン６が形成
され、そのアースパターン６が、ボンディングワイヤ６
ａによって送波用トランスデューサ２及び受波用トラン
スデューサ３と接続されている。
【０００５】この種の弾性表面波フイルタでは、高周波
電圧を入力端子４に入力すると、その入力電気信号によ
って送波用トランスデューサ２のすだれ状電極指間に電
界が生じ、該電界によって弾性表面波が励振され、すだ
れ状電極指と垂直（図２の横方向）に圧電基板１の表面
を左右に伝搬する。伝搬された弾性表面波は、受波用ト
ランスデューサ３で電気信号に変換され、出力端子５か
ら出力される。
電圧を入力端子４に入力すると、その入力電気信号によ
って送波用トランスデューサ２のすだれ状電極指間に電
界が生じ、該電界によって弾性表面波が励振され、すだ
れ状電極指と垂直（図２の横方向）に圧電基板１の表面
を左右に伝搬する。伝搬された弾性表面波は、受波用ト
ランスデューサ３で電気信号に変換され、出力端子５か
ら出力される。
【０００６】この種の弾性表面波フイルタでは、すだれ
状電極指間で励振される弾性表面波出力に一致する周波
数で最大の出力が得られ、逆に不一致のときに出力が小
さくなる。この表面波出力による周波数選択特性によっ
てフイルタ特性が得られる。従来、弾性表面波フイルタ
の高耐電力化を実現するためには、例えば、すだれ状電
極の材料として数パーセントの銅（Ｃｕ）あるいはマグ
ネシウム（Ｍｇ）を添加したＡｌが使用される。この理
由は、ＣｕあるいはＭｇを添加することにより、弾性表
面波の振動で発生するＡｌのマイグレーション（ｍｉｇ
ｒａｔｉｏｎ；金属粒塊の移動）が抑圧され、すだれ状
電極が該マイグレーションに強くなるからである。
状電極指間で励振される弾性表面波出力に一致する周波
数で最大の出力が得られ、逆に不一致のときに出力が小
さくなる。この表面波出力による周波数選択特性によっ
てフイルタ特性が得られる。従来、弾性表面波フイルタ
の高耐電力化を実現するためには、例えば、すだれ状電
極の材料として数パーセントの銅（Ｃｕ）あるいはマグ
ネシウム（Ｍｇ）を添加したＡｌが使用される。この理
由は、ＣｕあるいはＭｇを添加することにより、弾性表
面波の振動で発生するＡｌのマイグレーション（ｍｉｇ
ｒａｔｉｏｎ；金属粒塊の移動）が抑圧され、すだれ状
電極が該マイグレーションに強くなるからである。
【０００７】また、マイグレーションは熱によって加速
されることもよく知られている。そのため、補助措置と
して弾性表面波フイルタを収容するための実装用金属製
パッケージに放熱器を取り付け、内部の弾性表面波フイ
ルタチップから発生する熱を該放熱器で放熱し、マイグ
レーションを抑制するようにしている。
されることもよく知られている。そのため、補助措置と
して弾性表面波フイルタを収容するための実装用金属製
パッケージに放熱器を取り付け、内部の弾性表面波フイ
ルタチップから発生する熱を該放熱器で放熱し、マイグ
レーションを抑制するようにしている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
弾性表面波フイルタでは、次のような課題があった。従
来の弾性表面波フイルタでは、可能な最大入力電力が約
２ワット程度であり、その出力電力が約１．２ワットで
ある。入力電力を２ワット以上増大させると、弾性表面
波フイルタの寿命が著しく短くなり、例えば入力電力が
３〜４ワット程度になると、数時間でトランスデューサ
２，３が破壊されてしまう。
弾性表面波フイルタでは、次のような課題があった。従
来の弾性表面波フイルタでは、可能な最大入力電力が約
２ワット程度であり、その出力電力が約１．２ワットで
ある。入力電力を２ワット以上増大させると、弾性表面
波フイルタの寿命が著しく短くなり、例えば入力電力が
３〜４ワット程度になると、数時間でトランスデューサ
２，３が破壊されてしまう。
【０００９】これを解決するため、複数個の単体の弾性
表面波フイルタを用い、それらを直列または並列に接続
してフイルタ系を構成することも考えられる。これによ
り、従来１個の弾性表面波フイルタ内に消費する電力
（損失）をフイルタ系の各弾性表面波フイルタに分散さ
せ、該フイルタ内のトランスデューサ２，３をマイグレ
ーションから保護することができる。このように添加物
でトランスデューサ２，３を強化した同種類の弾性表面
波フイルタを複数個用い、それらを直列または並列に接
続してフイルタ系を構成し、高耐電力用の弾性表面波フ
イルタ系を作ることが可能である。
表面波フイルタを用い、それらを直列または並列に接続
してフイルタ系を構成することも考えられる。これによ
り、従来１個の弾性表面波フイルタ内に消費する電力
（損失）をフイルタ系の各弾性表面波フイルタに分散さ
せ、該フイルタ内のトランスデューサ２，３をマイグレ
ーションから保護することができる。このように添加物
でトランスデューサ２，３を強化した同種類の弾性表面
波フイルタを複数個用い、それらを直列または並列に接
続してフイルタ系を構成し、高耐電力用の弾性表面波フ
イルタ系を作ることが可能である。
【００１０】しかし、フイルタ系全体の挿入損失特性
は、理論的にも、実験的にも、単体の弾性表面波フイル
タの挿入損失特性と異なり、フイルタ系を構成する弾性
表面波フイルタの数によって著しく劣化するおそれがあ
る。
は、理論的にも、実験的にも、単体の弾性表面波フイル
タの挿入損失特性と異なり、フイルタ系を構成する弾性
表面波フイルタの数によって著しく劣化するおそれがあ
る。
【００１１】本発明は、前記従来技術が持っていた課題
として、高入力電力に対する耐電力性が不十分である
点、及び良好な周波数特性が得られない点について解決
した弾性表面波フイルタを提供するものである。
として、高入力電力に対する耐電力性が不十分である
点、及び良好な周波数特性が得られない点について解決
した弾性表面波フイルタを提供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するために、弾性表面波伝搬用の圧電基板上に、入力端
子から入力される電気信号を弾性表面波に変換する送波
用トランスデューサと、前記変換された弾性表面波を電
気信号に変換して出力端子へ出力する受波用トランスデ
ューサとを、設けた弾性表面波フイルタにおいて、前記
弾性表面波フイルタを単位フイルタとしてＮ×Ｎ個（Ｎ
2 個；Ｎは自然数）、個別に形成するか、または同一圧
電基板上に形成する。そして、前記Ｎ個の単位フイルタ
を一組にして該単位フイルタを直列または並列に接続し
てＮ組のフイルタ系を構成し、さらに前記Ｎ組のフイル
タ系を並列または直列に接続して一つの直列並列フイル
タ系または並列直列フイルタ系を構成している。
するために、弾性表面波伝搬用の圧電基板上に、入力端
子から入力される電気信号を弾性表面波に変換する送波
用トランスデューサと、前記変換された弾性表面波を電
気信号に変換して出力端子へ出力する受波用トランスデ
ューサとを、設けた弾性表面波フイルタにおいて、前記
弾性表面波フイルタを単位フイルタとしてＮ×Ｎ個（Ｎ
2 個；Ｎは自然数）、個別に形成するか、または同一圧
電基板上に形成する。そして、前記Ｎ個の単位フイルタ
を一組にして該単位フイルタを直列または並列に接続し
てＮ組のフイルタ系を構成し、さらに前記Ｎ組のフイル
タ系を並列または直列に接続して一つの直列並列フイル
タ系または並列直列フイルタ系を構成している。
【００１３】
【作用】本発明によれば、以上のように弾性表面波フイ
ルタを構成したので、Ｎ×Ｎ（＝Ｎ2 ）個の単位フイル
タからなる１つの直列並列フイルタ系または並列直列フ
イルタ系は、入力電力を単位フイルタ数で分割して各単
位フイルタに印加するように働く。また、単位フイルタ
は二端子対電気回路網であり、しかもそれを用いて構成
した直列並列フイルタ系または並列直列フイルタ系も二
端子対電気回路網なので、１つのフイルタとして見なす
ことができ、単位フイルタ数の増大による挿入損失特性
の劣化を防止する働きがある。従って、前記課題を解決
できるのである。
ルタを構成したので、Ｎ×Ｎ（＝Ｎ2 ）個の単位フイル
タからなる１つの直列並列フイルタ系または並列直列フ
イルタ系は、入力電力を単位フイルタ数で分割して各単
位フイルタに印加するように働く。また、単位フイルタ
は二端子対電気回路網であり、しかもそれを用いて構成
した直列並列フイルタ系または並列直列フイルタ系も二
端子対電気回路網なので、１つのフイルタとして見なす
ことができ、単位フイルタ数の増大による挿入損失特性
の劣化を防止する働きがある。従って、前記課題を解決
できるのである。
【００１４】
【実施例】弾性表面波フイルタは、二端子対電気回路網
であるため、まず本実施例の原理となる複数の同種類二
端子対電気回路網の並列接続及び直列接続について説明
する。二端子対電気回路網は、受動素子のみで構成さ
れ、数学的に縦続行列（または［Ｆ］行列、基本行列）
で表わすことができる。縦続行列を次式（１）に示す。
であるため、まず本実施例の原理となる複数の同種類二
端子対電気回路網の並列接続及び直列接続について説明
する。二端子対電気回路網は、受動素子のみで構成さ
れ、数学的に縦続行列（または［Ｆ］行列、基本行列）
で表わすことができる。縦続行列を次式（１）に示す。
【００１５】
【数１】
【００１６】図３は、Ｎ個の二端子対電気回路網で構成
される並列二端子対電気回路網系の概略の構成ブロック
図である。この並列二端子対電気回路網系は、複数の二
端子対電気回路網１０−１〜１０−Ｎを備え、それらの
各二端子対電気回路網１０−１〜１０−Ｎには、入力端
子１１−１ａ〜１１−Ｎａ、入力側のアース端子１１−
１ｂ〜１１−Ｎｂ、出力端子１２−１ａ〜１２−Ｎａ、
及び出力側のアース端子１２−１ｂ〜１２−Ｎｂが、そ
れぞれ設けられている。各入力端子１１−１ａ〜１１−
Ｎａは、伝送路２１を介して共通入力端子３１ａに共通
接続されている。この共通入力端子３１ａに対応して、
共通入力側のアース端子３１ｂが設けられている。ま
た、各出力端子１２−１ａ〜１２−Ｎａは、伝送路２２
を介して共通出力端子３２ａに共通接続されている。こ
の共通出力端子３２ａに対応して、共通出力側のアース
端子３２ｂが設けられている。
される並列二端子対電気回路網系の概略の構成ブロック
図である。この並列二端子対電気回路網系は、複数の二
端子対電気回路網１０−１〜１０−Ｎを備え、それらの
各二端子対電気回路網１０−１〜１０−Ｎには、入力端
子１１−１ａ〜１１−Ｎａ、入力側のアース端子１１−
１ｂ〜１１−Ｎｂ、出力端子１２−１ａ〜１２−Ｎａ、
及び出力側のアース端子１２−１ｂ〜１２−Ｎｂが、そ
れぞれ設けられている。各入力端子１１−１ａ〜１１−
Ｎａは、伝送路２１を介して共通入力端子３１ａに共通
接続されている。この共通入力端子３１ａに対応して、
共通入力側のアース端子３１ｂが設けられている。ま
た、各出力端子１２−１ａ〜１２−Ｎａは、伝送路２２
を介して共通出力端子３２ａに共通接続されている。こ
の共通出力端子３２ａに対応して、共通出力側のアース
端子３２ｂが設けられている。
【００１７】図３に示すように、同一構成のＮ個の二端
子対電気回路網１０−１〜１０−Ｎを並列に接続して構
成された二端子対電気回路網系全体の縦続行列は、次式
（２）のようになる。
子対電気回路網１０−１〜１０−Ｎを並列に接続して構
成された二端子対電気回路網系全体の縦続行列は、次式
（２）のようになる。
【００１８】
【数２】
【００１９】各二端子対電気回路網１０−１〜１０−Ｎ
は、同一の縦続行列を持たなければ、その回路網同士の
間に電流が流れる場合があり、合成による損失が発生す
ることがある。この場合は、（２）式が成立しない。
は、同一の縦続行列を持たなければ、その回路網同士の
間に電流が流れる場合があり、合成による損失が発生す
ることがある。この場合は、（２）式が成立しない。
【００２０】図４は、図３に示すＮ個の二端子対電気回
路網１０−１〜１０−Ｎを直列接続した直列二端子対電
気回路網系の概略の構成ブロック図であり、図３中の要
素と共通の要素には共通の符号が付されている。図４に
示すように、同一構成のＮ個の二端子対電気回路網１０
−１〜１０−Ｎを直列に接続して構成される二端子対電
気回路網系全体の縦続素行列は、次式（３）のようにな
る。
路網１０−１〜１０−Ｎを直列接続した直列二端子対電
気回路網系の概略の構成ブロック図であり、図３中の要
素と共通の要素には共通の符号が付されている。図４に
示すように、同一構成のＮ個の二端子対電気回路網１０
−１〜１０−Ｎを直列に接続して構成される二端子対電
気回路網系全体の縦続素行列は、次式（３）のようにな
る。
【００２１】
【数３】
【００２２】上述したように、図３の並列二端子対電気
回路網系及び図３の直列二端子対電気回路網系も、それ
ぞれ二端子対電気回路網である。Ｎ個のこれらの回路網
系を用いてさらに直列系または並列系を構成すれば、そ
の回路網系全体の縦続行列が（１）式に示した縦続行列
に戻ることになる。このような構成方法は、次のように
（ａ），（ｂ）の２通りがある。
回路網系及び図３の直列二端子対電気回路網系も、それ
ぞれ二端子対電気回路網である。Ｎ個のこれらの回路網
系を用いてさらに直列系または並列系を構成すれば、そ
の回路網系全体の縦続行列が（１）式に示した縦続行列
に戻ることになる。このような構成方法は、次のように
（ａ），（ｂ）の２通りがある。
【００２３】（ａ） 並列・直列法 単体の二端子対電気回路網の縦続行列は、次式（４）の
ようになる。
ようになる。
【００２４】
【数４】
【００２５】同じ二端子対電気回路網をＮ個で並列に接
続して構成される二端子対電気回路網系の縦続行列は、
次式（５）のようになる。
続して構成される二端子対電気回路網系の縦続行列は、
次式（５）のようになる。
【００２６】
【数５】
【００２７】この二端子対電気回路網系をＮ個で直列に
接続して構成される二端子対電気回路網系の縦続行列
は、次式（６）のようになる。
接続して構成される二端子対電気回路網系の縦続行列
は、次式（６）のようになる。
【００２８】
【数６】
【００２９】（５−１）式を（６）式に代入すると、次
式（７）が得られる。
式（７）が得られる。
【００３０】
【数７】
【００３１】この（７）式から明らかなように、並列・
直列法で構成した二端子対電気回路網系の縦続行列は、
単体の二端子対電気回路網のものと同一である。従っ
て、伝送特性やインピーダンス特性も同一である。
直列法で構成した二端子対電気回路網系の縦続行列は、
単体の二端子対電気回路網のものと同一である。従っ
て、伝送特性やインピーダンス特性も同一である。
【００３２】（ｂ） 直列・並列法 単体の二端子対電気回路網の縦続行列は、（４）式で与
えられている。同一の二端子対電気回路網をＮ個直列に
接続して構成された二端子対電気回路網系の縦続行列は
次式（８）のようになる。
えられている。同一の二端子対電気回路網をＮ個直列に
接続して構成された二端子対電気回路網系の縦続行列は
次式（８）のようになる。
【００３３】
【数８】
【００３４】この二端子対電気回路網系をＮ個で並列に
接続して構成された二端子対電気回路網系の縦続行列
は、次式（９）のようになる。
接続して構成された二端子対電気回路網系の縦続行列
は、次式（９）のようになる。
【００３５】
【数９】
【００３６】（８−１）式を（９）式に代入すると、次
式（10）が得られる。
式（10）が得られる。
【００３７】
【数１０】
【００３８】（10）式から明らかなように、直列・並列
法で構成した二端子対電気回路網系の縦続行列は、単体
の二端子対電気回路網のものと同一である。従って、伝
送特性やインピーダンス特性も同一である。
法で構成した二端子対電気回路網系の縦続行列は、単体
の二端子対電気回路網のものと同一である。従って、伝
送特性やインピーダンス特性も同一である。
【００３９】以上のような２つの構成方法（ａ）または
（ｂ）を用いれば、二端子対電気回路網の特性を変える
ことなく、従来１個の二端子対電気回路網内に消費する
電力を、Ｎ×Ｎ個（Ｎ2 個；Ｎは自然数）の二端子対電
気回路網内に消費させ、それによって消費電力によるダ
メージを除去することができる。
（ｂ）を用いれば、二端子対電気回路網の特性を変える
ことなく、従来１個の二端子対電気回路網内に消費する
電力を、Ｎ×Ｎ個（Ｎ2 個；Ｎは自然数）の二端子対電
気回路網内に消費させ、それによって消費電力によるダ
メージを除去することができる。
【００４０】次に、以上のような原理に基づき構成され
る本実施例の弾性表面波フイルタを、図５及び図１を参
照しつつ説明する。図５は、従来の図２のような高耐電
力用弾性表面波フイルタを単位フイルタとして２個用い
て構成される直列フイルタ系からなる弾性表面波フイル
タの平面図である。
る本実施例の弾性表面波フイルタを、図５及び図１を参
照しつつ説明する。図５は、従来の図２のような高耐電
力用弾性表面波フイルタを単位フイルタとして２個用い
て構成される直列フイルタ系からなる弾性表面波フイル
タの平面図である。
【００４１】この弾性表面波フイルタでは、直列フイル
タ系４０が、Ｌi Ｔa Ｏ3 単結晶圧電体、Ｌi Ｎb Ｏ3
単結晶圧電体、Ｚn Ｏ薄膜圧電体等の圧電基板４１上に
形成されている。直列フイルタ系４０は、圧電基板４１
上に形成された共通入力端子５１と共通出力端子５２と
の間に直列接続された２個の単位フイルタ６０−１，６
０−２で構成されている。各単位フイルタ６０−１，６
０−２は、従来の図２と同様に高耐電力用弾性表面波フ
イルタで構成されている。
タ系４０が、Ｌi Ｔa Ｏ3 単結晶圧電体、Ｌi Ｎb Ｏ3
単結晶圧電体、Ｚn Ｏ薄膜圧電体等の圧電基板４１上に
形成されている。直列フイルタ系４０は、圧電基板４１
上に形成された共通入力端子５１と共通出力端子５２と
の間に直列接続された２個の単位フイルタ６０−１，６
０−２で構成されている。各単位フイルタ６０−１，６
０−２は、従来の図２と同様に高耐電力用弾性表面波フ
イルタで構成されている。
【００４２】即ち、各単位フイルタ６０−１，６０−２
は、入力電気信号を弾性表面波に変換する送波用トラン
スデューサ６１−１，６１−２、及び変換された弾性表
面波を電気信号に変換する受波用トランスデューサ６２
−１，６２−２をそれぞれ有している。各トランスデュ
ーサ６１−１，６１−２，６２−１，６２−２は、すだ
れ状電極を相対して構成され、例えば数パーセントのＣ
ｕあるいはＭｇを添加したＡｌで形成されている。
は、入力電気信号を弾性表面波に変換する送波用トラン
スデューサ６１−１，６１−２、及び変換された弾性表
面波を電気信号に変換する受波用トランスデューサ６２
−１，６２−２をそれぞれ有している。各トランスデュ
ーサ６１−１，６１−２，６２−１，６２−２は、すだ
れ状電極を相対して構成され、例えば数パーセントのＣ
ｕあるいはＭｇを添加したＡｌで形成されている。
【００４３】共通入力端子５１は、単位フイルタ６０−
１側の伝送路パターン６３−１を介して送波用トランス
デューサ６１−１に接続され、該送波用トランスデュー
サ６１−１に対向配置された受波用トランスデューサ６
２−１が、伝送路パターン６４−１を介して共通出力端
子５２に接続されている。
１側の伝送路パターン６３−１を介して送波用トランス
デューサ６１−１に接続され、該送波用トランスデュー
サ６１−１に対向配置された受波用トランスデューサ６
２−１が、伝送路パターン６４−１を介して共通出力端
子５２に接続されている。
【００４４】送波用トランスデューサ６１−１は、ボン
ディングワイヤ６７によって伝送路パターン６５−１に
接続され、その伝送路パターン６５−１が単位フイルタ
６０−２の入力端子側に接続されている。さらに、受波
用トランスデューサ６２−１は、ボンディングワイヤ６
７によって伝送路パターン６５−２に接続され、その伝
送路パターン６５−２が単位フイルタ６０−２の出力端
子側に接続されている。
ディングワイヤ６７によって伝送路パターン６５−１に
接続され、その伝送路パターン６５−１が単位フイルタ
６０−２の入力端子側に接続されている。さらに、受波
用トランスデューサ６２−１は、ボンディングワイヤ６
７によって伝送路パターン６５−２に接続され、その伝
送路パターン６５−２が単位フイルタ６０−２の出力端
子側に接続されている。
【００４５】伝送路パターン６５−１は、単位フイルタ
６０−２側の伝送路パターン６３−２を介して送波用ト
ランスデューサ６１−２に接続されている。さらに、伝
送路パターン６５−２は、単位フイルタ６０−２側の伝
送路パターン６４−２を介して受波用トランスデューサ
６２−２に接続されている。送波用トランスデューサ６
１−２のアース側は、ボンディングワイヤ６７によって
アースパターン６６−１，６６−２に接続され、さらに
受波用トランスデューサ６２−２のアース側が、ボンデ
ィングワイヤ６７によってアースパターン６６−１，６
６−２に接続されている。
６０−２側の伝送路パターン６３−２を介して送波用ト
ランスデューサ６１−２に接続されている。さらに、伝
送路パターン６５−２は、単位フイルタ６０−２側の伝
送路パターン６４−２を介して受波用トランスデューサ
６２−２に接続されている。送波用トランスデューサ６
１−２のアース側は、ボンディングワイヤ６７によって
アースパターン６６−１，６６−２に接続され、さらに
受波用トランスデューサ６２−２のアース側が、ボンデ
ィングワイヤ６７によってアースパターン６６−１，６
６−２に接続されている。
【００４６】伝送路パターン６３−１，６３−２〜６５
−１，６５−２は、Ａｕ等の薄膜で構成されている。こ
の弾性表面波フイルタでは、高周波電圧を共通入力端子
５１に印加すると、その入力電気信号が伝送路パターン
６３−１、送波用トランスデューサ６１−１、ボンディ
ングワイヤ６７、伝送路パターン６５−１，６３−２、
送波用トランスデューサ６１−２、ボンディングワイヤ
６７、及びアースパターン６６−１，６６−２の経路で
流れ、送波用トランスデューサ６１−１，６１−２のす
だれ状電極指間に電界が生じる。この電界により、弾性
表面波が励振され、各送波用トランスデューサ６１−
１，６１−２のすだれ状電極指と垂直（図５の横方向）
に圧電基板４１の表面を左右に伝搬する。
−１，６５−２は、Ａｕ等の薄膜で構成されている。こ
の弾性表面波フイルタでは、高周波電圧を共通入力端子
５１に印加すると、その入力電気信号が伝送路パターン
６３−１、送波用トランスデューサ６１−１、ボンディ
ングワイヤ６７、伝送路パターン６５−１，６３−２、
送波用トランスデューサ６１−２、ボンディングワイヤ
６７、及びアースパターン６６−１，６６−２の経路で
流れ、送波用トランスデューサ６１−１，６１−２のす
だれ状電極指間に電界が生じる。この電界により、弾性
表面波が励振され、各送波用トランスデューサ６１−
１，６１−２のすだれ状電極指と垂直（図５の横方向）
に圧電基板４１の表面を左右に伝搬する。
【００４７】伝搬された弾性表面波は、各受波用トラン
スデューサ６２−１，６２−２で電気信号に変換され、
一方のトランスデューサ６２−１で変換された電気信号
が、伝送路パターン６４−１を介して共通出力端子５２
へ出力されると共に、他方のトランスデューサ６２−２
で変換された電気信号が、伝送路パターン６４−２、ボ
ンディングワイヤ６７、及びトランスデューサ６２−１
を介して共通出力端子５２から出力される。
スデューサ６２−１，６２−２で電気信号に変換され、
一方のトランスデューサ６２−１で変換された電気信号
が、伝送路パターン６４−１を介して共通出力端子５２
へ出力されると共に、他方のトランスデューサ６２−２
で変換された電気信号が、伝送路パターン６４−２、ボ
ンディングワイヤ６７、及びトランスデューサ６２−１
を介して共通出力端子５２から出力される。
【００４８】図１は、本発明の実施例を示すもので、図
５の直列フイルタ系を２個並列に接続した直列並列フイ
ルタ系からなる弾性表面波フイルタの平面図である。
５の直列フイルタ系を２個並列に接続した直列並列フイ
ルタ系からなる弾性表面波フイルタの平面図である。
【００４９】この直列並列フイルタ系からなる弾性表面
波フイルタは、図５に示す直列フイルタ系４０と同一の
２個の直列フイルタ系４０−１，４０−２が、Ｌi Ｔa
Ｏ3 単結晶圧電体、Ｌi Ｎb Ｏ3 単結晶圧電体、Ｚn Ｏ
薄膜圧電体等の圧電基板７１上に形成されている。そし
て、圧電基板７１上に形成された共通入力端子８１及び
共通出力端子８２のうち、該共通入力端子８１が、Ａｕ
等の薄膜の伝送路パターン８３を介して各直列フイルタ
系４０−１，４０−２の共通入力端子５１−１，５１−
２に接続されている。各直列フイルタ系４０−１，４０
−２の共通出力端子５２−１，５２−２は、ボンディン
グワイヤ８４によって共通出力端子８２に接続されてい
る。
波フイルタは、図５に示す直列フイルタ系４０と同一の
２個の直列フイルタ系４０−１，４０−２が、Ｌi Ｔa
Ｏ3 単結晶圧電体、Ｌi Ｎb Ｏ3 単結晶圧電体、Ｚn Ｏ
薄膜圧電体等の圧電基板７１上に形成されている。そし
て、圧電基板７１上に形成された共通入力端子８１及び
共通出力端子８２のうち、該共通入力端子８１が、Ａｕ
等の薄膜の伝送路パターン８３を介して各直列フイルタ
系４０−１，４０−２の共通入力端子５１−１，５１−
２に接続されている。各直列フイルタ系４０−１，４０
−２の共通出力端子５２−１，５２−２は、ボンディン
グワイヤ８４によって共通出力端子８２に接続されてい
る。
【００５０】この直列並列フイルタ系で構成される弾性
表面波フイルタでは、高周波電圧が、共通入力端子８１
に印加されると、その入力電気信号が伝送路パターン８
３を介して２つの直列フイルタ系４０−１，４０−２の
共通入力端子５１−１，５１−２に入力される。する
と、各直列フイルタ系４０−１，４０−２でフイルタ処
理が行われ、その出力信号が、共通出力端子５２−１，
５２−２及びボンディングワイヤ８４を介して共通出力
端子８２から出力される。
表面波フイルタでは、高周波電圧が、共通入力端子８１
に印加されると、その入力電気信号が伝送路パターン８
３を介して２つの直列フイルタ系４０−１，４０−２の
共通入力端子５１−１，５１−２に入力される。する
と、各直列フイルタ系４０−１，４０−２でフイルタ処
理が行われ、その出力信号が、共通出力端子５２−１，
５２−２及びボンディングワイヤ８４を介して共通出力
端子８２から出力される。
【００５１】この弾性表面波フイルタでは、次のような
利点を有している。例えば、３〜４ワットの入力電力を
印加した場合、従来の図２のような単体の高耐電力用弾
性表面波フイルタではトランスデューサ２，３が破壊さ
れるが、本実施例のように２×２（＝４）個の単位フイ
ルタで直列並列フイルタ系を構成することにより、その
入力電力が単位フイルタ数で分割される。そのため、実
際に各単位フイルタを通過する電力が約０．７５〜１ワ
ット程度になり、各単位フイルタ内のトランスデューサ
６１−１，６１−２，６２−１，６２−２，…の破壊を
防止できる。従って、従来の図２の単体の弾性表面波フ
イルタに比べて耐電力特性を約４倍（使用単位フイルタ
の数）向上できる。
利点を有している。例えば、３〜４ワットの入力電力を
印加した場合、従来の図２のような単体の高耐電力用弾
性表面波フイルタではトランスデューサ２，３が破壊さ
れるが、本実施例のように２×２（＝４）個の単位フイ
ルタで直列並列フイルタ系を構成することにより、その
入力電力が単位フイルタ数で分割される。そのため、実
際に各単位フイルタを通過する電力が約０．７５〜１ワ
ット程度になり、各単位フイルタ内のトランスデューサ
６１−１，６１−２，６２−１，６２−２，…の破壊を
防止できる。従って、従来の図２の単体の弾性表面波フ
イルタに比べて耐電力特性を約４倍（使用単位フイルタ
の数）向上できる。
【００５２】しかも、前記原理で説明したように、直列
並列フイルタ系全体の伝送特性やインピーダンス特性等
といった諸特性は、従来の図２の単体の弾性表面波フイ
ルタのものと全く同様であるため、単位フイルタ数の増
大による挿入損失特性の劣化を防止でき、良好な周波数
特性が得られる。また、本実施例では、２×２（＝４）
個の単位フイルタを同一の圧電基板７１上に形成したの
で、小型な直列並列フイルタ系を得ることができる。
並列フイルタ系全体の伝送特性やインピーダンス特性等
といった諸特性は、従来の図２の単体の弾性表面波フイ
ルタのものと全く同様であるため、単位フイルタ数の増
大による挿入損失特性の劣化を防止でき、良好な周波数
特性が得られる。また、本実施例では、２×２（＝４）
個の単位フイルタを同一の圧電基板７１上に形成したの
で、小型な直列並列フイルタ系を得ることができる。
【００５３】なお、本発明は上記実施例に限定されず、
種々の変形が可能である。その変形例としては、例えば
次のようなものがある。 （ａ） 図１では、直列並列フイルタ系で構成される弾
性表面波フイルタについて説明したが、例えば図５に示
す単位フイルタ６０−１，６０−２を並列に接続して並
列フイルタ系を構成し、その並列フイルタ系を２個用い
てそれらを直列に接続し、並列直列フイルタ系を構成し
ても、図１と同様の作用、効果が得られる。また、これ
らの直列並列フイルタ系あるいは並列直列フイルタ系を
構成する各単位フイルタ６０−１，６０−２の数は、入
力電力の大きさに応じて任意の数に設定できる。
種々の変形が可能である。その変形例としては、例えば
次のようなものがある。 （ａ） 図１では、直列並列フイルタ系で構成される弾
性表面波フイルタについて説明したが、例えば図５に示
す単位フイルタ６０−１，６０−２を並列に接続して並
列フイルタ系を構成し、その並列フイルタ系を２個用い
てそれらを直列に接続し、並列直列フイルタ系を構成し
ても、図１と同様の作用、効果が得られる。また、これ
らの直列並列フイルタ系あるいは並列直列フイルタ系を
構成する各単位フイルタ６０−１，６０−２の数は、入
力電力の大きさに応じて任意の数に設定できる。
【００５４】（ｂ） 図５の各単位フイルタ６０−１，
６０−２内のトランスデューサ６１−１，６１−２，６
２−１，６２−２の数はフイルタ特性に応じて任意の数
に設定でき、さらにそれらの配置形態も図５以外の形に
変更することも可能である。 （ｃ） 上記実施例では、高耐電力用の弾性表面波フイ
ルタを用いて図５の各単位フイルタ６０−１，６０−２
を構成したが、高耐電力用弾性表面波フイルタでない通
常の弾性表面波フイルタを用いても、その数を適宜選定
することにより、高入力電力用の弾性表面波フイルタ系
を構成することが可能である。
６０−２内のトランスデューサ６１−１，６１−２，６
２−１，６２−２の数はフイルタ特性に応じて任意の数
に設定でき、さらにそれらの配置形態も図５以外の形に
変更することも可能である。 （ｃ） 上記実施例では、高耐電力用の弾性表面波フイ
ルタを用いて図５の各単位フイルタ６０−１，６０−２
を構成したが、高耐電力用弾性表面波フイルタでない通
常の弾性表面波フイルタを用いても、その数を適宜選定
することにより、高入力電力用の弾性表面波フイルタ系
を構成することが可能である。
【００５５】（ｄ） 図１では、同一の圧電基板７１上
に直列並列フイルタ系を形成しているが、各単位フイル
タ間で弾性表面の相互干渉が生じるおそれがあれば、そ
の各単位フイルタ間に溝等の弾性表面波遮断手段を設け
れば、各単位フイルタ間における相互干渉を無くしてフ
イルタ特性の劣化を防止できる。
に直列並列フイルタ系を形成しているが、各単位フイル
タ間で弾性表面の相互干渉が生じるおそれがあれば、そ
の各単位フイルタ間に溝等の弾性表面波遮断手段を設け
れば、各単位フイルタ間における相互干渉を無くしてフ
イルタ特性の劣化を防止できる。
【００５６】（ｅ） 図１では、同一の圧電基板７１上
に直列並列フイルタ系を形成したが、例えば従来の図２
のような単体の弾性表面波フイルタを単位フイルタとし
て４個用いて図１のような直列並列フイルタ系を構成し
ても、上記実施例とほぼ同様の作用、効果が得られる。
に直列並列フイルタ系を形成したが、例えば従来の図２
のような単体の弾性表面波フイルタを単位フイルタとし
て４個用いて図１のような直列並列フイルタ系を構成し
ても、上記実施例とほぼ同様の作用、効果が得られる。
【００５７】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
ればＮ×Ｎ（＝Ｎ2 ）個の単位フイルタを用いて１つの
直列並列フイルタ系または並列直列フイルタ系を構成し
たので、高入力電力がその単位フイルタ数に分割されて
各単位フイルタに印加される。そのため、各単位フイル
タに印加される入力電力が小さくなり、該単位フイルタ
内のトランスデューサをマイグレーションから的確に防
止でき、弾性表面波フイルタ全体の高耐電力特性を向上
できる。
ればＮ×Ｎ（＝Ｎ2 ）個の単位フイルタを用いて１つの
直列並列フイルタ系または並列直列フイルタ系を構成し
たので、高入力電力がその単位フイルタ数に分割されて
各単位フイルタに印加される。そのため、各単位フイル
タに印加される入力電力が小さくなり、該単位フイルタ
内のトランスデューサをマイグレーションから的確に防
止でき、弾性表面波フイルタ全体の高耐電力特性を向上
できる。
【００５８】しかも、単位フイルタは、二端子対電気回
路網であり、しかもそれを用いて構成される１つの直列
並列フイルタ系または並列直列系も二端子対電気回路網
なので、１つのフイルタとして見なすことができる。そ
のため、伝送特性やインピーダンス特性等といったフイ
ルタ系全体の周波数特性も、単体の弾性表面波フイルタ
と同一になり、単位フイルタ数の増大による挿入損失特
性の劣化を防止でき、良好な周波数特性を得ることがき
る。
路網であり、しかもそれを用いて構成される１つの直列
並列フイルタ系または並列直列系も二端子対電気回路網
なので、１つのフイルタとして見なすことができる。そ
のため、伝送特性やインピーダンス特性等といったフイ
ルタ系全体の周波数特性も、単体の弾性表面波フイルタ
と同一になり、単位フイルタ数の増大による挿入損失特
性の劣化を防止でき、良好な周波数特性を得ることがき
る。
【００５９】また、同一の単位フイルタを複数個用いて
弾性表面波フイルタを構成しているので、該弾性表面波
フイルタ全体の小型化が可能になると共に、特にそれら
を同一の圧電基板上に形成すれば、集積化によってより
小型化が可能となる。
弾性表面波フイルタを構成しているので、該弾性表面波
フイルタ全体の小型化が可能になると共に、特にそれら
を同一の圧電基板上に形成すれば、集積化によってより
小型化が可能となる。
【図１】本発明の実施例を示す直列並列フイルタ系で構
成される弾性表面波フイルタの平面図である。
成される弾性表面波フイルタの平面図である。
【図２】従来の弾性表面波フイルタの平面図である。
【図３】本実施例の原理を説明するための並列二端子対
電気回路網系の構成ブロック図である。
電気回路網系の構成ブロック図である。
【図４】本実施例の原理を説明するための直列二端子対
電気回路網系の構成ブロック図である。
電気回路網系の構成ブロック図である。
【図５】図１で使用される直列フイルタ系からなる弾性
表面波フイルタの平面図である。
表面波フイルタの平面図である。
４０，４０−１，４０−２ 直列フイルタ系 ６０−１，６０−２ 単位フイルタ ６１−１，６１−２ 送波用トランスデューサ ６２−１，６２−２ 受波用トランスデューサ ７１ 圧電基板 ８１ 共通入力端子 ８２ 共通出力端子
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 弾性表面波伝搬用の圧電基板上に、入力
端子から入力される電気信号を弾性表面波に変換する送
波用トランスデューサと、前記変換された弾性表面波を
電気信号に変換して出力端子へ出力する受波用トランス
デューサとを、設けた弾性表面波フイルタにおいて、前
記弾性表面波フイルタを単位フイルタとしてＮ×Ｎ個
（Ｎ2 個；Ｎは自然数）、個別に形成するか、または同
一圧電基板上に形成し、前記Ｎ個の単位フイルタを一組
にして該単位フイルタを直列または並列に接続してＮ組
のフイルタ系を構成し、前記Ｎ組のフイルタ系を並列ま
たは直列に接続して一つの直列並列フイルタ系または並
列直列フイルタ系を構成したことを特徴とする弾性表面
波フイルタ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3287597A JPH053417A (ja) | 1991-04-19 | 1991-11-01 | 弾性表面波フイルタ |
| EP92106547A EP0511555A1 (en) | 1991-04-19 | 1992-04-15 | High-power surface acoustic wave filter |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8883191 | 1991-04-19 | ||
| JP3-88831 | 1991-04-19 | ||
| JP3287597A JPH053417A (ja) | 1991-04-19 | 1991-11-01 | 弾性表面波フイルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH053417A true JPH053417A (ja) | 1993-01-08 |
Family
ID=26430172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3287597A Withdrawn JPH053417A (ja) | 1991-04-19 | 1991-11-01 | 弾性表面波フイルタ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0511555A1 (ja) |
| JP (1) | JPH053417A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7135944B2 (en) | 2001-12-21 | 2006-11-14 | Fujitsu Media Devices Limited | Branching filter having both saw ladder and dual mode filters, and electronic apparatus using the branching filter |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3363119B1 (en) | 2015-10-14 | 2021-08-25 | Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) | A wireless communication node with multi-band filters |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5763921A (en) * | 1980-10-07 | 1982-04-17 | Toshiba Corp | Surface acoustic wave device |
| GB2117992B (en) * | 1982-03-24 | 1985-09-18 | Philips Electronic Associated | Parallel-series acoustic wave device arrangement |
| JPS62115A (ja) * | 1985-02-25 | 1987-01-06 | Oki Electric Ind Co Ltd | 弾性表面波フイルタ |
-
1991
- 1991-11-01 JP JP3287597A patent/JPH053417A/ja not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-04-15 EP EP92106547A patent/EP0511555A1/en not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7135944B2 (en) | 2001-12-21 | 2006-11-14 | Fujitsu Media Devices Limited | Branching filter having both saw ladder and dual mode filters, and electronic apparatus using the branching filter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0511555A1 (en) | 1992-11-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3244386B2 (ja) | 弾性表面波装置 | |
| CA1194161A (en) | Acoustic wave device arrangement | |
| JP3345609B2 (ja) | 音響波変換器 | |
| JP4395376B2 (ja) | 音響的に結合された共振器を有するフィルタ | |
| CN107070428A (zh) | 电子部件 | |
| KR20100047285A (ko) | 탄성파 디바이스, 그것을 이용한 듀플렉서 및 그 듀플렉서를 이용한 통신기 | |
| WO2018145383A1 (zh) | 声表面波滤波器 | |
| JP2019161408A (ja) | 弾性波デバイス、モジュールおよびマルチプレクサ | |
| US6777855B2 (en) | Surface wave converter with optimized reflection | |
| GB2123638A (en) | Surface acoustic wave device | |
| US5663696A (en) | Saw filter with wave reflections and phase differences | |
| US5670920A (en) | Multi-track SAW filter with reflectors and reversed polarity IDT connections | |
| JPH053417A (ja) | 弾性表面波フイルタ | |
| KR100698818B1 (ko) | 리젝션을 보상하는 서로 다른 2 채널을 갖는 음향 필터 | |
| JPH05183378A (ja) | 弾性表面波素子 | |
| JPH08316773A (ja) | 表面弾性波装置 | |
| JPS63266911A (ja) | 表面音響波のフイルタ | |
| WO2023243519A1 (ja) | マルチプレクサ | |
| US20230198502A1 (en) | Acoustic wave filter and multiplexer | |
| US20220140816A1 (en) | Filter and multi-filter | |
| US4191934A (en) | High efficiency wide band surface acoustic wave coupler processors | |
| KR102031717B1 (ko) | 컴팩트 표면탄성파 필터 | |
| JPH08265091A (ja) | Ｓａｗデバイス | |
| JPH0514118A (ja) | 弾性表面波フイルタ | |
| JP2005354430A (ja) | 弾性表面波変換器及びそれを用いた弾性表面波デバイス |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990204 |