JPH05299161A - 誘導炉給電方法 - Google Patents

誘導炉給電方法

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JPH05299161A
JPH05299161A JP4105011A JP10501192A JPH05299161A JP H05299161 A JPH05299161 A JP H05299161A JP 4105011 A JP4105011 A JP 4105011A JP 10501192 A JP10501192 A JP 10501192A JP H05299161 A JPH05299161 A JP H05299161A
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induction furnace
power
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voltage
frequency
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Sadao Tsuji
貞夫 辻
Masayuki Hira
允幸 比良
Shizuo Hayashi
静男 林
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Fuji Electric Co Ltd
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Fuji Electric Co Ltd
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    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • H05B6/04—Sources of current
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
    • F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
    • F27B3/19—Arrangements of devices for discharging
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
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    • F27D11/06—Induction heating, i.e. in which the material being heated, or its container or elements embodied therein, form the secondary of a transformer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
    • F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition

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Abstract

(57)【要約】 【目的】誘導炉給電系としてディーゼルエンジン等の原
動機と交流発電機とから成る発電装置をその専用電源と
なしその給電電圧と周波数とを該発電装置側にて連続的
に調整することにより給電系構成の簡易低廉化を図る。 【構成】ディーゼルエンジン等の原動機１により駆動さ
れる交流同期発電機２から誘導炉の炉体に装着された単
相コイル７を介し該誘導炉に所要の加熱電力を直接給電
するものとし、且つ前記単相コイルへの給電電圧を前記
発電機の自動電圧調整装置２ａにより連続可変となして
該給電電圧に対応する前記加熱電力を連続可変となすと
共に該給電電圧の周波数を該給電電圧との所定の相互関
係に従い前記原動機１の自動周波数調整装置１ａにより
連続可変となし、また給電開始時には前記の給電電圧と
周波数とを所定の相互関係に従いそれぞれその所定最低
値からその定格値まで所定の時間勾配にて増大させるも
のとする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、その単相コイルを介し
て所要の加熱電力が供給されその交流電源に対して単相
負荷となる誘導炉（又は誘導加熱装置）の交流電源とし
て、商用電源から独立した専用の電源となり且つその出
力電圧と周波数とが連続可変制御される交流発電装置を
設けた誘導炉給電方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の誘導炉給電方法としては
図４ないし図６に例示する給電系統図に従って誘導炉へ
の所要加熱電力の給電を行うものが知られている。即
ち、図４に示すものは商用電源を基本電源となし該商用
電源に対する補完的電源として例えばディーゼルエンジ
ン等の原動機により駆動される交流発電機を用いるもの
であり、図５に示すものは前記商用電源を専用電源とな
し該商用電源により駆動される電動発電装置を周波数変
換器として機能させて所要の加熱電源となすものであり
通常は高周波炉を対象とするものである。また図６は、
前記の如き原動機により駆動される交流発電機を専用電
源となすものであるが所要給電電圧の変更を給電主回路
に設置した変圧器のタップ切換えにより行い該給電電圧
の周波数を通常は商用周波数と同一となすもの、或いは
前記交流発電機の出力を整流した後にインバータによっ
て所要の電圧と周波数とを有する交流に変換して給電す
るものを示す。
【０００３】以下図４〜図６の各図について説明する。
なお該各図において同一機能の構成要素に対しては同一
の表示符号を付している。先ず図４に関し、図４（イ）
と図４（ロ）両図においてＧ3 は三相交流発電機、Ｅは
該発電機を駆動するディーゼルエンジン等の原動機、Ｃ
ＢS1とＣＢS2とは電源側遮断器、ＣＢL1〜ＣＢLn（ｎ＝
1,2,…）は負荷側遮断器、１０は誘導炉とその付帯装置
より成る誘導炉設備であり、図４（ロ）のＣＯＳは商用
電源と前記三相交流発電機との給電主回路分離用の切換
えスイッチである。
【０００４】即ち、図４（イ）は原動機Ｅと三相交流発
電機Ｇ3 とから成る発電装置が前記商用電源と並列運転
し得る如く回路構成され該商用電源からの最大受電電力
制約時のピークカット用として使用される場合の基本回
路構成を示すものであり、また図４（ロ）は前記商用電
源の停電時に切換えスイッチＣＯＳにより該商用電源か
ら分離された誘導炉設備１０に対して給電する非常用電
源として前記発電装置が運転される場合の基本回路構成
を示すものであり、該両図何れの場合においても前記発
電装置は前記商用電源に対する補完的電源として使用さ
れている。
【０００５】従って前記発電装置に関してその出力周波
数は前記商用電源のそれと同一であり、その出力容量は
図４（イ）の場合は誘導炉設備１０を含む諸負荷総合の
所要最大電力と最大契約電力との差分以下となされ、図
４（ロ）の場合は前記誘導炉をその保温状態にて運転継
続するに要する諸電力の和を最低値として適宜決定され
るが、通常は何れの場合も前記各負荷の定格電力の総和
よりも小なる値となされる。
【０００６】次に図５において、Ｍは交流電動機、Ｇ1
は該電動機により駆動される高周波単相交流発電機、Ｔ
R1は変圧器、７は誘導炉の炉体に装着された加熱電力入
力用の単相コイル、ＣP は該単相コイルの力率改善用コ
ンデンサ、１１は前記の単相コイルと前記の如き給電用
の各付帯要素とを一括して誘導炉設備となしたものであ
る。
【０００７】即ち、図５は前記商用電源を専用電源とす
る誘導炉給電系統を示すものであり通常は高周波誘導炉
を対象となすものであり、前記の電動機Ｍと発電機Ｇ1
とは前記商用電源からの給電入力に対する周波数変換器
として機能する電動発電装置を構成している。なお該電
動発電装置に関してその出力電圧は前記発電機Ｇ1 の励
磁調整により，またその出力周波数は前記電動機Ｍの回
転数調整によりそれぞれ可変となされ、且つその出力容
量は前記誘導炉の所要最大電力を供給し得る値として決
定されている。
【０００８】更に図６に関し、先ず図６（イ）におい
て、ＳＷ1 とＳＷ2 とはそれぞれ電磁接触器等の開閉
器、ＣＬＲは限流抵抗、ＴR2はタップ付き変圧器、ＣB
とＬB とはそれぞれ相平衡用のコンデンサとリアクト
ル、１２は単相コイル７と前記の如き給電用の各付帯要
素とを一括して誘導炉設備となしたものである。即ち、
図６（イ）は原動機Ｅと三相交流発電機Ｇ3 とから成る
発電装置を専用電源とし通常その周波数を商用周波数の
５０／６０ＨZ となす低周波誘導炉に対する給電系統の
基本回路構成を示すものである。
【０００９】なお力率改善用のコンデンサＣP は単相コ
イル７に並列接続され該両者の合成力率を１又はそれに
近い値となしその合成特性を抵抗要素の如くなすための
ものであり、斯様にして抵抗要素の如くなされた単相コ
イル７とコンデンサＣP との並列接続は相平衡用のコン
デンサＣB とリアクトルＬB と共に三相電源から単相抵
抗負荷に給電する場合の電源側各相間の負荷平衡を図る
相平衡用グレボー回路を構成するものである。また前記
単相コイル自体の抵抗分と力率とが前記誘導炉の負荷状
態に対応して変化した場合には前記の如き三相電源側各
相間の負荷平衡を図るため前記のＣP ，ＣB ，ＬB 各要
素は図示していない力率及び相平衡制御装置の指令を受
けて動作するスイッチの開閉制御により所定の関係に従
ってそれぞれの値が連動して変更制御される。
【００１０】また単相コイル７を介し入力される前記誘
導炉の所要加熱電力は加熱，溶解，保温等の誘導炉運転
状態に応じて大幅に変化するものであるが、斯様な所要
電力の変化に応じ変圧器ＴR2のタップ変更による前記単
相コイルへの印加電圧の変更制御が行われその電圧変更
範囲は例えば定格電圧の約２０〜１００％となる。また
前記の変圧器タップ変更時におる過渡的な主回路過電流
を抑制するため、開閉器ＳＷ1 の開路状態での開閉器Ｓ
Ｗ2 の閉路による限流抵抗ＣＬＲの主回路への挿入と、
主回路電流の過渡的過電流状態終了後における前記ＳＷ
1 の閉路による前記限流抵抗の短絡と、その後の前記Ｓ
Ｗ2 の開路による該限流抵抗の解列とが所定の順序に従
って行われる。
【００１１】次に図６（ロ）において、ＴR3は整流器用
変圧器、ＲＥＣはそれぞれ位相制御される複数の整流素
子より構成されその出力直流電圧を連続的に可変となす
整流回路、ＤＣＬは平滑用の直流リアクトル、ＩＮＶは
周波数変換器としてのインバータ、ＴR4は整合変圧器、
ＣP は単相コイル７に対する力率改善用コンデンサ、１
３は単相コイル７と前記の如き給電用の各付帯要素とを
一括して誘導炉設備となしたものである。
【００１２】即ち、図６（ロ）は原動機Ｅと三相交流発
電機Ｇ3 とから成る発電装置を専用電源としそれぞれ連
続可変出力の電圧変換回路と周波数変換回路とを介し誘
導炉に対する給電電力を連続可変となした給電系統を示
すものであり、通常は高周波誘導炉を対象となすもので
ある。なお図６（ロ）に示す給電系統はその構成におい
て、図５における電動機Ｍと高周波単相交流発電機Ｇ1
との電動発電装置をより広範囲な出力可変域を有する静
止形の電圧周波数変換回路に置換したものと同等であ
り、その電源電圧の相数に関しては三相，単相何れも適
用可能となる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】一般に誘導炉はその運
転状態の多様さからその所要加熱電力の変化域は可成り
広範囲であることを要し、従って該誘導炉への給電電圧
とその周波数とは広範囲に且つ円滑に連続可変制御され
ることが望ましい。しかしながら前記の如き従来の種々
の誘導炉給電方法においてはそれぞれ下記の如き問題を
有していた。
【００１４】先ず図４に示す給電系統に関しては、対象
とする誘導炉が商用周波数の適用される低周波炉に限定
され、また図６（イ）に示す給電系統におけるものと同
様の問題として図４に示す誘導炉設備１０の構成が該図
６（イ）の１２と同様であれば、前記誘導炉に対する加
熱電力の変更は変圧器ＴR2のタップ変更により段階的に
行われ該加熱電力の最小変化量は自ずから制約を受けざ
るを得なかった。
【００１５】また前記誘導炉はその電源に対して単相負
荷となるものであり、該電源が三相交流電源である場合
には、単相負荷給電による相間負荷不平衡に伴う逆相成
分の発生を抑制するために相平衡手段の設置が必要とな
る。このため、低力率の単相コイル７の遅れ力率補償用
の大容量の力率改善用コンデンサＣP と、相平衡用のコ
ンデンサＣB とリアクトルＬB と、更に前記誘導炉の運
転状態に応じて実際上はそれぞれその単位量の段階的組
合わせにより構成されている前記各要素ＣP ，ＣB ，Ｌ
B を所定の関係に従って連動可変となすための多数の開
閉器と該各開閉器の開閉制御装置とが必要となり前記給
電系統の構成は複雑且つ大型化せざるを得なかった。
【００１６】更にまた前記ＣP ，ＣB の如き大容量のコ
ンデンサを有する給電系統に対して変圧器ＴR2による給
電電圧変更のための主回路開閉が行われるため、無対策
状態における該主回路閉路時の主回路突入電流は例えば
その定格電流の１５〜１８倍の如き過大なものとなり、
従って該過電流抑制のために図６（イ）に示す開閉器Ｓ
Ｗ1,ＳＷ2,限流抵抗ＣＬＲ等から成る過電流抑制手段を
設置する必要があり、且つ三相交流発電機Ｇ3 の容量に
関しては抑制後の前記過電流による電圧降下の低減と相
間負荷不平衡の残留分による逆相成分の吸収のためにそ
の所要負荷容量に対応する容量の例えば１. ５倍の値を
その定格容量となす必要があり、該交流発電機の大型化
と共に前記給電系統の構成の更なる複雑化を来してい
た。
【００１７】次に図５に示す給電系統に関しては、単相
負荷である誘導炉に対して単相交流発電機Ｇ1 を適用す
るために該給電系統の構成は極めて単純化されるが、該
発電機は同一容量の三相交流発電機に比してその体格は
極めて大となり、前記誘導炉の所要最大電力を供給し得
る容量を有するものとしては極めて不経済なものとなら
ざるを得ず、またその給電系統は基本的に前記商用電源
を専用電源とするものであり該商用電源の停電時にはそ
の運転は不能とならざるを得なかった。
【００１８】更に図６（ロ）に示す給電系統に関して
は、その機能は高度なものではあるが系統構成が複雑と
なり、また各静止形変換装置から発生する高調波の電源
側への流出を阻止するために、図示していない高調波フ
ィルタを例えば誘導炉設備１３の入力端等の効果的な位
置に設置する必要があり、且つ三相交流発電機Ｇ3 はそ
の所要負荷容量に対し前記高調波による等価逆相成分の
吸収が可能な容量の増大を図る必要がありその体格の大
型化は避けられなかった。
【００１９】上記各説明におけるが如く前記従来の各誘
導炉給電方法においては、その機能と給電系統構成上の
体格，所要設置スペース，価格等との組合わせにおいて
最適なものは無く何らかの難点を有していた。上記に鑑
み本発明は、誘導炉給電系としてディーゼルエンジン等
を原動機として交流発電機を駆動する発電装置を専用電
源となしその給電電圧と周波数とを該発電装置側にて連
続的に調整することにより給電系構成の簡易低廉化を図
り、且つ需要家における契約電力の増大を伴わぬ設備増
強を可能とする誘導炉給電方法の提供を目的とするもの
である。
【００２０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の誘導炉給電方法は、誘導炉の炉体に装着さ
れた単相コイルを介し該炉体内の被加熱金属に所要の加
熱電力を供給する誘導炉給電方法であって、ディーゼル
エンジン等の原動機と該原動機により駆動される交流発
電機とから成る発電装置を商用電源から独立した専用電
源となして前記加熱電力に対応する所定の電圧と周波数
とを有する交流電圧を前記単相コイルに対し直接給電す
るものとし、且つ前記単相コイルへの給電電圧を前記交
流発電機の電圧調整装置により連続可変となすと共に該
給電電圧の周波数を前記原動機の速度調整装置によって
連続可変となすものとし、また前記給電電圧とその周波
数とを所定の相互関係に従い前記の電圧調整装置と速度
調整装置とにより連続可変となすものとし、また前記単
相コイルへの給電開始時に前記給電電圧とその周波数と
を所定の相互関係に従ってそれぞれその所定最低値から
その定格値まで所定の時間勾配にて増大させるものと
し、更にまた前記の交流発電機を三相発電機とする場合
には該発電機の逆相耐量を三相各相間の制御上の最大負
荷不平衡状態に対応した値となすものとする。
【００２１】
【作用】前記の如く誘導炉の運転においてはその運転状
態に応じた給電電力の変更を行うためその給電電圧と周
波数との適当な変更制御が必要となる。これに対し前記
の如き従来の誘導炉給電方法においては、前記誘導炉へ
の給電電源を商用電源となす場合も或いは交流発電機を
ディーゼルエンジン等の原動機により駆動する発電装置
となす場合も、電源側電圧とその周波数とは何れも商用
電圧，商用周波数に固定されたものとして種々の電圧変
換手段と周波数変換手段とを設けており、該両手段の設
置に伴って種々の問題が派生して来ていた。
【００２２】本発明は、前記誘導炉への給電電源として
前記の如き原動機駆動の発電装置を専用に設置し、前記
交流発電機に対する励磁調整と前記原動機に対する回転
速度調整とによりそれぞれ前記の給電電圧とその周波数
とを前記発電装置側において連続的に可変となすことに
より、従来の誘導炉給電方法における電圧変換手段と周
波数変換手段とを不要となし且つ高調波の外部流出阻止
用の高調波フィルタの設置も不要となすものである。
【００２３】
【実施例】以下本発明の第一の実施例と第二の実施例と
をそれぞれ図１と図２とに例示する給電系統図に従って
説明する。また図３は前記発電装置における交流発電機
の出力電圧対出力周波数特性図の例示である。なお図
１，図２両図においては従来技術の実施例を示す図４〜
図６の各図におけるものと同一機能の構成要素に対して
は同一の表示符号を付している。
【００２４】先ず図１において、１はディーゼルエンジ
ン等の原動機、２は該原動機により駆動される三相交流
同期発電機、１ａは該発電機の出力周波数ｆと特定の関
係にある前記原動機の回転速度を該出力周波数の設定値
ｆs に従って自動的に調整する自動周波数調整装置、２
ａは前記発電機２の励磁調整によりその出力電圧Ｖをそ
の設定値Ｖs に従って自動的に調整する自動電圧調整装
置、４は遮断器、５は相平衡用のコンデンサＣB とリア
クトルＬB と該ＣB ，ＬB 両要素の容量変更用の図示し
ていない複数の開閉器等とから成る相平衡装置、７は誘
導炉炉体に装着された加熱電力入力用の単相コイル、６
は該単相コイルの力率改善用コンデンサＣP とその容量
変更用の図示していない複数の開閉器等とから成る単相
コイル７の力率調整装置である。
【００２５】なお前記のコンデンサＣP と単相コイル７
との並列接続の合成力率は、誘導炉の運転状態の変化に
応じた該単相コイル自体の力率変動にも関わらず、前記
力率調整装置により常時１近辺に制御されて前記並列接
続の合成特性が等価的な抵抗として機能する如くなされ
ており、等価的な抵抗状態となされた前記並列接続と該
並列接続の等価抵抗値と所定の関係においてその値が決
定される前記のＣB ，ＬB 両要素との三者によって前述
の如き三相負荷平衡用のグレボー回路が形成されてい
る。
【００２６】図１に示す如く、前記誘導炉の所要加熱電
力に対応して決定される単相コイル７への給電電圧とそ
の周波数とは前記の自動電圧調整装置２ａと自動周波数
調整装置１ａとにより該誘導炉の電源となる前記発電装
置側において連続的に調整されており、従って前記従来
技術における給電電圧変更用の変圧器タップ変更操作も
不要となり該タップ変更操作に伴う主回路過電流状態の
発生もまた回避されて極めて円滑な誘導炉加熱電力の変
更操作が可能となると共に、前記変圧器とそのタップ変
更操作回路等から成る電圧変更手段と周波数変換手段と
の不要化と更には前記交流発電機の体格縮小等により誘
導炉給電系統構成の大幅な簡易化と小形化とが可能とな
っている。
【００２７】次に図２は、図１において三相交流同期発
電機２とその自動電圧調整装置２ａとを単相交流同期発
電機３とその自動電圧調整装置３ａとに変更すると共
に、該変更に伴い不要となる相平衡装置５を除いたもの
であり、誘導炉給電系としての従来技術に対する特徴は
図１に示す三相給電系の場合と同様となる。更に図３に
示す交流発電機の出力電圧対出力周波数特性図は、図１
或いは図２における交流発電機の運転可能範囲を例示す
るものであり、前記誘導炉の所要の運転域に適合したも
のとして設定されている。即ち、電圧変化域を最高電圧
ＶU〜最低電圧ＶL とし周波数変化域を最高周波数ｆU
〜最低周波数ｆL とし、且つ標準的にはＶ／ｆ比一定特
性を与えるものとしている。従って各点（ｆL ，０），
（ｆL ，ＶL ），（ｆU ，ＶU ），（ｆU ，０）により
囲まれた範囲が前記の交流発電機の運転可能範囲とな
る。なお前記周波数の変化域は該周波数に対応する前記
原動機の回転数の変化域として該原動機の運転を規制す
るものとなる。
【００２８】また前記の交流発電機と原動機それぞれの
定格は前記４点で囲まれたその運転可能範囲に最適な様
に選定されており、従って該運転可能範囲外での運転を
行う場合にはその運転状態に応じてそれぞれ定格上の余
裕を持つ必要がある。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、誘導炉の炉体に装着さ
れた単相コイルを介して該炉体内の被加熱金属に所要の
加熱電力を供給する誘導炉給電方法において、ディーゼ
ルエンジン等の原動機により交流発電機を駆動する発電
装置を専用電源として前記誘導炉への所要加熱電力を直
接給電し、また前記単相コイルへの給電電圧とその周波
数とを所定の相互関係に従って連続可変となすか、前記
単相コイルへの給電開始時には前記給電電圧とその周波
数とを所定の相互関係に従ってそれぞれその所定の最低
値からその定格値まで所定の時間勾配にて増大させる等
前記誘導炉の運転状態に応じて前記給電電圧とその周波
数とを前記発電装置側において連続制御することによ
り、従来の誘導炉給電方法におけるタップ付変圧器とそ
の付属装置等の電圧変換手段とインバータ或いは電動発
電装置等の周波数変換手段とを不要となして誘導炉給電
系統構成の大幅な簡易小形化とそれに伴う所要設置スペ
ースの大幅な縮小とを図り、所要装置全体としての低廉
化を可能とし、一方前記の如き給電電圧の連続調整によ
り誘導炉所要電力の円滑な変更が可能となると共に従来
の給電方法における段階的給電電圧変更による過渡的な
主回路過電流状態の発生が完全に回避されて誘導炉運転
の安全性と円滑性との向上を図ることができ、更には前
記発電装置を商用電源と分離して前記誘導炉の専用電源
となすことにより需要家における契約電力の増大を伴わ
ぬ設備増強を可能とし誘導炉設備の設置における自由度
を大となすことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第一の実施例を示す誘導炉の給電系統
図
【図２】本発明の第二の実施例を示す誘導炉の給電系統
図
【図３】交流発電機の出力電圧対出力周波数特性図
【図４】従来技術の第一の実施例を示す誘導炉の給電系
統図
【図５】従来技術の第二の実施例を示す誘導炉の給電系
統図
【図６】従来技術の第三の実施例を示す誘導炉の給電系
統図
【符号の説明】
１ 原動機 １ａ 自動周波数調整装置 ２ 三相同期交流発電機 ２ａ 自動電圧調整装置 ３ 単相同期交流発電機 ３ａ 自動電圧調整装置 ４ 遮断器 ５ 相平衡装置 ６ 力率調整装置 ７ 単相コイル １０ 誘導炉設備 １１ 誘導炉設備 １２ 誘導炉設備 １３ 誘導炉設備 ＣB 相平衡用コンデンサ ＣP 力率改善用コンデンサ ＣＢLn 負荷側遮断器（ｎ＝１，２，……） ＣＢSn 電源側遮断器（ｎ＝１，２） ＣＬＲ 限流抵抗 ＣＯＳ 給電主回路分離用の切換えスイッチ ＤＣＬ 直流リアクトル Ｅ 原動機 ＩＮＶ インバータ Ｇ1 単相交流発電機 Ｇ3 三相交流発電機 ＬB 相平衡用リアクトル ＲＥＣ 整流回路 ＳＷn 開閉器（ｎ＝１，２） ＴRn 変圧器（ｎ＝１，２，３）

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】誘導炉の炉体に装着された単相コイルを介
    し該炉体内の被加熱金属に所要の加熱電力を供給する誘
    導炉給電方法であって、ディーゼルエンジン等の原動機
    と該原動機によって駆動される交流発電機とから成る発
    電装置を商用電源から独立した専用電源となして前記加
    熱電力に対応する所定の電圧と周波数とを有する交流電
    圧を前記単相コイルに対し直接給電することを特徴とす
    る誘導炉給電方法。
  2. 【請求項２】請求項１記載の誘導炉給電方法において、
    前記単相コイルへの給電電圧を前記交流発電機の電圧調
    整装置により連続可変となしたことを特徴とする誘導炉
    給電方法。
  3. 【請求項３】請求項１記載の誘導炉給電方法において、
    前記単相コイルへの給電電圧の周波数を前記原動機の速
    度調整装置によって連続可変となしたことを特徴とする
    誘導炉給電方法。
  4. 【請求項４】請求項１記載の誘導炉給電方法において、
    前記単相コイルへの給電電圧とその周波数とを所定の相
    互関係に従い前記の電圧調整装置と速度調整装置とによ
    り連続可変となしたことを特徴とする誘導炉給電方法。
  5. 【請求項５】請求項４記載の誘導炉給電方法において、
    前記単相コイルへの給電開始時、前記の給電電圧とその
    周波数とを所定の相互関係に従ってそれぞれその所定最
    低値からその定格値まで所定の時間勾配にて増大させる
    ことを特徴とする誘導炉給電方法。
  6. 【請求項６】請求項１記載の誘導炉給電方法において、
    前記の交流発電機を三相発電機とする場合、該発電機の
    逆相耐量を三相各相間の制御上の最大負荷不平衡状態に
    対応した値となしたことを特徴とする誘導炉給電方法。
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