JPH05296602A - 局所用空調制御装置 - Google Patents
局所用空調制御装置Info
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- JPH05296602A JPH05296602A JP4122705A JP12270592A JPH05296602A JP H05296602 A JPH05296602 A JP H05296602A JP 4122705 A JP4122705 A JP 4122705A JP 12270592 A JP12270592 A JP 12270592A JP H05296602 A JPH05296602 A JP H05296602A
- Authority
- JP
- Japan
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- compressor
- engine
- engine speed
- predetermined value
- compressors
- Prior art date
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- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/06—Several compression cycles arranged in parallel
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 少なくとも一方のコンプレッサが過負荷状態
である場合に、コンプレッサの過負荷状態を回避できる
程度にエンジン回転数を下げて、過負荷側のコンプレッ
サの停止を防止する。 【構成】 少なくとも一方のコンプレッサの吐出圧力が
所定値以上である場合には、このコンプレッサが過負荷
状態であると判定し、エンジン回転数設定手段によって
設定されたエンジン回転数から所定値下げた回転数によ
って、コンプレッサの吐出圧力が所定値以下になるまで
エンジンを制御する。
である場合に、コンプレッサの過負荷状態を回避できる
程度にエンジン回転数を下げて、過負荷側のコンプレッ
サの停止を防止する。 【構成】 少なくとも一方のコンプレッサの吐出圧力が
所定値以上である場合には、このコンプレッサが過負荷
状態であると判定し、エンジン回転数設定手段によって
設定されたエンジン回転数から所定値下げた回転数によ
って、コンプレッサの吐出圧力が所定値以下になるまで
エンジンを制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、建築物に配され、被
空調空間を局所的に温調する局所用空調装置において、
２つの熱交換サイクルのコンプレッサを一つのエンジン
によって駆動するようにした局所用空調制御装置に関す
る。
空調空間を局所的に温調する局所用空調装置において、
２つの熱交換サイクルのコンプレッサを一つのエンジン
によって駆動するようにした局所用空調制御装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の局所用空調装置は、１つの室外機
と２つの室内機によって構成され、室外機には、１つの
ガスエンジンと、２つのコンプレッサと、２つの室外機
用熱交換器と、送風機と、冷媒流の方向を切り換える２
つの四方弁を具備し、また室内機には室内機用熱交換器
と、膨張弁、及び送風機を具備するものである。
と２つの室内機によって構成され、室外機には、１つの
ガスエンジンと、２つのコンプレッサと、２つの室外機
用熱交換器と、送風機と、冷媒流の方向を切り換える２
つの四方弁を具備し、また室内機には室内機用熱交換器
と、膨張弁、及び送風機を具備するものである。
【０００３】これによって、室外機と室内機にわたっ
て、コンプレッサ、室外機用熱交換器、四方弁、膨張
弁、及び室内機用熱交換器によって構成される２つの熱
交換サイクルが構成され、四方弁の切り換えによって冷
媒流の方向を切り換え、室内機用熱交換器を冷房用と暖
房用に切り換えるものである。
て、コンプレッサ、室外機用熱交換器、四方弁、膨張
弁、及び室内機用熱交換器によって構成される２つの熱
交換サイクルが構成され、四方弁の切り換えによって冷
媒流の方向を切り換え、室内機用熱交換器を冷房用と暖
房用に切り換えるものである。
【０００４】また、前記室内機の吹出口には吹出ダクト
が接続され、これによって温調要求局所に吹出ダクトを
配設することによって、該局所の温調を行うものであ
る。
が接続され、これによって温調要求局所に吹出ダクトを
配設することによって、該局所の温調を行うものであ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の構成の
局所空調装置においては、一方のコンプレッサが過負荷
状態になった場合には、他方のコンプレッサの駆動を維
持するために、過負荷状態になったコンプレッサの駆動
を強制的に停止（電磁クラッチの連結を遮断）して、他
方の空調状態を維持しながらコンプレッサの過負荷状態
を回避するような制御を行っていたが、本来温調要求の
強い局所（過負荷になった側）の熱交換サイクルの稼動
が停止してしまうために、不快感が増大するという問題
点があった。具体的には、コンプレッサの連続運転は、
気温３５℃湿度４０％が限界であった。
局所空調装置においては、一方のコンプレッサが過負荷
状態になった場合には、他方のコンプレッサの駆動を維
持するために、過負荷状態になったコンプレッサの駆動
を強制的に停止（電磁クラッチの連結を遮断）して、他
方の空調状態を維持しながらコンプレッサの過負荷状態
を回避するような制御を行っていたが、本来温調要求の
強い局所（過負荷になった側）の熱交換サイクルの稼動
が停止してしまうために、不快感が増大するという問題
点があった。具体的には、コンプレッサの連続運転は、
気温３５℃湿度４０％が限界であった。
【０００６】このために、この発明は、過負荷側のコン
プレッサを停止させることなく空調を維持させる局所用
空調制御装置を提供することにある。
プレッサを停止させることなく空調を維持させる局所用
空調制御装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】しかして、この発明は、
コンプレッサ、室外機用熱交換器、膨張弁、及び室内機
用熱交換器によって構成される２つの熱交換サイクルを
有し、この２つの熱交換サイクルのコンプレッサを駆動
する一つのエンジンを有する局所用空調装置において、
少なくとも環境信号と設定温度によってエンジン回転数
を設定するエンジン回転数設定手段と、各々のコンプレ
ッサの吐出圧力を検出するコンプレッサ圧力検出手段
と、このコンプレッサ圧力検出手段によって検出された
吐出圧力が所定値以上である場合にコンプレッサが過負
荷状態であると判定する過負荷状態判定手段と、この過
負荷状態判定手段によってコンプレッサの少なくとも一
方が過負荷状態であると判定された場合に、前記エンジ
ン回転数設定手段によって設定されたエンジン回転数を
所定値下げるように補正するエンジン回転数補正手段と
を具備することにある。
コンプレッサ、室外機用熱交換器、膨張弁、及び室内機
用熱交換器によって構成される２つの熱交換サイクルを
有し、この２つの熱交換サイクルのコンプレッサを駆動
する一つのエンジンを有する局所用空調装置において、
少なくとも環境信号と設定温度によってエンジン回転数
を設定するエンジン回転数設定手段と、各々のコンプレ
ッサの吐出圧力を検出するコンプレッサ圧力検出手段
と、このコンプレッサ圧力検出手段によって検出された
吐出圧力が所定値以上である場合にコンプレッサが過負
荷状態であると判定する過負荷状態判定手段と、この過
負荷状態判定手段によってコンプレッサの少なくとも一
方が過負荷状態であると判定された場合に、前記エンジ
ン回転数設定手段によって設定されたエンジン回転数を
所定値下げるように補正するエンジン回転数補正手段と
を具備することにある。
【０００８】
【作用】したがってこの発明によれば、、コンプレッサ
圧力検出手段によって検出された少なくとも一方のコン
プレッサの吐出圧力が所定値以上である場合には、この
コンプレッサが過負荷状態であると判定し、エンジン回
転数設定手段によって設定されたエンジン回転数を所定
値下げた回転数にして過負荷状態にあるコンプレッサの
吐出圧を下げることで、空調状態を維持しつつ過負荷状
態を回避でき、上記課題が達成できるものである。
圧力検出手段によって検出された少なくとも一方のコン
プレッサの吐出圧力が所定値以上である場合には、この
コンプレッサが過負荷状態であると判定し、エンジン回
転数設定手段によって設定されたエンジン回転数を所定
値下げた回転数にして過負荷状態にあるコンプレッサの
吐出圧を下げることで、空調状態を維持しつつ過負荷状
態を回避でき、上記課題が達成できるものである。
【０００９】
【実施例】以下、この発明の実施例について図面により
説明する。
説明する。
【００１０】図１に示す局所用空調装置は、工場等の建
物の天井に吊持された室内機用熱交換器５ａ，５ｂと送
風機６ａ，６ｂが収納された室内機２ａ，２ｂと、建物
外に設けられた室外機３により構成され、室内機２ａ，
２ｂの吹出口に配された吹出ダクト３３ａ，３３ｂによ
って各被空調空間の局所４ａ，４ｂを温調するものであ
る。
物の天井に吊持された室内機用熱交換器５ａ，５ｂと送
風機６ａ，６ｂが収納された室内機２ａ，２ｂと、建物
外に設けられた室外機３により構成され、室内機２ａ，
２ｂの吹出口に配された吹出ダクト３３ａ，３３ｂによ
って各被空調空間の局所４ａ，４ｂを温調するものであ
る。
【００１１】具体的には、図２に示すように、室内機２
ａ，２ｂは、室内機用熱交換器５ａ，５ｂと、送風機６
ａ，６ｂと、膨張弁８ａ，８ｂを有しており、室内機用
熱交換器５ａ，５ｂと膨張弁８ａ，８ｂは直列に配管結
合されて、室外機３と配管９ａ，９ｂにより接続される
ものである。
ａ，２ｂは、室内機用熱交換器５ａ，５ｂと、送風機６
ａ，６ｂと、膨張弁８ａ，８ｂを有しており、室内機用
熱交換器５ａ，５ｂと膨張弁８ａ，８ｂは直列に配管結
合されて、室外機３と配管９ａ，９ｂにより接続される
ものである。
【００１２】室外機３は、前記室内機用熱交換器５ａ，
５ｂ及び膨張弁８ａ，８ｂと配管結合されて熱交換サイ
クルを構成するコンプレッサ１０ａ，１０ｂ、オイルセ
パレータ１１ａ，１１ｂ、四方弁１２ａ，１２ｂ、室外
機用熱交換器１３ａ，１３ｂ、及びアキュムレータ１４
ａ，１４ｂを有し、また前記コンプレッサ１０ａ，１０
ｂを駆動するガスエンジン１５、及び送風機１６を有す
るものである。また、ガスエンジン１５の回転を制御す
るために、ガスと空気の混合を制御するミキサ等を有す
る回転制御装置３１、前記ガスエンジン１５とコンプレ
ッサ１０ａ，１１ｂとの連結を開閉する電磁クラッチ３
２ａ，３２ｂが設けられているものである。
５ｂ及び膨張弁８ａ，８ｂと配管結合されて熱交換サイ
クルを構成するコンプレッサ１０ａ，１０ｂ、オイルセ
パレータ１１ａ，１１ｂ、四方弁１２ａ，１２ｂ、室外
機用熱交換器１３ａ，１３ｂ、及びアキュムレータ１４
ａ，１４ｂを有し、また前記コンプレッサ１０ａ，１０
ｂを駆動するガスエンジン１５、及び送風機１６を有す
るものである。また、ガスエンジン１５の回転を制御す
るために、ガスと空気の混合を制御するミキサ等を有す
る回転制御装置３１、前記ガスエンジン１５とコンプレ
ッサ１０ａ，１１ｂとの連結を開閉する電磁クラッチ３
２ａ，３２ｂが設けられているものである。
【００１３】これによって、コンプレッサ１０ａ、オイ
ルセパレータ１１ａ、四方弁１２ａ、室外機用熱交換器
１３ａ、膨張弁８ａ、室内機用熱交換器５ａ、及びアキ
ュムレータ１４ａによって第１の熱交換サイクル２０が
構成され、コンプレッサ１０ｂ、オイルセパレータ１１
ｂ、四方弁１２ｂ、室外機用熱交換器１３ｂ、膨張弁８
ａ、室内機用熱交換器５ａ、及びアキュムレータ１４ｂ
によって第２の熱交換サイクル２１が構成されるもので
ある。
ルセパレータ１１ａ、四方弁１２ａ、室外機用熱交換器
１３ａ、膨張弁８ａ、室内機用熱交換器５ａ、及びアキ
ュムレータ１４ａによって第１の熱交換サイクル２０が
構成され、コンプレッサ１０ｂ、オイルセパレータ１１
ｂ、四方弁１２ｂ、室外機用熱交換器１３ｂ、膨張弁８
ａ、室内機用熱交換器５ａ、及びアキュムレータ１４ｂ
によって第２の熱交換サイクル２１が構成されるもので
ある。
【００１４】この第１及び第２の熱交換サイクル２０，
２１において、コンプレッサ１０ａ，１０ｂにおいて圧
縮されて得られた高温高圧の気体冷媒は、オイルセパレ
ータ１１ａ，１１ｂによって潤滑油が分離された後、四
方弁１２ａ，１２ｂによって選択された方向に流れるも
のである。
２１において、コンプレッサ１０ａ，１０ｂにおいて圧
縮されて得られた高温高圧の気体冷媒は、オイルセパレ
ータ１１ａ，１１ｂによって潤滑油が分離された後、四
方弁１２ａ，１２ｂによって選択された方向に流れるも
のである。
【００１５】熱交換サイクルを冷房として使用する場合
には、前記気体冷媒は、室外機３内に配された室外機用
熱交換器１３ａ，１３ｂに送られる。冷房の場合、この
室外機用熱交換器１３ａ，１３ｂはコンデンサの役目を
して通過する高温高圧の気体冷媒の熱を送風機１６によ
って送られる空気に放熱し、これによって高温高圧の気
体冷媒は凝縮されて低温高圧の液体冷媒に変換される。
には、前記気体冷媒は、室外機３内に配された室外機用
熱交換器１３ａ，１３ｂに送られる。冷房の場合、この
室外機用熱交換器１３ａ，１３ｂはコンデンサの役目を
して通過する高温高圧の気体冷媒の熱を送風機１６によ
って送られる空気に放熱し、これによって高温高圧の気
体冷媒は凝縮されて低温高圧の液体冷媒に変換される。
【００１６】この冷温高圧の液体冷媒は、配管９ａ，９
ｂを経て各々の室内機２ａ，２ｂに送られ、膨張弁８
ａ，８ｂを通過することによって断熱膨張をし、霧状の
冷媒となって室内機用熱交換器５ａ，５ｂに送られる。
この室内機用熱交換器５ａ，５ｂは、この場合エバポレ
ータの役目をして送風機６ａ，６ｂによって送られた空
気の熱を吸収して蒸発し、低温低圧の気体冷媒となるも
のである。
ｂを経て各々の室内機２ａ，２ｂに送られ、膨張弁８
ａ，８ｂを通過することによって断熱膨張をし、霧状の
冷媒となって室内機用熱交換器５ａ，５ｂに送られる。
この室内機用熱交換器５ａ，５ｂは、この場合エバポレ
ータの役目をして送風機６ａ，６ｂによって送られた空
気の熱を吸収して蒸発し、低温低圧の気体冷媒となるも
のである。
【００１７】この気体冷媒は、配管９ａ，９ｂを経て室
外機３に至り、四方弁１２ａ，１２ｂを介してアキュム
レータ１４ａ，１４ｂによって気液分離が行われた後、
コンプレッサ１０ａ，１０ｂに回帰するものである。こ
れによって、室内機用熱交換器５ａ，５ｂから吹き出す
空気は冷却されることとなるものである。
外機３に至り、四方弁１２ａ，１２ｂを介してアキュム
レータ１４ａ，１４ｂによって気液分離が行われた後、
コンプレッサ１０ａ，１０ｂに回帰するものである。こ
れによって、室内機用熱交換器５ａ，５ｂから吹き出す
空気は冷却されることとなるものである。
【００１８】前記熱交換サイクルを暖房として使用する
場合には、前記四方弁１２ａ，１２ｂを切り換えて冷媒
の流れる方向を逆にし、前記室内機用熱交換器５ａ，５
ｂをコンデンサとして使用し、また前記室外機用熱交換
器１３ａ，１３ｂをエバポレータとして使用することに
よって、前記室内機用熱交換器５ａ，５ｂに送られる空
気に放熱するために、室内機用熱交換器５ａ，５ｂから
吹き出す空気は加熱されることとなるものである。
場合には、前記四方弁１２ａ，１２ｂを切り換えて冷媒
の流れる方向を逆にし、前記室内機用熱交換器５ａ，５
ｂをコンデンサとして使用し、また前記室外機用熱交換
器１３ａ，１３ｂをエバポレータとして使用することに
よって、前記室内機用熱交換器５ａ，５ｂに送られる空
気に放熱するために、室内機用熱交換器５ａ，５ｂから
吹き出す空気は加熱されることとなるものである。
【００１９】これによって、室内機２ａ，２ｂから吹き
出す冷却された空気若しくは加熱された空気は、室内機
２ａ，２ｂの吹出口に取付られた吹出ダクト３３ａ，３
３ｂを介して、温調要求局所に吹き出し、作業員等の近
傍を温調することができるものである。
出す冷却された空気若しくは加熱された空気は、室内機
２ａ，２ｂの吹出口に取付られた吹出ダクト３３ａ，３
３ｂを介して、温調要求局所に吹き出し、作業員等の近
傍を温調することができるものである。
【００２０】この局所用空調装置の制御を行うために、
図示しない中央演算処理装置（ＣＰＵ）、ランダムアク
セスメモリ（ＲＡＭ）、読出専用メモリ（ＲＯＭ）、入
出力ポート（Ｉ／Ｏ）等によって少なくとも構成された
それ自体公知のマイクロコンピュータ、及び駆動回路等
を有するコントロールユニット２２が設けられており、
少なくとも環境温度信号（例えば、被空調空間の室温に
擬制される室内機の吸入側の空気温度）を検出する温度
センサ２３ａ，２３ｂ、過負荷信号（例えば、コンプレ
ッサの吐出側の高圧圧力）を検出する圧力センサ２４
ａ，２４ｂからの信号が、マルチプレクサ（ＭＰＸ）２
５及びＡ／Ｄ変換器２６を介して入力され、また各々の
室内機２ａ，２ｂ近傍に配された操作パネル２７ａ，２
７ｂからの信号が入力されるものである。
図示しない中央演算処理装置（ＣＰＵ）、ランダムアク
セスメモリ（ＲＡＭ）、読出専用メモリ（ＲＯＭ）、入
出力ポート（Ｉ／Ｏ）等によって少なくとも構成された
それ自体公知のマイクロコンピュータ、及び駆動回路等
を有するコントロールユニット２２が設けられており、
少なくとも環境温度信号（例えば、被空調空間の室温に
擬制される室内機の吸入側の空気温度）を検出する温度
センサ２３ａ，２３ｂ、過負荷信号（例えば、コンプレ
ッサの吐出側の高圧圧力）を検出する圧力センサ２４
ａ，２４ｂからの信号が、マルチプレクサ（ＭＰＸ）２
５及びＡ／Ｄ変換器２６を介して入力され、また各々の
室内機２ａ，２ｂ近傍に配された操作パネル２７ａ，２
７ｂからの信号が入力されるものである。
【００２１】操作パネル２７ａ，２７ｂは、少なくとも
第１及び第２の熱交換サイクル２０，２１を駆動する駆
動スイッチ（ＳＷ１，ＳＷ２）２８ａ，２８ｂと、冷房
及び暖房の切り換えを行う切り換えスイッチ（ＣＳＷ
１，ＣＳＷ２）２９ａ，２９ｂと、温度設定スイッチ３
０ａ，３０ｂとによって構成されるものである。
第１及び第２の熱交換サイクル２０，２１を駆動する駆
動スイッチ（ＳＷ１，ＳＷ２）２８ａ，２８ｂと、冷房
及び暖房の切り換えを行う切り換えスイッチ（ＣＳＷ
１，ＣＳＷ２）２９ａ，２９ｂと、温度設定スイッチ３
０ａ，３０ｂとによって構成されるものである。
【００２２】前記コントロールユニット２２に入力され
た前記入力信号は、所定のプログラムで処理されて制御
信号となり、コントロールユニット２２内の駆動回路を
介して各制御機器に送られるものである。具体的には、
回転制御装置３１、電磁クラッチ３２ａ，３２ｂ、四方
弁１２ａ，１２ｂを駆動するアクチュエータ３４ａ，３
４ｂ、及び送風機１６，６ａ，６ｂが制御されるもので
ある。
た前記入力信号は、所定のプログラムで処理されて制御
信号となり、コントロールユニット２２内の駆動回路を
介して各制御機器に送られるものである。具体的には、
回転制御装置３１、電磁クラッチ３２ａ，３２ｂ、四方
弁１２ａ，１２ｂを駆動するアクチュエータ３４ａ，３
４ｂ、及び送風機１６，６ａ，６ｂが制御されるもので
ある。
【００２３】以下、前記コントロールユニット２２内の
マイクロコンピュータにおいて実行されるプログラムの
フローチャートを図３に示し、このフローチャートに従
って説明する。
マイクロコンピュータにおいて実行されるプログラムの
フローチャートを図３に示し、このフローチャートに従
って説明する。
【００２４】ステップ２００から開始される局所空調装
置の制御は、ステップ２１０において前記操作パネル２
７ａ，２７ｂによって設定された各スイッチの設定、具
体的には、駆動スイッチ（ＳＷ１，ＳＷ２）２８ａ，２
８ｂ、切り換えスイッチ（ＣＳＷ１，ＣＳＷ２）、及び
設定温度（Ｔｓ1 ，Ｔｓ2 ）が入力される（ＳＷ 入
力）。
置の制御は、ステップ２１０において前記操作パネル２
７ａ，２７ｂによって設定された各スイッチの設定、具
体的には、駆動スイッチ（ＳＷ１，ＳＷ２）２８ａ，２
８ｂ、切り換えスイッチ（ＣＳＷ１，ＣＳＷ２）、及び
設定温度（Ｔｓ1 ，Ｔｓ2 ）が入力される（ＳＷ 入
力）。
【００２５】ステップ２２０においては、第１の熱交換
サイクル２０を駆動する駆動スイッチ（ＳＷ１）２８ａ
が投入されたか否かの判定を行い、投入された場合
（Ｙ）には、ステップ２３０において送風機（室外機用
送風機）１６及び送風機（第１送風機）６ａを駆動（Ｏ
Ｎ）し、ステップ２４０において電磁クラッチ（第１電
磁クラッチ）３２ａを駆動（ＯＮ）する。
サイクル２０を駆動する駆動スイッチ（ＳＷ１）２８ａ
が投入されたか否かの判定を行い、投入された場合
（Ｙ）には、ステップ２３０において送風機（室外機用
送風機）１６及び送風機（第１送風機）６ａを駆動（Ｏ
Ｎ）し、ステップ２４０において電磁クラッチ（第１電
磁クラッチ）３２ａを駆動（ＯＮ）する。
【００２６】また、ステップ２５０において、切り換え
スイッチ（ＣＳＷ１）２９ａが冷房（ＣＯＯＬ）として
投入された否かの判定を行い、ＣＯＯＬとして投入され
た場合（Ｙ）には、ステップ２６０において四方弁（第
１四方弁）１２ａをＣＯＯＬ側（冷媒の流れを室内機用
熱交換器５ａをエバポレータとして使用する側）に切り
換え、またＣＯＯＬとして投入されていない場合
（Ｎ）、言い換えれば暖房（ＨＯＴ）を設定した場合に
は、ステップ２７０において第１四方弁１２ａをＨＯＴ
側（冷媒の流れを室内機用熱交換器５ａ）をコンデンサ
として使用する側）に切り換えるものである。また、ス
テップ２２０の判定において、ＳＷ１がＯＦＦの場合に
は、ステップ２３０〜２７０の処理を回避してステップ
２８０に進むものである。
スイッチ（ＣＳＷ１）２９ａが冷房（ＣＯＯＬ）として
投入された否かの判定を行い、ＣＯＯＬとして投入され
た場合（Ｙ）には、ステップ２６０において四方弁（第
１四方弁）１２ａをＣＯＯＬ側（冷媒の流れを室内機用
熱交換器５ａをエバポレータとして使用する側）に切り
換え、またＣＯＯＬとして投入されていない場合
（Ｎ）、言い換えれば暖房（ＨＯＴ）を設定した場合に
は、ステップ２７０において第１四方弁１２ａをＨＯＴ
側（冷媒の流れを室内機用熱交換器５ａ）をコンデンサ
として使用する側）に切り換えるものである。また、ス
テップ２２０の判定において、ＳＷ１がＯＦＦの場合に
は、ステップ２３０〜２７０の処理を回避してステップ
２８０に進むものである。
【００２７】ステップ２８０においては、第２の熱交換
サイクル２１を駆動する駆動スイッチ（ＳＷ２）２８ｂ
が投入されたか否かの判定を行い、投入された場合
（Ｙ）には、ステップ２９０において送風機（室外機用
送風機）１６及び送風機（第２送風機）６ｂを駆動（Ｏ
Ｎ）し、ステップ３００において電磁クラッチ（第２電
磁クラッチ）３２ｂを駆動（ＯＮ）する。
サイクル２１を駆動する駆動スイッチ（ＳＷ２）２８ｂ
が投入されたか否かの判定を行い、投入された場合
（Ｙ）には、ステップ２９０において送風機（室外機用
送風機）１６及び送風機（第２送風機）６ｂを駆動（Ｏ
Ｎ）し、ステップ３００において電磁クラッチ（第２電
磁クラッチ）３２ｂを駆動（ＯＮ）する。
【００２８】また、ステップ３１０において、切り換え
スイッチ（ＣＳＷ２）２９ｂが冷房（ＣＯＯＬ）として
投入された否かの判定を行い、ＣＯＯＬとして投入され
た場合（Ｙ）には、ステップ３２０において四方弁（第
２四方弁）１２ｂをＣＯＯＬ側（冷媒の流れを室内機用
熱交換器５ｂをエバポレータとして使用する側）に切り
換え、またＣＯＯＬとして投入されていない場合
（Ｎ）、言い換えれば暖房（ＨＯＴ）を設定した場合に
は、ステップ３３０において第２四方弁１２ｂをＨＯＴ
側（冷媒の流れを室内機用熱交換器５ｂ）をコンデンサ
として使用する側）に切り換えるものである。また、ス
テップ２８０の判定において、ＳＷ２がＯＦＦの場合に
は、ステップ２９０〜３３０の処理を回避して図４で示
すステップ３４０に進むものである。
スイッチ（ＣＳＷ２）２９ｂが冷房（ＣＯＯＬ）として
投入された否かの判定を行い、ＣＯＯＬとして投入され
た場合（Ｙ）には、ステップ３２０において四方弁（第
２四方弁）１２ｂをＣＯＯＬ側（冷媒の流れを室内機用
熱交換器５ｂをエバポレータとして使用する側）に切り
換え、またＣＯＯＬとして投入されていない場合
（Ｎ）、言い換えれば暖房（ＨＯＴ）を設定した場合に
は、ステップ３３０において第２四方弁１２ｂをＨＯＴ
側（冷媒の流れを室内機用熱交換器５ｂ）をコンデンサ
として使用する側）に切り換えるものである。また、ス
テップ２８０の判定において、ＳＷ２がＯＦＦの場合に
は、ステップ２９０〜３３０の処理を回避して図４で示
すステップ３４０に進むものである。
【００２９】図４で示すステップ３４０においては、前
記各センサからの信号が入力される。具体的には、環境
信号（室内温度Ｔｒ1 ，Ｔｒ2 ）、圧力信号（Ｐ
1,Ｐ2 ）が入力される。
記各センサからの信号が入力される。具体的には、環境
信号（室内温度Ｔｒ1 ，Ｔｒ2 ）、圧力信号（Ｐ
1,Ｐ2 ）が入力される。
【００３０】ステップ３５０においては、設定温度Ｔｓ
（Ｔｓ1,Ｔｓ2 ）及び室内温度Ｔｒ（Ｔｒ1,Ｔｒ2 ）か
ら温度差ΔＴを演算（ΔＴ＝｜Ｔｓ−Ｔｒ｜）し、これ
によって演算された温度差ΔＴから要求エンジン回転数
を演算するもので、具体的には、室内器２ａが配される
被空調空間側の温度差ΔＴ1 （ΔＴ1 ＝｜Ｔｓ1 −Ｔｒ
1 ｜）及び室内器２ｂが配される被空調空間側の温度差
ΔＴ2 （ΔＴ2 ＝｜Ｔｓ2 −Ｔｒ2 ｜）から図５で示す
特性マップに従って室内機２ａ側によって要求されるエ
ンジン回転数Ｎm1と、室内機２ｂ側によって要求される
エンジン回転数Ｎm2が演算されるものである。
（Ｔｓ1,Ｔｓ2 ）及び室内温度Ｔｒ（Ｔｒ1,Ｔｒ2 ）か
ら温度差ΔＴを演算（ΔＴ＝｜Ｔｓ−Ｔｒ｜）し、これ
によって演算された温度差ΔＴから要求エンジン回転数
を演算するもので、具体的には、室内器２ａが配される
被空調空間側の温度差ΔＴ1 （ΔＴ1 ＝｜Ｔｓ1 −Ｔｒ
1 ｜）及び室内器２ｂが配される被空調空間側の温度差
ΔＴ2 （ΔＴ2 ＝｜Ｔｓ2 −Ｔｒ2 ｜）から図５で示す
特性マップに従って室内機２ａ側によって要求されるエ
ンジン回転数Ｎm1と、室内機２ｂ側によって要求される
エンジン回転数Ｎm2が演算されるものである。
【００３１】尚、本実施例においては、図５中、Ｎ1 は
１０００〔ｒｐｍ〕、Ｎ2 は１２００〔ｒｐｍ〕、Ｎ3
は１６００〔ｒｐｍ〕、Ｎ4 は２０００〔ｒｐｍ〕、Ｎ
5 は２５００〔ｒｐｍ〕、Ｎ6 は３０００〔ｒｐｍ〕で
あり、温度差ΔＴに対して段階的に増加するように設定
してある。しかし、この演算において、温度差ΔＴに対
してリニアに回転数を設定することもできる。
１０００〔ｒｐｍ〕、Ｎ2 は１２００〔ｒｐｍ〕、Ｎ3
は１６００〔ｒｐｍ〕、Ｎ4 は２０００〔ｒｐｍ〕、Ｎ
5 は２５００〔ｒｐｍ〕、Ｎ6 は３０００〔ｒｐｍ〕で
あり、温度差ΔＴに対して段階的に増加するように設定
してある。しかし、この演算において、温度差ΔＴに対
してリニアに回転数を設定することもできる。
【００３２】前記エンジン回転数Ｎm1とＮm2は、ステッ
プ３６０において大小が比較され、Ｎm1が大きい場合
（Ｙ）には、ステップ３７０においてエンジン回転数Ｎ
としてＮm1を使用し、Ｎm2が大きい場合（Ｎ）には、エ
ンジン回転数ＮとしてＮm2を使用するものである。これ
によって、通常は、２つの要求されるエンジン回転数の
高い値をエンジン回転数として設定するものである。
プ３６０において大小が比較され、Ｎm1が大きい場合
（Ｙ）には、ステップ３７０においてエンジン回転数Ｎ
としてＮm1を使用し、Ｎm2が大きい場合（Ｎ）には、エ
ンジン回転数ＮとしてＮm2を使用するものである。これ
によって、通常は、２つの要求されるエンジン回転数の
高い値をエンジン回転数として設定するものである。
【００３３】ステップ３９０においては、第１の熱交換
サイクル２０におけるコンプレッサ吐出圧力Ｐ1 が所定
値α（具体的には、２５Ｋｇ／cm2 ）以上であるか否か
の判定が行われ、所定値α以上である場合（Ｙ）には、
コンプレッサ１０ａが過負荷であることがわかるために
ステップ４２０からの制限制御を実行し、所定値α以下
の場合（Ｎ）には、ステップ４００に進んで、今度は第
２の熱交換サイクル２１におけるコンプレッサ吐出圧力
Ｐ2 が所定値α（具体的には、２５Ｋｇ／cm2）以上で
あるか否かの判定が行われれる。
サイクル２０におけるコンプレッサ吐出圧力Ｐ1 が所定
値α（具体的には、２５Ｋｇ／cm2 ）以上であるか否か
の判定が行われ、所定値α以上である場合（Ｙ）には、
コンプレッサ１０ａが過負荷であることがわかるために
ステップ４２０からの制限制御を実行し、所定値α以下
の場合（Ｎ）には、ステップ４００に進んで、今度は第
２の熱交換サイクル２１におけるコンプレッサ吐出圧力
Ｐ2 が所定値α（具体的には、２５Ｋｇ／cm2）以上で
あるか否かの判定が行われれる。
【００３４】この判定において、所定値α以上である場
合（Ｙ）には、前述の場合と同様にコンプレッサ１０ｂ
が過負荷であることがわかるためにステップ４２０から
の制限制御が実行され、所定値α以下の場合（Ｎ）に
は、ステップ４１０に進んで前記ステップ３７０若しく
はステップ３８０において設定されたエンジン回転数Ｎ
によってエンジン制御が実行されるものである。
合（Ｙ）には、前述の場合と同様にコンプレッサ１０ｂ
が過負荷であることがわかるためにステップ４２０から
の制限制御が実行され、所定値α以下の場合（Ｎ）に
は、ステップ４１０に進んで前記ステップ３７０若しく
はステップ３８０において設定されたエンジン回転数Ｎ
によってエンジン制御が実行されるものである。
【００３５】前記ステップ３９０及び４００において、
少なくとも一方の熱交換サイクルが過負荷である場合に
は、ステップ４２０において補正エンジン回転数Ｎ’が
演算される。この補正エンジン回転数Ｎ’は、本実施例
においては、前記エンジン回転数Ｎから３ステップ回転
数を下げた値に演算されるもので、具体的には、エンジ
ン回転数Ｎが３０００〔ｒｐｍ〕に設定されている場合
には、補正エンジン回転数Ｎ’は１６００〔ｒｐｍ〕に
設定されるものである。
少なくとも一方の熱交換サイクルが過負荷である場合に
は、ステップ４２０において補正エンジン回転数Ｎ’が
演算される。この補正エンジン回転数Ｎ’は、本実施例
においては、前記エンジン回転数Ｎから３ステップ回転
数を下げた値に演算されるもので、具体的には、エンジ
ン回転数Ｎが３０００〔ｒｐｍ〕に設定されている場合
には、補正エンジン回転数Ｎ’は１６００〔ｒｐｍ〕に
設定されるものである。
【００３６】これによって、ステップ４３０において
は、ステップ４２０で演算された補正エンジン回転数
Ｎ’にてガスエンジン１５を駆動するものである。
は、ステップ４２０で演算された補正エンジン回転数
Ｎ’にてガスエンジン１５を駆動するものである。
【００３７】前記ステップ４３０におけるエンジンの制
限制御は、ステップ４４０及び４５０において第１の熱
交換サイクル２０のコンプレッサ吐出圧力Ｐ1 が所定値
β（具体的には２０Ｋｇ／cm2 ）以下になるまで、若し
くはステップ４６０及び４７０におけて第２の熱交換サ
イクル２１のコンプレッサ吐出圧力Ｐ2 が所定値β（具
体的には２０Ｋｇ／cm2 ）以下になるまで継続され、第
１及び第２の熱交換サイクル２０，２１のコンプレッサ
吐出圧力が所定値β以下になった時始めて解除されるも
ので、この解除後はステップ４１０に進んで、前記エン
ジン回転数Ｎにてエンジン制御を実行するものである。
これによって、ステップ４２０において制御を終了し、
再度ステップ２００から開始するものである。
限制御は、ステップ４４０及び４５０において第１の熱
交換サイクル２０のコンプレッサ吐出圧力Ｐ1 が所定値
β（具体的には２０Ｋｇ／cm2 ）以下になるまで、若し
くはステップ４６０及び４７０におけて第２の熱交換サ
イクル２１のコンプレッサ吐出圧力Ｐ2 が所定値β（具
体的には２０Ｋｇ／cm2 ）以下になるまで継続され、第
１及び第２の熱交換サイクル２０，２１のコンプレッサ
吐出圧力が所定値β以下になった時始めて解除されるも
ので、この解除後はステップ４１０に進んで、前記エン
ジン回転数Ｎにてエンジン制御を実行するものである。
これによって、ステップ４２０において制御を終了し、
再度ステップ２００から開始するものである。
【００３８】以上の制御において、一方のコンプレッサ
吐出圧力が所定値以上になった場合、エンジン回転数を
所定値落として制御を継続できるために、従来の装置に
おいて室温３５℃湿度４０％であった連続運転限界環境
温度の上限を、室温４０度湿度４０％にまで上げること
ができるために、熱負荷の要求が高く過負荷状態に成り
やすい側の温調を停止することなく、過負荷の低減が可
能となるものである。
吐出圧力が所定値以上になった場合、エンジン回転数を
所定値落として制御を継続できるために、従来の装置に
おいて室温３５℃湿度４０％であった連続運転限界環境
温度の上限を、室温４０度湿度４０％にまで上げること
ができるために、熱負荷の要求が高く過負荷状態に成り
やすい側の温調を停止することなく、過負荷の低減が可
能となるものである。
【００３９】また、上述の実施例おいては、プログラム
によってコンプレッサ１０ａ，１０ｂの各々の圧力に対
応するようにしたが、コンプレッサの吐出側の圧力を検
出する圧力センサ２４ａ，２４ｂを直列に接続すること
によって、一義的に圧力判定を行うこともできるように
し、これによってプログラムを簡略化することができる
ものである。
によってコンプレッサ１０ａ，１０ｂの各々の圧力に対
応するようにしたが、コンプレッサの吐出側の圧力を検
出する圧力センサ２４ａ，２４ｂを直列に接続すること
によって、一義的に圧力判定を行うこともできるように
し、これによってプログラムを簡略化することができる
ものである。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
一方のコンプレッサが過負荷になった場合に、このコン
プレッサの過負荷が解消されるまでの間、エンジン回転
数を所定値低下させて駆動させて過負荷側のコンプレッ
サを停止させないために、過負荷側の温調を継続できる
ために、空調停止による不快感を抑制できるものであ
る。
一方のコンプレッサが過負荷になった場合に、このコン
プレッサの過負荷が解消されるまでの間、エンジン回転
数を所定値低下させて駆動させて過負荷側のコンプレッ
サを停止させないために、過負荷側の温調を継続できる
ために、空調停止による不快感を抑制できるものであ
る。
【図１】本発明の実施例に係る局所用空調装置の全体説
明図である。
明図である。
【図２】本発明の実施例に係る局所用空調装置の構成を
示した説明図である。
示した説明図である。
【図３】マイクロコンピュータで実行される制御プログ
ラムの前半部分を示したフローチャート図である。
ラムの前半部分を示したフローチャート図である。
【図４】マイクロコンピュータで実行される制御プログ
ラムの後半部分を示したフローチャート図である。
ラムの後半部分を示したフローチャート図である。
【図５】温度差ΔＴからエンジン回転数の演算するため
の特性マップ図である。
の特性マップ図である。
２（２ａ，２ｂ） 室内機 ３ 室外機 ５ａ，５ｂ 室内機用熱交換器 ６ａ，６ｂ 送風機 ８ａ，８ｂ 膨張弁 １０ａ，１０ｂ コンプレッサ １２ａ，１２ｂ 四方弁 １３ａ，１３ｂ 室外機用熱交換器 １５ ガスエンジン ２０ 第１の熱交換サイクル ２１ 第２の熱交換サイクル
Claims (1)
- 【請求項１】 コンプレッサ、室外機用熱交換器、膨張
弁、及び室内機用熱交換器によって構成される２つの熱
交換サイクルを有し、この２つの熱交換サイクルのコン
プレッサを駆動する一つのエンジンを有する局所用空調
装置において、 少なくとも環境信号と設定温度によってエンジン回転数
を設定するエンジン回転数設定手段と、 各々のコンプレッサの吐出圧力を検出するコンプレッサ
圧力検出手段と、 このコンプレッサ圧力検出手段によって検出された吐出
圧力が所定値以上である場合にコンプレッサが過負荷状
態であると判定する過負荷状態判定手段と、 この過負荷状態判定手段によってコンプレッサの少なく
とも一方が過負荷状態であると判定された場合に、前記
エンジン回転数設定手段によって設定されたエンジン回
転数を所定値下げるように補正するエンジン回転数補正
手段とを具備することを特徴とする局所用空調制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4122705A JPH05296602A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 局所用空調制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4122705A JPH05296602A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 局所用空調制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05296602A true JPH05296602A (ja) | 1993-11-09 |
Family
ID=14842572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4122705A Pending JPH05296602A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 局所用空調制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05296602A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419480B1 (ko) * | 2001-04-27 | 2004-02-21 | 문영치 | 냉난방 증대형 멀티 히트펌프시스템 |
| NL1036365C2 (nl) * | 2008-12-24 | 2010-06-28 | Installect B V | Warmtepomp. |
| JP2014081280A (ja) * | 2012-10-16 | 2014-05-08 | Horiba Advanced Techno Co Ltd | 色度計 |
-
1992
- 1992-04-16 JP JP4122705A patent/JPH05296602A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419480B1 (ko) * | 2001-04-27 | 2004-02-21 | 문영치 | 냉난방 증대형 멀티 히트펌프시스템 |
| NL1036365C2 (nl) * | 2008-12-24 | 2010-06-28 | Installect B V | Warmtepomp. |
| EP2202471A1 (en) * | 2008-12-24 | 2010-06-30 | Installect B.V. | Heat pump |
| JP2014081280A (ja) * | 2012-10-16 | 2014-05-08 | Horiba Advanced Techno Co Ltd | 色度計 |
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