JPH05287439A - 延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼管 - Google Patents
延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼管Info
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- JPH05287439A JPH05287439A JP4085367A JP8536792A JPH05287439A JP H05287439 A JPH05287439 A JP H05287439A JP 4085367 A JP4085367 A JP 4085367A JP 8536792 A JP8536792 A JP 8536792A JP H05287439 A JPH05287439 A JP H05287439A
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- strength
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車等の構造部材に使用される引張り強度
150kgf/mm2 以上、伸び10%以上の延性の優
れたMo−V系超高張力電縫鋼管を提供する。 【構成】 成分組成が重量でC:0.15〜0.40
%、Si:0.05〜0.50%、Mn:2.0〜3.
0%、P:0.005〜0.020%、S:0.000
5〜0.0060%、Al:0.01〜0.08%、T
i:0.01〜0.20%、B:0.001〜0.00
3%、N:0.002〜0.0050%、Mo:0.1
〜1.0%、V:0.1〜0.3%に、Cr:0.1〜
0.7%、Nb:0.01〜0.20%の1種以上を含
有させる残部Fe及び不可避的元素よりなる電縫鋼管に
おいて、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイ
ナイト主体としたことを特徴とする延性の優れたMo−
V系超高張力電縫鋼管。 【効果】 本発明によれば、超高張力電縫鋼管を得るた
めに電縫造管後に焼き入れを行なう必要がなく、経済的
であり、角型鋼管および異形鋼管も容易に製造可能であ
る。
150kgf/mm2 以上、伸び10%以上の延性の優
れたMo−V系超高張力電縫鋼管を提供する。 【構成】 成分組成が重量でC:0.15〜0.40
%、Si:0.05〜0.50%、Mn:2.0〜3.
0%、P:0.005〜0.020%、S:0.000
5〜0.0060%、Al:0.01〜0.08%、T
i:0.01〜0.20%、B:0.001〜0.00
3%、N:0.002〜0.0050%、Mo:0.1
〜1.0%、V:0.1〜0.3%に、Cr:0.1〜
0.7%、Nb:0.01〜0.20%の1種以上を含
有させる残部Fe及び不可避的元素よりなる電縫鋼管に
おいて、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイ
ナイト主体としたことを特徴とする延性の優れたMo−
V系超高張力電縫鋼管。 【効果】 本発明によれば、超高張力電縫鋼管を得るた
めに電縫造管後に焼き入れを行なう必要がなく、経済的
であり、角型鋼管および異形鋼管も容易に製造可能であ
る。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は自動車等の構造部材に使
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張り強
度が150kgf/mm2 以上、伸びが10%以上であ
る経済的で延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼管に
関する。
用される超高張力電縫鋼管、特にドア補強用の引張り強
度が150kgf/mm2 以上、伸びが10%以上であ
る経済的で延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼管に
関する。
【0002】
【従来の技術】自動車等の構造部材については、燃費向
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は150kgf/mm2 を超える超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
上・環境対策のために徹底した軽量化が検討されてお
り、安全性との両立を図る方策の一つとして一部部材で
は150kgf/mm2 を超える超高張力鋼管が採用さ
れつつある。
【0003】自動車ドア補強用の鋼管材料としては、特
開平3−122219号公報等に記載されているように
電縫造管後調質即ち焼入または焼入焼戻をする方法、お
よび特開平3−140441のような所定の低合金鋼を
焼準する方法が一般的である。
開平3−122219号公報等に記載されているように
電縫造管後調質即ち焼入または焼入焼戻をする方法、お
よび特開平3−140441のような所定の低合金鋼を
焼準する方法が一般的である。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術としては、
従来の技術の項に記載したように2つのタイプがある。
まず、特開平3−122219号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
従来の技術の項に記載したように2つのタイプがある。
まず、特開平3−122219号公報等に記載されてい
るような方法では、ピース毎に処理する特殊な熱処理設
備を必要とし、寸法形状、材質の確保に特別の注意が必
要であり、生産性が低く、設備投資・生産性の点で著し
くコストの高いものとなっている。更により剛性の高い
構造部材として注目されている角型鋼管、異形鋼管の製
造法としては寸法精度の確保上、不適当である。
【0005】次に、特開平3−140441号のような
所定の低合金鋼を焼準する方法は、上記の焼き入れタイ
プの問題点を解消できるが成分によっては材料費が高く
なり、延性が悪化する場合がある。特開平3−1404
41号の場合はMnが3%を超えており転炉での製造が
事実上不可能であり、また、Ni等の高価な成分が含ま
れている。また、鋼管の製造方法および伸びについては
明かにされていない。本発明は焼準タイプで従来法より
も経済的で、製造も容易であり、引張り強度が150k
gf/mm2 以上、かつ延性が10%以上の優れたMo
−V系超高張力電縫鋼管を提供することを目的にするも
のである。
所定の低合金鋼を焼準する方法は、上記の焼き入れタイ
プの問題点を解消できるが成分によっては材料費が高く
なり、延性が悪化する場合がある。特開平3−1404
41号の場合はMnが3%を超えており転炉での製造が
事実上不可能であり、また、Ni等の高価な成分が含ま
れている。また、鋼管の製造方法および伸びについては
明かにされていない。本発明は焼準タイプで従来法より
も経済的で、製造も容易であり、引張り強度が150k
gf/mm2 以上、かつ延性が10%以上の優れたMo
−V系超高張力電縫鋼管を提供することを目的にするも
のである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。
ろは下記のとおりである。
【0007】(1)成分組成が重量でC:0.15〜
0.40%、Si:0.05〜0.50%、Mn:2.
0〜3.0%、P:0.005〜0.020%、S:
0.0005〜0.006%、Al:0.01〜0.0
8%、Ti:0.01〜0.20%、B:0.0010
〜0.0030%、N:0.002〜0.005%、M
o:0.1〜1.0%、V:0.1〜0.3%を含有さ
せる残部Fe及び不可避的元素よりなる電縫鋼管におい
て、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイ
ト主体としたことを特徴とする延性の優れたMo−V系
超高張力電縫鋼管。
0.40%、Si:0.05〜0.50%、Mn:2.
0〜3.0%、P:0.005〜0.020%、S:
0.0005〜0.006%、Al:0.01〜0.0
8%、Ti:0.01〜0.20%、B:0.0010
〜0.0030%、N:0.002〜0.005%、M
o:0.1〜1.0%、V:0.1〜0.3%を含有さ
せる残部Fe及び不可避的元素よりなる電縫鋼管におい
て、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイ
ト主体としたことを特徴とする延性の優れたMo−V系
超高張力電縫鋼管。
【0008】(2)成分組成が重量でC:0.15〜
0.40%、Si:0.05〜0.50%、Mn:2.
0〜3.0%、P:0.005〜0.020%、S:
0.0005〜0.006%、Al:0.01〜0.0
8%、Ti:0.01〜0.20%、B:0.0010
〜0.0030%、N:0.002〜0.005%、M
o:0.1〜1.0%、V:0.1〜0.3%に、C
r:0.1〜0.7%、Nb:0.01〜0.20%を
1種以上含有させる残部Fe及び不可避的元素よりなる
電縫鋼管において、熱処理として焼準を行ない、ミクロ
組織をベイナイト主体としたことを特徴とする延性の優
れたMo−V系超高張力電縫鋼管。
0.40%、Si:0.05〜0.50%、Mn:2.
0〜3.0%、P:0.005〜0.020%、S:
0.0005〜0.006%、Al:0.01〜0.0
8%、Ti:0.01〜0.20%、B:0.0010
〜0.0030%、N:0.002〜0.005%、M
o:0.1〜1.0%、V:0.1〜0.3%に、C
r:0.1〜0.7%、Nb:0.01〜0.20%を
1種以上含有させる残部Fe及び不可避的元素よりなる
電縫鋼管において、熱処理として焼準を行ない、ミクロ
組織をベイナイト主体としたことを特徴とする延性の優
れたMo−V系超高張力電縫鋼管。
【0009】(3)前記(1)項または前記(2)項の
成分組成よりなる角形または異形の電縫鋼管において、
熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主
体としたことを特徴とする延性の優れたMo−V系超高
張力電縫鋼管。
成分組成よりなる角形または異形の電縫鋼管において、
熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主
体としたことを特徴とする延性の優れたMo−V系超高
張力電縫鋼管。
【0010】以下に本発明を詳細に説明する。最初に本
発明に使用する鋼板の成分のうち請求項1〜3に共通の
成分について限定理由を説明する。
発明に使用する鋼板の成分のうち請求項1〜3に共通の
成分について限定理由を説明する。
【0011】C量は少なければ延性が良好であり、加工
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を0.15%とした。又、0.40%を超えると造管
時の成形性等の冷間加工性及び靱性が低下する傾向にあ
り、又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、切
断等で支障を来すことから、上限を0.40%とした。
性に優れているが、所要の強度が得られないことから下
限を0.15%とした。又、0.40%を超えると造管
時の成形性等の冷間加工性及び靱性が低下する傾向にあ
り、又、電縫鋼管の造管溶接時に熱影響部が硬化し、切
断等で支障を来すことから、上限を0.40%とした。
【0012】Siはキルド鋼の場合、0.05%未満に
おさえることは製鋼技術上難しく、又、0.5%を超え
ると電縫溶接性および靱性が悪化するため、0.5%を
上限とした。
おさえることは製鋼技術上難しく、又、0.5%を超え
ると電縫溶接性および靱性が悪化するため、0.5%を
上限とした。
【0013】Mnは、強度と延性のバランスが良く、強
度を上げ、伸びを確保するためには最低2.0%以上必
要である。又3.0%を超えると転炉での溶製が極めて
困難になることから、下限を2.0%、上限を3.0%
とした。
度を上げ、伸びを確保するためには最低2.0%以上必
要である。又3.0%を超えると転炉での溶製が極めて
困難になることから、下限を2.0%、上限を3.0%
とした。
【0014】Pは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、0.005%未満にすることは製鋼技術上難しく、
0.020%を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時
に溶接部割を発生しやすいため、下限を0.005%、
上限を0.020%とした。
が、0.005%未満にすることは製鋼技術上難しく、
0.020%を超えると特に超高張力鋼管の電縫溶接時
に溶接部割を発生しやすいため、下限を0.005%、
上限を0.020%とした。
【0015】SもP同様製鋼時不可避的に混入する元素
であり、0.0005%未満にすることは製鋼技術上難
しく、0.0060%を超えると電縫溶接時に溶接部割
を発生しやすいため、下限を0.0005%、上限を
0.0060%とした。Sによる電縫溶接時の割を更に
抑制するには、MnSを形態制御する元素であるCaを
添加してもよい。
であり、0.0005%未満にすることは製鋼技術上難
しく、0.0060%を超えると電縫溶接時に溶接部割
を発生しやすいため、下限を0.0005%、上限を
0.0060%とした。Sによる電縫溶接時の割を更に
抑制するには、MnSを形態制御する元素であるCaを
添加してもよい。
【0016】Alはキルド鋼の場合、0.01%未満に
おさえることは製鋼技術上難しく、又、0.08%を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を0.01%、上
限を0.08%とした。
おさえることは製鋼技術上難しく、又、0.08%を超
えると鋳片の割れ、酸化物系巨大介在物形成による内質
欠陥等をひきおこしやすいため、下限を0.01%、上
限を0.08%とした。
【0017】TiはTiNを優先的に形成するため、B
Nの形成を防止し、Bの効果を維持させる。また、熱間
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化によって鋼材の強度を上昇させる元素であ
り、超高張力電縫鋼管の製造に有効であるため、0.0
1%以上を含有させる。しかし、0.20%を超えると
延靱性を害するので下限は0.01%、上限を0.20
%とした。
Nの形成を防止し、Bの効果を維持させる。また、熱間
圧延での未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があ
り、析出強化によって鋼材の強度を上昇させる元素であ
り、超高張力電縫鋼管の製造に有効であるため、0.0
1%以上を含有させる。しかし、0.20%を超えると
延靱性を害するので下限は0.01%、上限を0.20
%とした。
【0018】Bは冷却過程においてフェライト変態を遅
らせて高強度変態組織を得るために必須の元素である
が、本発明鋼の成分組成においても0.0010%未満
では強度不足となり、0.0030%を超えるとBor
on Constituentが生成して延靱性が著し
く低下するため、下限を0.0010%、上限を0.0
030%とした。
らせて高強度変態組織を得るために必須の元素である
が、本発明鋼の成分組成においても0.0010%未満
では強度不足となり、0.0030%を超えるとBor
on Constituentが生成して延靱性が著し
く低下するため、下限を0.0010%、上限を0.0
030%とした。
【0019】Nは製鋼時不可避的に混入する元素である
が、0.002%未満におさえることは製鋼技術上難し
く、0.005%を超えるとTi、Bの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を0.002
%、上限を0.005%とした。
が、0.002%未満におさえることは製鋼技術上難し
く、0.005%を超えるとTi、Bの強度上昇効果を
阻害して強度不足をひきおこすため、下限を0.002
%、上限を0.005%とした。
【0020】Moはフェライト変態を抑制し、細粒化に
効果があり、析出強化する特徴を有し、造管後の熱処理
により一部マルテンサイトを含むベイナイト組織を得
て、強度を上げるのに有効であるため、0.1%以上を
含有させる。しかし、1.0%を超えて添加しても効果
の向上が少なく、延性の劣化を招くことから、下限を
0.1%、上限を1.0%とした。
効果があり、析出強化する特徴を有し、造管後の熱処理
により一部マルテンサイトを含むベイナイト組織を得
て、強度を上げるのに有効であるため、0.1%以上を
含有させる。しかし、1.0%を超えて添加しても効果
の向上が少なく、延性の劣化を招くことから、下限を
0.1%、上限を1.0%とした。
【0021】VはMoと同様にフェライト変態を抑制
し、細粒化に効果があり、析出強化する特徴を有し、造
管後の熱処理により一部マルテンサイトを含むベイナイ
ト組織を得て、強度を上げるのに有効であるため、0.
1%以上を含有させる。しかし、0.3%を超えて添加
しても経済的に見合う効果が少ないことから、下限を
0.1%、上限を0.3%とした。
し、細粒化に効果があり、析出強化する特徴を有し、造
管後の熱処理により一部マルテンサイトを含むベイナイ
ト組織を得て、強度を上げるのに有効であるため、0.
1%以上を含有させる。しかし、0.3%を超えて添加
しても経済的に見合う効果が少ないことから、下限を
0.1%、上限を0.3%とした。
【0022】Crは比較的経済的な成分であり、フェラ
イト変態を抑制し、造管後の熱処理により一部マルテン
サイトを含むベイナイト組織を得て、強度を上げるのに
有効であるため、0.1%以上を含有させる。この場
合、0.7%を超えて添加するとERW造管でCrの酸
化物による溶接欠陥が発生し易くなり、面倒な不活性ガ
スシール溶接が必要である。したがって、上限を0.7
%とした。
イト変態を抑制し、造管後の熱処理により一部マルテン
サイトを含むベイナイト組織を得て、強度を上げるのに
有効であるため、0.1%以上を含有させる。この場
合、0.7%を超えて添加するとERW造管でCrの酸
化物による溶接欠陥が発生し易くなり、面倒な不活性ガ
スシール溶接が必要である。したがって、上限を0.7
%とした。
【0023】Nbについては、Moと同様に熱間圧延で
の未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があり、析
出強化し、鋼材の強度を上昇させる元素であり、超高張
力電縫鋼管の製造に有効であるため、0.01%以上を
含有させる。しかし、0.20%を超えると延靱性を害
するので下限は0.01%、上限を0.20%とした。
の未再結晶γ域を広げるために細粒化に効果があり、析
出強化し、鋼材の強度を上昇させる元素であり、超高張
力電縫鋼管の製造に有効であるため、0.01%以上を
含有させる。しかし、0.20%を超えると延靱性を害
するので下限は0.01%、上限を0.20%とした。
【0024】次に製造工程について説明する。本発明の
製造工程を図1に示す。本発明に従い、上記成分の鋼を
熱間板厚圧延時に950℃以下Ar3 変態点以上で仕上
圧延を終了することが望ましい。これは、特に靱性の改
善が望まれる場合、および低強度の鋼板を得て造管を容
易にする場合に必要である。950℃超では未再結晶域
での圧延が存在しないため強度・延靱性が劣化し、Ar
3 変態点未満では2相域圧延によって強度は上昇するが
延靱性が著しく低下する。よって上記成分の鋼を熱間板
厚圧延時に950℃以下Ar3 変態点以上で仕上圧延を
終了し引続き本発明の条件で巻取ることによって、後工
程での製造が容易な低強度で延性の優れた材質とするこ
とができる。
製造工程を図1に示す。本発明に従い、上記成分の鋼を
熱間板厚圧延時に950℃以下Ar3 変態点以上で仕上
圧延を終了することが望ましい。これは、特に靱性の改
善が望まれる場合、および低強度の鋼板を得て造管を容
易にする場合に必要である。950℃超では未再結晶域
での圧延が存在しないため強度・延靱性が劣化し、Ar
3 変態点未満では2相域圧延によって強度は上昇するが
延靱性が著しく低下する。よって上記成分の鋼を熱間板
厚圧延時に950℃以下Ar3 変態点以上で仕上圧延を
終了し引続き本発明の条件で巻取ることによって、後工
程での製造が容易な低強度で延性の優れた材質とするこ
とができる。
【0025】巻取温度は600℃以上で巻取れば、コイ
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Mo等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するに十分な延性を有する。
ル内の冷却速度は炉冷に近いため、Mo等の析出は過時
効し、フェライトが析出して比較的に低強度で延性のあ
る鋼板を製造できる。このように製造された鋼板は電縫
管に造管するに十分な延性を有する。
【0026】造管後に熱処理として焼準を行なう。これ
はAc3 点以上に加熱してオーステナイト化した後に空
冷並の冷却で、フェライトの生成を抑制し、一部マルテ
ンサイトを含むベイナイト主体の組織とし、強度上昇を
はかる。焼準温度は温度のばらつきを考慮してAc3 +
20℃以上とし、上限は細粒を保ち強度延性のバランス
を確保するため、Ac3 +70℃以下が望ましい。ま
た、ここでの空冷は300℃までの冷却速度が10〜1
50℃/分の範囲である。Ac3 点未満の熱処理では上
記の効果が得られず所定の強度が得られない。
はAc3 点以上に加熱してオーステナイト化した後に空
冷並の冷却で、フェライトの生成を抑制し、一部マルテ
ンサイトを含むベイナイト主体の組織とし、強度上昇を
はかる。焼準温度は温度のばらつきを考慮してAc3 +
20℃以上とし、上限は細粒を保ち強度延性のバランス
を確保するため、Ac3 +70℃以下が望ましい。ま
た、ここでの空冷は300℃までの冷却速度が10〜1
50℃/分の範囲である。Ac3 点未満の熱処理では上
記の効果が得られず所定の強度が得られない。
【0027】以上本発明の請求項1および請求項2に記
載の電縫鋼管について説明したが、請求項3記載の電縫
鋼管でもよい。図2は請求項3記載の方法に従った工程
を示す。このように冷間絞り加工を付加することによ
り、曲げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管の製造が可能
である。角型および楕円および偏平鋼管の形状例を図3
(a),(b),(c)に示す。冷間絞り加工は、ダイス引
き抜きによる方法とロールフォーミングによる方法があ
る。素管熱処理は造管時の冷間加工による加工歪を除去
し、電縫溶接部の焼き入れ硬化部を軟化し、冷間絞り加
工性を改善するためであり、600℃以上の軟化焼鈍ま
たは焼準を行なう。冷間絞り後は、冷間加工歪を除去
し、強度延性のバランスを改善するために焼準を行な
う。ただし、素管熱処理として焼準を行なった場合は既
に強度は十分に上昇しているため、冷間絞り後の仕上げ
熱処理は焼鈍を行なう。このようにすれば冷間加工によ
る加工硬化量と焼鈍温度の組合せで適当な強度−延性バ
ランスが得られる。焼鈍温度は冷間加工率によるが45
0℃以上から効果がある。
載の電縫鋼管について説明したが、請求項3記載の電縫
鋼管でもよい。図2は請求項3記載の方法に従った工程
を示す。このように冷間絞り加工を付加することによ
り、曲げ強度の優れた角型鋼管、異形鋼管の製造が可能
である。角型および楕円および偏平鋼管の形状例を図3
(a),(b),(c)に示す。冷間絞り加工は、ダイス引
き抜きによる方法とロールフォーミングによる方法があ
る。素管熱処理は造管時の冷間加工による加工歪を除去
し、電縫溶接部の焼き入れ硬化部を軟化し、冷間絞り加
工性を改善するためであり、600℃以上の軟化焼鈍ま
たは焼準を行なう。冷間絞り後は、冷間加工歪を除去
し、強度延性のバランスを改善するために焼準を行な
う。ただし、素管熱処理として焼準を行なった場合は既
に強度は十分に上昇しているため、冷間絞り後の仕上げ
熱処理は焼鈍を行なう。このようにすれば冷間加工によ
る加工硬化量と焼鈍温度の組合せで適当な強度−延性バ
ランスが得られる。焼鈍温度は冷間加工率によるが45
0℃以上から効果がある。
【0028】
【実施例】表1に、サイズφ34.1×t2.0mmの
電縫鋼管を従来法および本発明法により製造した条件お
よび結果を示す。ここでの冷間伸管はダイスを用いて角
形状に空引きを行なった。従来法では150kgf/m
m2 以上の強度を達成しても伸びは10%を達成できな
いが、本発明法では達成できる。また、本発明によれ
ば、造管後に焼準の熱処理を加えることによって母材部
・溶接部が均一で強度・延靱性バランスの優れた超高張
力電縫鋼管を得ることができる。熱処理後に更に冷間伸
管加工を付加することにより、各種寸法を容易に製造で
きるため、小ロット対応が可能であり、経済的である。
また、任意の断面に加工できるので曲げ加工性の優れた
角管等が製造可能である。更に冷間伸管後に焼準を行な
うことにより延性を増し、強度−延性バランスを改善す
る。また、必要に応じて、熱間板厚圧延における仕上圧
延温度および巻取温度を適正に制御することにより、低
強度で延性の優れた素材鋼板を製造して造管を容易にす
ることができる。なお、本実施例は冷間伸管を行なった
が、要は冷間で絞り加工を行なえば加工硬化により強度
の上昇が得られるため、ロールフォーミングによる絞り
加工でも同様な効果が得られる。
電縫鋼管を従来法および本発明法により製造した条件お
よび結果を示す。ここでの冷間伸管はダイスを用いて角
形状に空引きを行なった。従来法では150kgf/m
m2 以上の強度を達成しても伸びは10%を達成できな
いが、本発明法では達成できる。また、本発明によれ
ば、造管後に焼準の熱処理を加えることによって母材部
・溶接部が均一で強度・延靱性バランスの優れた超高張
力電縫鋼管を得ることができる。熱処理後に更に冷間伸
管加工を付加することにより、各種寸法を容易に製造で
きるため、小ロット対応が可能であり、経済的である。
また、任意の断面に加工できるので曲げ加工性の優れた
角管等が製造可能である。更に冷間伸管後に焼準を行な
うことにより延性を増し、強度−延性バランスを改善す
る。また、必要に応じて、熱間板厚圧延における仕上圧
延温度および巻取温度を適正に制御することにより、低
強度で延性の優れた素材鋼板を製造して造管を容易にす
ることができる。なお、本実施例は冷間伸管を行なった
が、要は冷間で絞り加工を行なえば加工硬化により強度
の上昇が得られるため、ロールフォーミングによる絞り
加工でも同様な効果が得られる。
【0029】
【表1】
【0030】
【表2】
【0031】
【発明の効果】本発明によれば、電縫造管後に焼入れま
たは焼入れ、焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理
する特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、より剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、従
来の焼準タイプに比較すると転炉で製造が可能であり、
Ni等の高価な合金が含まれていないので経済的であ
る。さらに、特性においても引張り強度150kgf/
mm2 以上、伸び10%以上の優れた強度−伸びバラン
スを有する超高張力電縫鋼管を製造することが可能にな
るので、産業上貢献するところが極めて大である。
たは焼入れ、焼戻しをする必要が無く、ピース毎に処理
する特殊な熱処理設備を必要としないため、経済的であ
る。さらに、より剛性の高い構造部材として注目されて
いる角型鋼管、異形鋼管が容易に製造できる。また、従
来の焼準タイプに比較すると転炉で製造が可能であり、
Ni等の高価な合金が含まれていないので経済的であ
る。さらに、特性においても引張り強度150kgf/
mm2 以上、伸び10%以上の優れた強度−伸びバラン
スを有する超高張力電縫鋼管を製造することが可能にな
るので、産業上貢献するところが極めて大である。
【図1】本発明の請求項1および請求項2に記載の方法
の製造工程図。
の製造工程図。
【図2】本発明の請求項3に記載の方法の製造工程図。
【図3】(a),(b),(c)は本発明の角型および楕円
および偏平鋼管の形状例を示す図。
および偏平鋼管の形状例を示す図。
Claims (3)
- 【請求項1】 成分組成が重量で C:0.15〜0.40%、 Si:0.05〜0.50%、 Mn:2.0〜3.0%、 P:0.005〜0.020%、 S:0.0005〜0.0060%、 Al:0.01〜0.08%、 Ti:0.01〜0.20%、 B:0.0010〜0.0030%、 N:0.002〜0.005%、 Mo:0.1〜1.0%、 V:0.1〜0.3% を含有させる残部Fe及び不可避的元素よりなる電縫鋼
管において、熱処理として焼準を行ない、ミクロ組織を
ベイナイト主体としたことを特徴とする延性の優れたM
o−V系超高張力電縫鋼管。 - 【請求項2】 成分組成が重量で C:0.15〜0.40%、 Si:0.05〜0.50%、 Mn:2.0〜3.0%、 P:0.005〜0.020%、 S:0.0005〜0.0060%、 Al:0.01〜0.08%、 Ti:0.01〜0.20%、 B:0.0010〜0.0030%、 N:0.002〜0.005%、 Mo:0.1〜1.0%、 V:0.1〜0.3%、 更に Cr:0.1〜0.7%、Nb:0.01〜0.20% を1種以上含有させる残部Fe及び不可避的元素よりな
る電縫鋼管において、熱処理として焼準を行ない、ミク
ロ組織をベイナイト主体としたことを特徴とする延性の
優れたMo−V系超高張力電縫鋼管。 - 【請求項3】 請求項1または請求項2の成分組成より
なる角形または異形の電縫鋼管において、熱処理として
焼準を行ない、ミクロ組織をベイナイト主体としたこと
を特徴とする延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼
管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4085367A JPH05287439A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4085367A JPH05287439A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼管 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05287439A true JPH05287439A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=13856752
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4085367A Withdrawn JPH05287439A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 延性の優れたMo−V系超高張力電縫鋼管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05287439A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100753370B1 (ko) * | 2006-05-24 | 2007-08-30 | 알메탈주식회사 | 감광드럼용 튜브의 제조방법 및 그의 제조물 |
CN104532168A (zh) * | 2015-01-09 | 2015-04-22 | 江西理工大学 | 高品质非调质钻探用无缝钢管及其制造方法 |
CN108474049A (zh) * | 2015-11-16 | 2018-08-31 | 德国不锈钢特钢有限及两合公司 | 具有贝氏体组织结构的优质结构钢,由其生产的锻造件和锻造件的生产方法 |
WO2022042622A1 (zh) * | 2020-08-27 | 2022-03-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种具有超高屈强比的吉帕级贝氏体钢及其制造方法 |
WO2023051668A1 (zh) * | 2021-09-30 | 2023-04-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种贝氏体钢及其制备方法 |
-
1992
- 1992-04-07 JP JP4085367A patent/JPH05287439A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100753370B1 (ko) * | 2006-05-24 | 2007-08-30 | 알메탈주식회사 | 감광드럼용 튜브의 제조방법 및 그의 제조물 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
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