JPH052732B2 - - Google Patents
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- JPH052732B2 JPH052732B2 JP32997888A JP32997888A JPH052732B2 JP H052732 B2 JPH052732 B2 JP H052732B2 JP 32997888 A JP32997888 A JP 32997888A JP 32997888 A JP32997888 A JP 32997888A JP H052732 B2 JPH052732 B2 JP H052732B2
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- imi829
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は素粉末混合法で焼結Ti合金を製造す
るのに適した母合金に関するものである。更に詳
しくは特にIMI829合金用に適した母合金に関す
る。 〔従来の技術〕 チタン合金は比強度が高く耐熱性にも優れ、構
造用材料として優れた性質を有している。しかし
ながら一般にチタン合金は、ルツボ材や鋳型材と
反応しやすいため溶解・鋳造が難しい。また、加
工性が悪く素材の歩留まりが悪いため、加工費、
素材費が高くつくといつた難点がある。こういつ
た問題を解決するため、粉末冶金法の一手法であ
る素粉末混合法によるチタン合金の製造がいくつ
か試みられている(「金属」Vol.45、No.4、p.33、
1975年参照)。 素粉末混合法で製造する場合、単に各純金属粉
末を目標組成になるように混合しただけでは各金
属の融点が違いすぎるため、焼結過程でAl等の
融点の低い金属の液相が生じ、強固な焼結合金が
得られない。 そのため、素粉末混合法では、一般に、純チタ
ン粉末と各合金化元素を含む母合金粉末との混合
粉末を出発原料粉末としている。 チタン合金の中でもNearα型と呼ばれる合金系
は特に、耐熱チタン合金として、宇宙・航空機の
エンジン部品などに用いられている。この中で
IMI829合金はTi−5.5%Al−3.5%Sn−3%Zr−
0.3%Mo−1%Nb−0.3%Si(重量比)の化学組成
を持つNearα型チタン合金で、使用最高温度が最
も高いものの1つである。しかしながら本チタン
合金も難加工性なため加工費、素材費が高くつく
といつた難点があるが、これまでにこの合金を素
粉末混合法により製造したという報告はない。 〔発明が解決しようとする課題〕 IMI829合金部品を素粉末混合法により製造し
ようとする場合、その母合金として単純に合金化
元素を目的組成比率に合せた組成では粉砕が非常
に困難で母合金インゴツトを粉砕し、母合金粉末
を経済的に得ることが困難である。 本発明は粉砕が容易でかつ合金化も容易な使用
し易いIMI829用母合金組成を与えるものである。 〔課題を解決するための手段〕 本発明者らは上記課題を解決するため、Ti、
Al、Sn、Zr、Mo、Nb、Siを含む種々の合金を
溶製し、粉砕性について詳細に調査した。その結
果、IMI829組成の合金は粉砕不可能であること
が判つた。そこで上記成分をいくつかのグループ
に分けて合金化し、粉砕性の良いものを得ること
を試みた。この場合、融点の違いが大きいことを
考慮して、まず比較的低融点のグループと比較的
高融点のグループに分けた。アルミニウム(Al)
の融点は660℃、錫(Sn)の融点は232℃であり、
チタン(Ti)の融点1820℃に比較して著しく低
く、またどちらも軟かくて粉砕により安価に粉末
を得ることは不可能である。 一方、ジルコニウム(Zr)、モリブデン
(Mo)、ニオブ(Nb)、の融点はそれぞれ1750℃、
2.625℃、2415℃であり、Tiよりも高く、しかも
いずれも比較的硬くて粉砕困難な金属である。次
にこれらの成分とTiとを組合わせ、脆い金属間
化合物の析出を利用して粉砕性を良くすることを
試みた。その結果、Ti−Sn系においてTi2Sn金
属間化合物を析出させると脆くなり、粉砕性が良
いことが判明した。Ti2Snとなる組成はTi:
44.7wt%、Sn:55.3wt%である。Ti3Sn(Ti:
54.7wt%、Sn:45.3wt%)は粉砕性は悪い。し
たがつてTi2Sn組成にAlを加え、Ti2Snの易粉砕
性を利用して軟かいAl、Sn成分をTi合金として
粉砕容易な合金とすることとした。AlとSnの比
は粉砕性の点から0.35〜1.16とするのが適当であ
る。AlとSnとは広い範囲で固溶することから、
Tiに対してAlとSn合量が一定範囲にならないと
脆い金属間化合物とはならない。以上の点を考慮
して適当な組成範囲を求めると、Al:17〜32wt
%、Sn:37〜45wt%、残部が実質的にTiである
組成となることが判明した。 一方、Zr、Mo、Nb、Siを含む合金の粉砕性を
検討した結果、AlにZr、Mo、Nb、Siを加えた
合金が脆くて粉砕性が良いことを見出した。粉砕
可能なAlの範囲はAl:37〜49wt%である。この
Alに対し、Zr、Mo、Nb、Siを加える。これら
の成分の量は目標とするIMI829の組成を考慮し
て、Zr:Mo:Nb:Siの比をほゞ3:0.3:1:
0.3とするのが好ましい。この範囲でZr、Mo、
Nb、Siを添加しても、合金の粉砕性が損われる
ことはない。以上の結果から利用できる合金組成
範囲を定めれば、Al:37〜49wt%と、Zr、Mo、
Nb、Siを含み、Zr:Mo:Nb:Si=(3±0.5):
(0.3±1):(1±0.5):(0.3±0.1)を満たす範囲
となる。換言すれば重量%でAl:37〜49、Zr:
30〜44、Mo:3〜5、Nb:5〜19、Si:3〜5
の組成を有する合金となる。 これらの母合金を使用してIMI829焼結合金を
作るには、前記Al−Sn−Ti母合金粉末とAl−Zr
−Mo−Nb−Si母合金粉末に不足分のTi粉末を
配合する。しかる後、公知の方法で成形焼結する
ことにより得られる。 〔作用〕 本発明の母合金は脆くて粉砕し易い金属間化合
物相を有するので、これを利用して粉末冶金用に
適した100メツシユ以下の合金粉末を容易に得ら
れる。 また、本発明の母合金を使用すれば、あらかじ
め成分調整してあるので配合が容易であり、かつ
各成分が合金化されているので焼結が容易に進行
するものが得られる。 〔実施例〕 IMI829焼結用母合金として34%Ti−42%Sn−
24%Al組成の母合金と43.2%Al−37%Zr−3.7
%Mo−12.4%Nb−3.7%Si組成の母合金のイン
ゴツトをそれぞれアーク溶解により製造した。そ
れらを各々ボールミルにより粉砕し、それを100
メツシユで篩分し、篩下を母合金粉末とした。こ
の母合金粉末およびと純チタン粉末を8.3:
8.1:83.6の比で混合し、IMI829組成の原料混合
物を得た。同原料粉を6tonf/cm2で機械プレス成
形し、1380℃、220min真空焼結し、焼結体素材
を得た。その機械的特性を表1に示す。
るのに適した母合金に関するものである。更に詳
しくは特にIMI829合金用に適した母合金に関す
る。 〔従来の技術〕 チタン合金は比強度が高く耐熱性にも優れ、構
造用材料として優れた性質を有している。しかし
ながら一般にチタン合金は、ルツボ材や鋳型材と
反応しやすいため溶解・鋳造が難しい。また、加
工性が悪く素材の歩留まりが悪いため、加工費、
素材費が高くつくといつた難点がある。こういつ
た問題を解決するため、粉末冶金法の一手法であ
る素粉末混合法によるチタン合金の製造がいくつ
か試みられている(「金属」Vol.45、No.4、p.33、
1975年参照)。 素粉末混合法で製造する場合、単に各純金属粉
末を目標組成になるように混合しただけでは各金
属の融点が違いすぎるため、焼結過程でAl等の
融点の低い金属の液相が生じ、強固な焼結合金が
得られない。 そのため、素粉末混合法では、一般に、純チタ
ン粉末と各合金化元素を含む母合金粉末との混合
粉末を出発原料粉末としている。 チタン合金の中でもNearα型と呼ばれる合金系
は特に、耐熱チタン合金として、宇宙・航空機の
エンジン部品などに用いられている。この中で
IMI829合金はTi−5.5%Al−3.5%Sn−3%Zr−
0.3%Mo−1%Nb−0.3%Si(重量比)の化学組成
を持つNearα型チタン合金で、使用最高温度が最
も高いものの1つである。しかしながら本チタン
合金も難加工性なため加工費、素材費が高くつく
といつた難点があるが、これまでにこの合金を素
粉末混合法により製造したという報告はない。 〔発明が解決しようとする課題〕 IMI829合金部品を素粉末混合法により製造し
ようとする場合、その母合金として単純に合金化
元素を目的組成比率に合せた組成では粉砕が非常
に困難で母合金インゴツトを粉砕し、母合金粉末
を経済的に得ることが困難である。 本発明は粉砕が容易でかつ合金化も容易な使用
し易いIMI829用母合金組成を与えるものである。 〔課題を解決するための手段〕 本発明者らは上記課題を解決するため、Ti、
Al、Sn、Zr、Mo、Nb、Siを含む種々の合金を
溶製し、粉砕性について詳細に調査した。その結
果、IMI829組成の合金は粉砕不可能であること
が判つた。そこで上記成分をいくつかのグループ
に分けて合金化し、粉砕性の良いものを得ること
を試みた。この場合、融点の違いが大きいことを
考慮して、まず比較的低融点のグループと比較的
高融点のグループに分けた。アルミニウム(Al)
の融点は660℃、錫(Sn)の融点は232℃であり、
チタン(Ti)の融点1820℃に比較して著しく低
く、またどちらも軟かくて粉砕により安価に粉末
を得ることは不可能である。 一方、ジルコニウム(Zr)、モリブデン
(Mo)、ニオブ(Nb)、の融点はそれぞれ1750℃、
2.625℃、2415℃であり、Tiよりも高く、しかも
いずれも比較的硬くて粉砕困難な金属である。次
にこれらの成分とTiとを組合わせ、脆い金属間
化合物の析出を利用して粉砕性を良くすることを
試みた。その結果、Ti−Sn系においてTi2Sn金
属間化合物を析出させると脆くなり、粉砕性が良
いことが判明した。Ti2Snとなる組成はTi:
44.7wt%、Sn:55.3wt%である。Ti3Sn(Ti:
54.7wt%、Sn:45.3wt%)は粉砕性は悪い。し
たがつてTi2Sn組成にAlを加え、Ti2Snの易粉砕
性を利用して軟かいAl、Sn成分をTi合金として
粉砕容易な合金とすることとした。AlとSnの比
は粉砕性の点から0.35〜1.16とするのが適当であ
る。AlとSnとは広い範囲で固溶することから、
Tiに対してAlとSn合量が一定範囲にならないと
脆い金属間化合物とはならない。以上の点を考慮
して適当な組成範囲を求めると、Al:17〜32wt
%、Sn:37〜45wt%、残部が実質的にTiである
組成となることが判明した。 一方、Zr、Mo、Nb、Siを含む合金の粉砕性を
検討した結果、AlにZr、Mo、Nb、Siを加えた
合金が脆くて粉砕性が良いことを見出した。粉砕
可能なAlの範囲はAl:37〜49wt%である。この
Alに対し、Zr、Mo、Nb、Siを加える。これら
の成分の量は目標とするIMI829の組成を考慮し
て、Zr:Mo:Nb:Siの比をほゞ3:0.3:1:
0.3とするのが好ましい。この範囲でZr、Mo、
Nb、Siを添加しても、合金の粉砕性が損われる
ことはない。以上の結果から利用できる合金組成
範囲を定めれば、Al:37〜49wt%と、Zr、Mo、
Nb、Siを含み、Zr:Mo:Nb:Si=(3±0.5):
(0.3±1):(1±0.5):(0.3±0.1)を満たす範囲
となる。換言すれば重量%でAl:37〜49、Zr:
30〜44、Mo:3〜5、Nb:5〜19、Si:3〜5
の組成を有する合金となる。 これらの母合金を使用してIMI829焼結合金を
作るには、前記Al−Sn−Ti母合金粉末とAl−Zr
−Mo−Nb−Si母合金粉末に不足分のTi粉末を
配合する。しかる後、公知の方法で成形焼結する
ことにより得られる。 〔作用〕 本発明の母合金は脆くて粉砕し易い金属間化合
物相を有するので、これを利用して粉末冶金用に
適した100メツシユ以下の合金粉末を容易に得ら
れる。 また、本発明の母合金を使用すれば、あらかじ
め成分調整してあるので配合が容易であり、かつ
各成分が合金化されているので焼結が容易に進行
するものが得られる。 〔実施例〕 IMI829焼結用母合金として34%Ti−42%Sn−
24%Al組成の母合金と43.2%Al−37%Zr−3.7
%Mo−12.4%Nb−3.7%Si組成の母合金のイン
ゴツトをそれぞれアーク溶解により製造した。そ
れらを各々ボールミルにより粉砕し、それを100
メツシユで篩分し、篩下を母合金粉末とした。こ
の母合金粉末およびと純チタン粉末を8.3:
8.1:83.6の比で混合し、IMI829組成の原料混合
物を得た。同原料粉を6tonf/cm2で機械プレス成
形し、1380℃、220min真空焼結し、焼結体素材
を得た。その機械的特性を表1に示す。
本発明によれば、粉末冶金用の合金粉末が安価
な粉砕法によつて容易に得られる。また、本発明
の母合金を使用すれば均質な焼結が促進されるの
で、焼結合金の特性も一段と向上し、品質のバラ
ツキも少いものが得られる。
な粉砕法によつて容易に得られる。また、本発明
の母合金を使用すれば均質な焼結が促進されるの
で、焼結合金の特性も一段と向上し、品質のバラ
ツキも少いものが得られる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Al:17〜32wt%、Sn:37〜45wt%を含み、
残部が不可避的不純物を含むTiからなることを
特徴とするTi焼結合金用母合金。 2 Al:37〜49wt%とZr、Mo、Nb、Siとを含
み、Zr:Mo:Nb:Siの比が(3±0.5):(0.3±
0.1):(1±0.5):(0.3±0.1)であることを特徴
とするTi焼結合金用母合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32997888A JPH02175833A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | Ti焼結合金用母合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32997888A JPH02175833A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | Ti焼結合金用母合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02175833A JPH02175833A (ja) | 1990-07-09 |
JPH052732B2 true JPH052732B2 (ja) | 1993-01-13 |
Family
ID=18227399
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32997888A Granted JPH02175833A (ja) | 1988-12-27 | 1988-12-27 | Ti焼結合金用母合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02175833A (ja) |
-
1988
- 1988-12-27 JP JP32997888A patent/JPH02175833A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02175833A (ja) | 1990-07-09 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |