JPH0526749A - パイプラインフランジ継手の面圧測定方法 - Google Patents
パイプラインフランジ継手の面圧測定方法Info
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- JPH0526749A JPH0526749A JP18655691A JP18655691A JPH0526749A JP H0526749 A JPH0526749 A JP H0526749A JP 18655691 A JP18655691 A JP 18655691A JP 18655691 A JP18655691 A JP 18655691A JP H0526749 A JPH0526749 A JP H0526749A
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Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 パイプラインフランジ継手に音響振動を与
え、その共振振動を測定しその振動数の変化からフラン
ジ部の締付面圧の変化を推定してフランジ継手の保守管
理を行なう。 【構成】 面圧測定装置をフランジ継手部に締付けて測
定する。この測定装置では、コンピュータ１１で制御さ
れる周波数分析器１２からの信号を増幅器１３を介して
音響ハンマ１４に与え、その音響振動を音響伝達棒１４
ａを介してフランジ２へ伝達し、フランジの共振振動は
音響振動棒１５ａを介して検出器１５で検出され、周波
数分析器１２で測定される。測定された共振振動のデー
タは基準面圧での正規値と比較され、その変移量から締
付面圧の変化が測定される。
え、その共振振動を測定しその振動数の変化からフラン
ジ部の締付面圧の変化を推定してフランジ継手の保守管
理を行なう。 【構成】 面圧測定装置をフランジ継手部に締付けて測
定する。この測定装置では、コンピュータ１１で制御さ
れる周波数分析器１２からの信号を増幅器１３を介して
音響ハンマ１４に与え、その音響振動を音響伝達棒１４
ａを介してフランジ２へ伝達し、フランジの共振振動は
音響振動棒１５ａを介して検出器１５で検出され、周波
数分析器１２で測定される。測定された共振振動のデー
タは基準面圧での正規値と比較され、その変移量から締
付面圧の変化が測定される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、可燃性流体、毒性流
体などを輸送するパイプラインのフランジ継手の面圧を
測定する方法に関する。
体などを輸送するパイプラインのフランジ継手の面圧を
測定する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】パイプラインで可燃性流体、毒性流体な
どを輸送する場合、輸送流体が外部に漏洩することによ
って環境汚染や火災などの大災害を引き起こすことがあ
り、パイプラインの継手部の保守・点検はパイプライン
を正常に運転する上で重要な作業である。管継手部の漏
洩防止の対策として、多くのパイプラインでは溶接継手
によって管を接続する方法が採られているが、ポンプや
バルブ部分のように保守のために取り外しの必要な箇所
がどうしても存在し、このような管継手部としてガスケ
ットを用いたフランジ継手が一般に使用されている。
どを輸送する場合、輸送流体が外部に漏洩することによ
って環境汚染や火災などの大災害を引き起こすことがあ
り、パイプラインの継手部の保守・点検はパイプライン
を正常に運転する上で重要な作業である。管継手部の漏
洩防止の対策として、多くのパイプラインでは溶接継手
によって管を接続する方法が採られているが、ポンプや
バルブ部分のように保守のために取り外しの必要な箇所
がどうしても存在し、このような管継手部としてガスケ
ットを用いたフランジ継手が一般に使用されている。
【０００３】かかるガスケットフランジ継手の漏洩防止
対策として、従来はハンマ等によりフランジ継手部を叩
いて音響の異常の有無を確かめたり、あるいはフランジ
継手部の面圧が正常であるかを測定する方法が一般に採
用されている。 後者の方法では、ガスケットの種類に
よって規定されるフランジ面圧（ガスケット接触面積単
位の単位当りのガスケットをフランジで押し付ける力）
がボルトの締付けによって所定の面圧に維持されている
かが管理され、このためフランジ継手の締付けボルトを
増締めし、ボルトの締付けトルクを測定する方法が採ら
れている。
対策として、従来はハンマ等によりフランジ継手部を叩
いて音響の異常の有無を確かめたり、あるいはフランジ
継手部の面圧が正常であるかを測定する方法が一般に採
用されている。 後者の方法では、ガスケットの種類に
よって規定されるフランジ面圧（ガスケット接触面積単
位の単位当りのガスケットをフランジで押し付ける力）
がボルトの締付けによって所定の面圧に維持されている
かが管理され、このためフランジ継手の締付けボルトを
増締めし、ボルトの締付けトルクを測定する方法が採ら
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
従来の管理方法は、ボルトの締付けトルクを測定しその
ボルト締付け力を管理するという間接的な方法であり、
実際にはねじ部分の摩擦係数がそれぞれのフランジ継手
部によって異なるためボルトの締付けトルクが真のフラ
ンジ面圧に一致しているとは限らず、従ってボルト締付
けトルクから正しい面圧を保持しているかを知ることは
困難である。さらに、流体の種類によってはパイプライ
ンやフランジ継手部は厚い被膜に覆われている場合があ
り、上記ボルト締付けトルクの測定方法は、これらの被
膜の破壊を伴い日常点検には極めて適用し難い管理方法
である。従って、日常管理方法として確実に漏洩を検出
する方法は、流体の漏れ量を検出する漏洩の直接管理と
ならざるを得ないが、この方法は漏れ防止を目的とする
予防管理方法としては適切ではない。
従来の管理方法は、ボルトの締付けトルクを測定しその
ボルト締付け力を管理するという間接的な方法であり、
実際にはねじ部分の摩擦係数がそれぞれのフランジ継手
部によって異なるためボルトの締付けトルクが真のフラ
ンジ面圧に一致しているとは限らず、従ってボルト締付
けトルクから正しい面圧を保持しているかを知ることは
困難である。さらに、流体の種類によってはパイプライ
ンやフランジ継手部は厚い被膜に覆われている場合があ
り、上記ボルト締付けトルクの測定方法は、これらの被
膜の破壊を伴い日常点検には極めて適用し難い管理方法
である。従って、日常管理方法として確実に漏洩を検出
する方法は、流体の漏れ量を検出する漏洩の直接管理と
ならざるを得ないが、この方法は漏れ防止を目的とする
予防管理方法としては適切ではない。
【０００５】この発明は、かかる従来の管継手部の漏洩
を管理する方法の現状に鑑みてなされたものであり、そ
の目的は音響振動を配管フランジに伝達し、フランジの
共振振動を検出してその共振振動数の変化から締付面圧
の変化を推定してパイプラインフランジ継手部の日常管
理を簡便にかつ確実に行なえる面圧測定方法を提供する
にある。
を管理する方法の現状に鑑みてなされたものであり、そ
の目的は音響振動を配管フランジに伝達し、フランジの
共振振動を検出してその共振振動数の変化から締付面圧
の変化を推定してパイプラインフランジ継手部の日常管
理を簡便にかつ確実に行なえる面圧測定方法を提供する
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
この発明は、パイプラインの管継手として設けられた配
管フランジに音響ハンマの音響振動を伝達し、フランジ
部で生じる共振振動を検出器により検出し、面圧により
変化する振動モードの各次数毎の共振振動数の正規値か
らの変移を測定して配管フランジ間に装着されているガ
スケット面圧の変化を測定することから成るパイプライ
ンフランジ継手の面圧測定方法としたのである。
この発明は、パイプラインの管継手として設けられた配
管フランジに音響ハンマの音響振動を伝達し、フランジ
部で生じる共振振動を検出器により検出し、面圧により
変化する振動モードの各次数毎の共振振動数の正規値か
らの変移を測定して配管フランジ間に装着されているガ
スケット面圧の変化を測定することから成るパイプライ
ンフランジ継手の面圧測定方法としたのである。
【０００７】上記測定方法において、音響振動を音響伝
達棒を用いて配管フランジに伝達し、配管フランジの共
振振動は音響振動棒を介して検出器により検出するよう
にしてもよい。
達棒を用いて配管フランジに伝達し、配管フランジの共
振振動は音響振動棒を介して検出器により検出するよう
にしてもよい。
【０００８】
【作用】この発明の面圧測定方法は、上記の方法とした
から、従来困難であったフランジ継手の接続状態の診断
を音響的な方法で間接的にかつ簡便に実施することがで
きる。上記方法において、フランジ継手の締付面圧を測
定して面圧が締付状態によって変化していることを知る
ことができるのは次の理由による。フランジ継手部は、
簡略化して考えたとき、管に接続する２つのフランジの
間にガスケットを挟みボルトで締付けて一体化した構造
のものである。従って、フランジ部にハンマなどによる
音響信号を与えると、ボルトの締付力によってフランジ
部の一体化の程度に応じた音響振動の姿態が現われ、面
圧が変化するとそれに応じてその姿態も変化する。この
面圧の変化に対応して変化する音響振動姿態や音響振動
信号として、 （１）フランジ部の振動モードごとの共振周波数の変
化、及び （２）フランジ部を跨ぐ２点間の音響振動の伝達関数の
変化 がある。
から、従来困難であったフランジ継手の接続状態の診断
を音響的な方法で間接的にかつ簡便に実施することがで
きる。上記方法において、フランジ継手の締付面圧を測
定して面圧が締付状態によって変化していることを知る
ことができるのは次の理由による。フランジ継手部は、
簡略化して考えたとき、管に接続する２つのフランジの
間にガスケットを挟みボルトで締付けて一体化した構造
のものである。従って、フランジ部にハンマなどによる
音響信号を与えると、ボルトの締付力によってフランジ
部の一体化の程度に応じた音響振動の姿態が現われ、面
圧が変化するとそれに応じてその姿態も変化する。この
面圧の変化に対応して変化する音響振動姿態や音響振動
信号として、 （１）フランジ部の振動モードごとの共振周波数の変
化、及び （２）フランジ部を跨ぐ２点間の音響振動の伝達関数の
変化 がある。
【０００９】前者は、２つのフランジがボルト・ナット
の締付力によって一体化し２倍の厚さのフランジとして
振動する際に一体化の程度に応じて厚さの影響が変化
し、このため振動モードごとに共振周波数が変化するか
らである。後者は、フランジの一方の点に与えられた音
響信号はフランジ部からボルト経由で他方のフランジへ
伝搬される経路と、フランジ部からガスケット経由で他
方のフランジへ伝搬される経路の２つがあり、ガスケッ
ト経由の信号はボルト・ナットの締付力によるガスケッ
トの物性やフランジ、ガスケット構造による音響振動パ
ラメータの変化の影響を受けるからである。
の締付力によって一体化し２倍の厚さのフランジとして
振動する際に一体化の程度に応じて厚さの影響が変化
し、このため振動モードごとに共振周波数が変化するか
らである。後者は、フランジの一方の点に与えられた音
響信号はフランジ部からボルト経由で他方のフランジへ
伝搬される経路と、フランジ部からガスケット経由で他
方のフランジへ伝搬される経路の２つがあり、ガスケッ
ト経由の信号はボルト・ナットの締付力によるガスケッ
トの物性やフランジ、ガスケット構造による音響振動パ
ラメータの変化の影響を受けるからである。
【００１０】一般に、円板の横振動（面に垂直な方向に
振動する場合）の固有振動数ｆは次式によって与えら
れ、固定方法の種類によって係数λの値が異なる（機械
工学便覧改定第４版、日本機械学会偏、１９６０、第３
−５５頁）。
振動する場合）の固有振動数ｆは次式によって与えら
れ、固定方法の種類によって係数λの値が異なる（機械
工学便覧改定第４版、日本機械学会偏、１９６０、第３
−５５頁）。
【００１１】
【数１】
【００１２】ここで、
ｆ：振動周波数（1/sec)
ｈ：板厚（cm）
ａ：半径（cm）
Ｅ：弾性係数（kg／cm3 ）
б：ポアソン比
γ：単位体積の重さ（kg／cm3 ）
λ：無次元の係数
フランジ継手では、中心部は管によって支持されている
ので、フランジを円板と仮定しある半径の内円周で固定
された円板モデルで近似すると、支持条件によって係数
λは色々な値をとるが、円板の横振動周波数ｆは板厚に
比例する関係にあることは保たれている。このことか
ら、２枚のフランジ部と１枚のガスケットがボルト・ナ
ットによって締結され一体化がなされた場合、２枚のフ
ランジはあたかも厚さが増加した１枚の円板、即ち等価
的に１枚の厚さ以上に厚さが増加した１枚の構造化円板
の振動とみなすことができる。従って、締結力が大きく
なるほど一体化が進み固有振動数は上昇し、逆に締付面
圧が低下するとフランジ部の固有振動数は低下する。
ので、フランジを円板と仮定しある半径の内円周で固定
された円板モデルで近似すると、支持条件によって係数
λは色々な値をとるが、円板の横振動周波数ｆは板厚に
比例する関係にあることは保たれている。このことか
ら、２枚のフランジ部と１枚のガスケットがボルト・ナ
ットによって締結され一体化がなされた場合、２枚のフ
ランジはあたかも厚さが増加した１枚の円板、即ち等価
的に１枚の厚さ以上に厚さが増加した１枚の構造化円板
の振動とみなすことができる。従って、締結力が大きく
なるほど一体化が進み固有振動数は上昇し、逆に締付面
圧が低下するとフランジ部の固有振動数は低下する。
【００１３】以上から、各種フランジ部についての正規
締付力時における固有振動数を基準として、各締付面圧
時におけるフランジの共振振動数を測定し、基準時と締
付圧が変化した時の締付面圧と共振振動数との関係を明
らかにしておけば、パイプラインフランジ継手部の日常
点検時に、フランジ部の振動モード測定によって得られ
る各次数のモードにおける振動数の正規値からの変移量
によって点検時の締付力を検知することができる。従っ
て、各種フランジの締付面圧の管理値を設定しておけ
ば、それぞれのフランジのモーダル解析からパイプライ
ンフランジ継手部の異常を検知できるのである。
締付力時における固有振動数を基準として、各締付面圧
時におけるフランジの共振振動数を測定し、基準時と締
付圧が変化した時の締付面圧と共振振動数との関係を明
らかにしておけば、パイプラインフランジ継手部の日常
点検時に、フランジ部の振動モード測定によって得られ
る各次数のモードにおける振動数の正規値からの変移量
によって点検時の締付力を検知することができる。従っ
て、各種フランジの締付面圧の管理値を設定しておけ
ば、それぞれのフランジのモーダル解析からパイプライ
ンフランジ継手部の異常を検知できるのである。
【００１４】
【実施例】以下この発明の実施例について図面を参照し
て説明する。図１はこの発明による面圧測定方法を実施
する測定装置をフランジ継手に取付けた概略ブロック図
を示す。１はパイプラインであり、可燃性流体、毒性流
体などを輸送するのに用いられる。パイプライン１の任
意の位置にフランジ２が設けられ、フランジ２、２間に
ガスケット３を挟み、ボルト４により所定面圧に締付け
られている。
て説明する。図１はこの発明による面圧測定方法を実施
する測定装置をフランジ継手に取付けた概略ブロック図
を示す。１はパイプラインであり、可燃性流体、毒性流
体などを輸送するのに用いられる。パイプライン１の任
意の位置にフランジ２が設けられ、フランジ２、２間に
ガスケット３を挟み、ボルト４により所定面圧に締付け
られている。
【００１５】上記フランジ間の面圧を測定する測定装置
は、コンピュータ１１、周波数分析器１２、増幅器１
３、音響ハンマ１４、検出器１５、増幅器１６等から成
る。この測定装置は、コンピュータ１１により制御され
る周波数分析器１２からの出力信号を増幅器１３を介し
て増幅して音響ハンマ１４へ与え、その音響振動をフラ
ンジ２へ直接伝達する。音響ハンマ１４は、例えば圧電
振動子（ピエゾ）が用いられ、入力電圧に応じて音響振
動を発生する。この音響振動は、人の耳の可聴域範囲で
比較的高い領域の周波数が使用される。
は、コンピュータ１１、周波数分析器１２、増幅器１
３、音響ハンマ１４、検出器１５、増幅器１６等から成
る。この測定装置は、コンピュータ１１により制御され
る周波数分析器１２からの出力信号を増幅器１３を介し
て増幅して音響ハンマ１４へ与え、その音響振動をフラ
ンジ２へ直接伝達する。音響ハンマ１４は、例えば圧電
振動子（ピエゾ）が用いられ、入力電圧に応じて音響振
動を発生する。この音響振動は、人の耳の可聴域範囲で
比較的高い領域の周波数が使用される。
【００１６】上記音響振動を伝達したフランジ２の共振
振動は、検出器１５で検出される。
振動は、検出器１５で検出される。
【００１７】検出器１５も圧電形のピックアップを使用
できる。検出された共振振動は、検出器１５で電気信号
に変換され、増幅器１６で増幅して周波数分析器１２で
周波数が測定される。かかる測定装置を用いてフランジ
継手の面圧を次のようにして測定する。即ち、フランジ
継手を構成するフランジ部において１つのフランジ端部
を音響振動の加振点、当該フランジ上の任意の点を信号
検出点として信号伝達関数を測定すると共にフランジ各
部の振動・振幅を測定して振動モードを測定する。
できる。検出された共振振動は、検出器１５で電気信号
に変換され、増幅器１６で増幅して周波数分析器１２で
周波数が測定される。かかる測定装置を用いてフランジ
継手の面圧を次のようにして測定する。即ち、フランジ
継手を構成するフランジ部において１つのフランジ端部
を音響振動の加振点、当該フランジ上の任意の点を信号
検出点として信号伝達関数を測定すると共にフランジ各
部の振動・振幅を測定して振動モードを測定する。
【００１８】この場合、音響ハンマ１４により音響振動
をフランジ２へ与え、フランジの配管軸方向の共振振動
を検出器１５で検出し、周波数分析器１２で読み取る。
読取ったデータから、コンピュータ１１を用いてフラン
ジ部の共振周波数、振動モードを分析し、面圧によって
変化する共振周波数、振動モードを基準値・モード（周
波数特性、節直径数）と比較をし、基準状態からの偏差
を算出する。
をフランジ２へ与え、フランジの配管軸方向の共振振動
を検出器１５で検出し、周波数分析器１２で読み取る。
読取ったデータから、コンピュータ１１を用いてフラン
ジ部の共振周波数、振動モードを分析し、面圧によって
変化する共振周波数、振動モードを基準値・モード（周
波数特性、節直径数）と比較をし、基準状態からの偏差
を算出する。
【００１９】上記測定方法を確認するため次のような実
験を行なった。まず、パイプライン１の模擬のため、材
質ステンレススチール（ＳＵＳ３０４）製で直径１１
４.3mmφ、長さ５ｍの管２本にそれぞれ直径２２９mm
φ、厚さ２２.3mmのフランジ２を取付けたパイプ２個を
使用し、そのフランジ２間に４.5mm厚さの石綿系ガスケ
ット３を１６mm径のボルト４で締付けてパイプライン１
とし、各締付面圧でのフランジ２のインパルスレスポン
スを測定した。
験を行なった。まず、パイプライン１の模擬のため、材
質ステンレススチール（ＳＵＳ３０４）製で直径１１
４.3mmφ、長さ５ｍの管２本にそれぞれ直径２２９mm
φ、厚さ２２.3mmのフランジ２を取付けたパイプ２個を
使用し、そのフランジ２間に４.5mm厚さの石綿系ガスケ
ット３を１６mm径のボルト４で締付けてパイプライン１
とし、各締付面圧でのフランジ２のインパルスレスポン
スを測定した。
【００２０】測定結果を図４に示す。（ａ）〜（ｆ）の
締付トルクによる面圧は正規の値に対する割合（％）で
表わしている。又、図には４次、５次の振動モードの周
波数特性（ｄＢ）を中心として示しており、その共振ピ
ークにモーダル解析結果のモード次数を示している。図
から各次数のピークモードが面圧の低下と共に左へ移動
し、共振周波数が低下しているのが分る。
締付トルクによる面圧は正規の値に対する割合（％）で
表わしている。又、図には４次、５次の振動モードの周
波数特性（ｄＢ）を中心として示しており、その共振ピ
ークにモーダル解析結果のモード次数を示している。図
から各次数のピークモードが面圧の低下と共に左へ移動
し、共振周波数が低下しているのが分る。
【００２１】図５に（ａ）の基準締付トルク（９００ｇ
・cm）での周波数特性を１００とし、締付トルクが
（ｂ）〜（ｄ）と変化した場合の割合（（ａ）を基準
（分母）として（ｂ）〜（ｄ）を割算）の波形を
（ａ’）〜（ｄ’）に示す。図６に、上記のような解析
を行ない、ガスケットの面圧（kg／cm2 ）に対する共振
周波数ｆの各振動モード毎の変化を測定した結果を示
す。図中ｆ3L、ｆ3H…………ｆ5L、ｆ5Hは、それぞれ３
次、４次、５次のモード次数での共振周波数を示し、Ｌ
は低、Ｈは高を示す。この結果から、任意のフランジの
正規締付面圧の各モード次数での周波数を測定していれ
ば、そのフランジの締付面圧が変化した場合、フランジ
のモーダル解析からそのモード次数での周波数を測定す
ると締付け面圧の変化（低下）を推定することができる
ということが分る。
・cm）での周波数特性を１００とし、締付トルクが
（ｂ）〜（ｄ）と変化した場合の割合（（ａ）を基準
（分母）として（ｂ）〜（ｄ）を割算）の波形を
（ａ’）〜（ｄ’）に示す。図６に、上記のような解析
を行ない、ガスケットの面圧（kg／cm2 ）に対する共振
周波数ｆの各振動モード毎の変化を測定した結果を示
す。図中ｆ3L、ｆ3H…………ｆ5L、ｆ5Hは、それぞれ３
次、４次、５次のモード次数での共振周波数を示し、Ｌ
は低、Ｈは高を示す。この結果から、任意のフランジの
正規締付面圧の各モード次数での周波数を測定していれ
ば、そのフランジの締付面圧が変化した場合、フランジ
のモーダル解析からそのモード次数での周波数を測定す
ると締付け面圧の変化（低下）を推定することができる
ということが分る。
【００２２】図２は、音響振動の伝達・検出に音響伝達
棒１４ａ、音響振動棒１５ａを用いた場合の例を示す。
図１の実施例ではフランジ部に直接音響振動を加え、共
振振動を直接検知器で検知していたが、この実施例では
パイプラインが極低温流体の移送に用いられ、移送配管
が保冷剤１ａで覆われている。このため、音響ハンマ、
検出器を点検時に簡易に取付けるのが困難であり、そこ
で図示のようにフランジに横方向振動を与えられる位置
に、音響伝達棒１４ａ、音響振動棒１５ａを取付けるよ
うにし、その一端を保冷材１ａの外に出してこれらに音
響ハンマ１４、検出器１５を接続する。図３は図２の線
III −III から見た断面図である。この実施例の作用、
効果も図１の場合と全く同様である。
棒１４ａ、音響振動棒１５ａを用いた場合の例を示す。
図１の実施例ではフランジ部に直接音響振動を加え、共
振振動を直接検知器で検知していたが、この実施例では
パイプラインが極低温流体の移送に用いられ、移送配管
が保冷剤１ａで覆われている。このため、音響ハンマ、
検出器を点検時に簡易に取付けるのが困難であり、そこ
で図示のようにフランジに横方向振動を与えられる位置
に、音響伝達棒１４ａ、音響振動棒１５ａを取付けるよ
うにし、その一端を保冷材１ａの外に出してこれらに音
響ハンマ１４、検出器１５を接続する。図３は図２の線
III −III から見た断面図である。この実施例の作用、
効果も図１の場合と全く同様である。
【００２３】
【効果】以上詳細に説明したように、この発明では配管
フランジに音響振動を伝達しその共振振動を検出して共
振振動の正規値からの変移により締付面圧の変化を測定
するようにしたから、簡便な方法でかつ確実にパイプラ
インフランジ継手部の異常の有無を検知でき、従って未
然に油洩れ等による大災害の発生を防止できるという極
めて有益な利点が得られる。
フランジに音響振動を伝達しその共振振動を検出して共
振振動の正規値からの変移により締付面圧の変化を測定
するようにしたから、簡便な方法でかつ確実にパイプラ
インフランジ継手部の異常の有無を検知でき、従って未
然に油洩れ等による大災害の発生を防止できるという極
めて有益な利点が得られる。
【図１】実施例の面圧測定装置の全体概略ブロック図
【図２】他の実施例の面圧測定装置の全体概略ブロック
図
図
【図３】図２の線III −III から見た断面図
【図４】実験によるフランジ共振振動波形の締付面圧ご
との測定結果
との測定結果
【図５】実験による締付面圧ごとのフランジ共振振波形
とその基準波形に対する変動割合の波形の測定結果
とその基準波形に対する変動割合の波形の測定結果
【図６】面圧と共振振動数の変化の関係を示すグラフ
１ パイプライン
２ フランジ
３ ガスケット
４ ボルト
１１ コンピュータ
１２ 周波数分析器
１３、１６ 増幅器
１４ 音響ハンマ
１５ 検出器
Claims (2)
- 【請求項１】 パイプラインの管継手として設けられた
配管フランジに音響ハンマの音響振動を伝達し、フラン
ジ部で生じる共振振動を検出器により検出し、面圧によ
り変化する振動モードの各次数毎の共振振動数の正規値
からの変移を測定して配管フランジ間に装着されている
ガスケット面圧の変化を測定することから成るパイプラ
インフランジ継手の面圧測定方法。 - 【請求項２】 前記音響振動を音響伝達棒を用いて配管
フランジに伝達し、配管フランジの共振振動は音響振動
棒を介して検出器により検出することを特徴とする請求
項１に記載のパイプラインフランジ継手の面圧測定方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18655691A JPH0526749A (ja) | 1991-07-25 | 1991-07-25 | パイプラインフランジ継手の面圧測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18655691A JPH0526749A (ja) | 1991-07-25 | 1991-07-25 | パイプラインフランジ継手の面圧測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0526749A true JPH0526749A (ja) | 1993-02-02 |
Family
ID=16190591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18655691A Pending JPH0526749A (ja) | 1991-07-25 | 1991-07-25 | パイプラインフランジ継手の面圧測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0526749A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004011893A1 (ja) * | 2002-07-25 | 2004-02-05 | Takanori Nakamura | ボルト軸力測定器および方法 |
| JP2008145356A (ja) * | 2006-12-13 | 2008-06-26 | Sato Kogyo Co Ltd | 埋設ロッド部材の張力測定方法 |
| EP2702377A1 (en) * | 2011-04-26 | 2014-03-05 | Fisher Controls International Llc | Method and apparatus for characterizing process control equipment coupling integrity |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS527790A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Tokyo Keiki Co Ltd | Stress measuring equipment |
-
1991
- 1991-07-25 JP JP18655691A patent/JPH0526749A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS527790A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Tokyo Keiki Co Ltd | Stress measuring equipment |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004011893A1 (ja) * | 2002-07-25 | 2004-02-05 | Takanori Nakamura | ボルト軸力測定器および方法 |
| JPWO2004011893A1 (ja) * | 2002-07-25 | 2005-11-24 | 敬徳 中村 | ボルト軸力測定器および方法 |
| US7152475B2 (en) | 2002-07-25 | 2006-12-26 | Takanori Nakamura | Device and method for measuring axial force of bolt |
| CN100403002C (zh) * | 2002-07-25 | 2008-07-16 | 中村敬德 | 螺钉轴力测定器 |
| JP4916111B2 (ja) * | 2002-07-25 | 2012-04-11 | 敬徳 中村 | ボルト軸力測定器および方法 |
| JP2008145356A (ja) * | 2006-12-13 | 2008-06-26 | Sato Kogyo Co Ltd | 埋設ロッド部材の張力測定方法 |
| EP2702377A1 (en) * | 2011-04-26 | 2014-03-05 | Fisher Controls International Llc | Method and apparatus for characterizing process control equipment coupling integrity |
| JP2014517958A (ja) * | 2011-04-26 | 2014-07-24 | フィッシャー コントロールズ インターナショナル リミテッド ライアビリティー カンパニー | プロセス制御装置の連結健全性の評価方法および装置 |
| EP2702377B1 (en) * | 2011-04-26 | 2021-06-02 | Fisher Controls International Llc | Method and apparatus for characterizing process control equipment coupling integrity |
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