JPH05262567A - 二硼化ジルコニウム複合焼結体 - Google Patents
二硼化ジルコニウム複合焼結体Info
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- JPH05262567A JPH05262567A JP4092126A JP9212692A JPH05262567A JP H05262567 A JPH05262567 A JP H05262567A JP 4092126 A JP4092126 A JP 4092126A JP 9212692 A JP9212692 A JP 9212692A JP H05262567 A JPH05262567 A JP H05262567A
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- JP
- Japan
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- silicon carbide
- carbide particles
- zrb2
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- sintered body
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Abstract
(57)【要約】
【目的】高密度、高強度、高靭性、耐酸化性、耐スポー
ル性、耐食性の大なるＺｒＢ2 複合焼結体を得る。 【構成】ＺｒＢ2 を主成分とし、直径が５〜２０μｍ、
長さが１０〜５０μｍの柱状もしくは針状の炭化珪素粒
子及び／または最大径が５〜５０μｍ、厚みが最大径の
１／３〜１／１０の板状炭化珪素粒子を３〜４０％含有
せしめたＺｒＢ2複合焼結体。
ル性、耐食性の大なるＺｒＢ2 複合焼結体を得る。 【構成】ＺｒＢ2 を主成分とし、直径が５〜２０μｍ、
長さが１０〜５０μｍの柱状もしくは針状の炭化珪素粒
子及び／または最大径が５〜５０μｍ、厚みが最大径の
１／３〜１／１０の板状炭化珪素粒子を３〜４０％含有
せしめたＺｒＢ2複合焼結体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二硼化ジルコニウム
（ＺｒＢ2 ）複合焼結体に関する。
（ＺｒＢ2 ）複合焼結体に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に金属硼化物セラミックスは、高融
点、高硬度、高強度、高耐食の特徴を有し、従来から切
削工具、機械関係部品材料として用いられているが、実
際に実用化されているものの多くはチタンの硼化物であ
って、ジルコニウムの硼化物はほとんど実用化されてい
ないのが実状である。
点、高硬度、高強度、高耐食の特徴を有し、従来から切
削工具、機械関係部品材料として用いられているが、実
際に実用化されているものの多くはチタンの硼化物であ
って、ジルコニウムの硼化物はほとんど実用化されてい
ないのが実状である。
【０００３】ＺｒＢ2 質の複合材料として現在広く実用
化されているものはほとんどないが、特許などには種々
のものが提案されている。例えばケイ化物については、
特公昭３８−６０９８にケイ化ジルコニウムが、ＵＳＰ
３７０５１１２にＭｏＳｉ2などが開示されている。
化されているものはほとんどないが、特許などには種々
のものが提案されている。例えばケイ化物については、
特公昭３８−６０９８にケイ化ジルコニウムが、ＵＳＰ
３７０５１１２にＭｏＳｉ2などが開示されている。
【０００４】窒化物については、ＵＳＰ３３０５３７４
にＴａＮが開示されており、これは高硬度材料としてＺ
ｒＢ2 、ＴｉＢ2 等に添加され、工具材料、装飾材に応
用されている。炭化物については、ＵＳＰ３７７５１３
７にＳｉＣが、ＵＳＰ３３２５３００にＢ4 ＣやＳｉＣ
が開示されている。
にＴａＮが開示されており、これは高硬度材料としてＺ
ｒＢ2 、ＴｉＢ2 等に添加され、工具材料、装飾材に応
用されている。炭化物については、ＵＳＰ３７７５１３
７にＳｉＣが、ＵＳＰ３３２５３００にＢ4 ＣやＳｉＣ
が開示されている。
【０００５】さらに窒化物と炭化物を併用する例につい
ては、ＵＳＰ４１９９４８０にＴｉＢ2 にＳｉＣとＢＮ
を加えた耐火物が開示され、ＴｉＢ2 に代えてＺｒＢ2
が使用されることも開示されている。酸化物について
は、特公昭４７−３８０４８にＺｒＯ2 との複合体など
が開示されている。
ては、ＵＳＰ４１９９４８０にＴｉＢ2 にＳｉＣとＢＮ
を加えた耐火物が開示され、ＴｉＢ2 に代えてＺｒＢ2
が使用されることも開示されている。酸化物について
は、特公昭４７−３８０４８にＺｒＯ2 との複合体など
が開示されている。
【０００６】さらに特開昭４７−３１８３１、昭５２−
１００８４、昭５７−３８３６５等にはＴｉＢ2 を主成
分とする焼結体において六方晶系ＢＮやＡｌＮを副成分
とするものや逆にＢＮを主成分としてＴｉＢ2 やＺｒＢ
2 を副成分として添加しているものなどが、主に溶融金
属容器または真空蒸発モーター等の非酸化性雰囲気下で
の使用を目的にしたものとして開示されている。
１００８４、昭５７−３８３６５等にはＴｉＢ2 を主成
分とする焼結体において六方晶系ＢＮやＡｌＮを副成分
とするものや逆にＢＮを主成分としてＴｉＢ2 やＺｒＢ
2 を副成分として添加しているものなどが、主に溶融金
属容器または真空蒸発モーター等の非酸化性雰囲気下で
の使用を目的にしたものとして開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、Ｓｉ系化合物
は高温雰囲気下での焼結で溶融または分解するため組織
が多孔質で結晶の粒成長が大きくなることが多く、その
ため強度も耐食性も十分でないことが多く、耐酸化性も
ＳｉＯ2 の皮膜としての効果が予想されるもののこれら
の副成分のみで空気中での使用には十分でない。
は高温雰囲気下での焼結で溶融または分解するため組織
が多孔質で結晶の粒成長が大きくなることが多く、その
ため強度も耐食性も十分でないことが多く、耐酸化性も
ＳｉＯ2 の皮膜としての効果が予想されるもののこれら
の副成分のみで空気中での使用には十分でない。
【０００８】窒化物については、高硬度、高強度の点で
は優れているが、高温耐食部材、発熱体、電極、誘導炉
用ルツボ等の高温酸化雰囲気下で使用する場合、耐酸化
性、耐スポール性、耐食性などの点で十分ではない。
は優れているが、高温耐食部材、発熱体、電極、誘導炉
用ルツボ等の高温酸化雰囲気下で使用する場合、耐酸化
性、耐スポール性、耐食性などの点で十分ではない。
【０００９】また、ＵＳＰ３７７５１３７に開示される
ＳｉＣのみの添加では耐酸化性の点で不十分であり、ま
たＵＳＰ３３２５３００に開示されるＭｏＳｉ2 ＋Ｂ4
Ｃ、ＭｏＳｉ2 ＋ＳｉＣ＋Ｂ4 Ｃの添加ではＭｏＳｉ2
が焼結温度より低融点であり焼結中に融けて分解した
り、粒成長を促進するなど組織を多孔質化するため高密
度化しにくく、耐酸化性も十分ではない。
ＳｉＣのみの添加では耐酸化性の点で不十分であり、ま
たＵＳＰ３３２５３００に開示されるＭｏＳｉ2 ＋Ｂ4
Ｃ、ＭｏＳｉ2 ＋ＳｉＣ＋Ｂ4 Ｃの添加ではＭｏＳｉ2
が焼結温度より低融点であり焼結中に融けて分解した
り、粒成長を促進するなど組織を多孔質化するため高密
度化しにくく、耐酸化性も十分ではない。
【００１０】また、ＵＳＰ４１９９４８０に開示された
ものは、金属の真空蒸着用導電ボートであって、この材
料が使用される雰囲気は真空であり、この材料を空気中
で加熱すると酸化を受けやすく、特にＴｉＢ2 系では酸
化を受けて白色化する。
ものは、金属の真空蒸着用導電ボートであって、この材
料が使用される雰囲気は真空であり、この材料を空気中
で加熱すると酸化を受けやすく、特にＴｉＢ2 系では酸
化を受けて白色化する。
【００１１】さらに、この材料はＳｉＣが１５重量％よ
り多いので、溶鋼などの溶融金属、溶融スラグなどに対
する耐食性において十分でなく、さらに、還元性雰囲気
中で使用されねばならず適切なものではない。
り多いので、溶鋼などの溶融金属、溶融スラグなどに対
する耐食性において十分でなく、さらに、還元性雰囲気
中で使用されねばならず適切なものではない。
【００１２】また、酸化物については正方晶ＺｒＯ2 の
移転強化による高強度、高靭性化を目的としたものであ
って、高温酸化雰囲気などで使用する場合には高強度、
高靭性化は正方晶ＺｒＯ2 の単斜晶への転移により低下
するおそれがあり、また耐酸化性、耐スポール性の点で
も十分なものではない。
移転強化による高強度、高靭性化を目的としたものであ
って、高温酸化雰囲気などで使用する場合には高強度、
高靭性化は正方晶ＺｒＯ2 の単斜晶への転移により低下
するおそれがあり、また耐酸化性、耐スポール性の点で
も十分なものではない。
【００１３】最後に、ＢＮは難焼結性であり、これを添
加した混合物では高密度化や耐酸化性は著しく低く、空
気中での使用には不適なものしか得られない。
加した混合物では高密度化や耐酸化性は著しく低く、空
気中での使用には不適なものしか得られない。
【００１４】
【課題を解決するための手段】かかる点に鑑み、優れた
性質を備えていながらその特質を生かしきれず、極めて
限られた用途にしか実際に使われていないＺｒＢ2 焼結
体について従来の問題点を克服すべく研究を進めた結
果、優れた高密度、高強度、耐酸化性、耐食性、高靭性
さらに耐スポール性などの諸性能を兼ね備え、かつ、い
くつかについてはその特質を著しく向上せしめた焼結体
の開発に成功した。
性質を備えていながらその特質を生かしきれず、極めて
限られた用途にしか実際に使われていないＺｒＢ2 焼結
体について従来の問題点を克服すべく研究を進めた結
果、優れた高密度、高強度、耐酸化性、耐食性、高靭性
さらに耐スポール性などの諸性能を兼ね備え、かつ、い
くつかについてはその特質を著しく向上せしめた焼結体
の開発に成功した。
【００１５】かくして本発明は、ＺｒＢ2 を主成分と
し、直径が５〜２０μｍ、長さが１０〜５０μｍの柱状
もしくは針状の炭化珪素粒子および／または最大径が５
〜５０μｍ、厚みが最大径の１／３〜１／１０の板状炭
化珪素粒子が含有されたことを特徴とするＺｒＢ2 複合
焼結体を提供する。
し、直径が５〜２０μｍ、長さが１０〜５０μｍの柱状
もしくは針状の炭化珪素粒子および／または最大径が５
〜５０μｍ、厚みが最大径の１／３〜１／１０の板状炭
化珪素粒子が含有されたことを特徴とするＺｒＢ2 複合
焼結体を提供する。
【００１６】本発明に用いられるＺｒＢ2 は例えば酸化
ジルコニウム、酸化硼素およびカーボンの混合物を高温
で反応させることにより得られ、その原料は可及的に高
純度のものを用い、また粒径も可及的に小さい粉末が好
ましく、具体的に原料の純度は９９％以上、平均粒径５
μｍ以下、特には１μｍ以下のものが適当である。
ジルコニウム、酸化硼素およびカーボンの混合物を高温
で反応させることにより得られ、その原料は可及的に高
純度のものを用い、また粒径も可及的に小さい粉末が好
ましく、具体的に原料の純度は９９％以上、平均粒径５
μｍ以下、特には１μｍ以下のものが適当である。
【００１７】本発明に用いられる柱状もしくは針状の炭
化珪素粒子は、直径が５〜２０μｍ、長さが１０〜５０
μｍであることが必要である。また板状炭化珪素粒子も
本発明において好ましいものであり、最大径５〜５０μ
ｍ、厚みがその最大径の１／３〜１／１０のものが必要
である。
化珪素粒子は、直径が５〜２０μｍ、長さが１０〜５０
μｍであることが必要である。また板状炭化珪素粒子も
本発明において好ましいものであり、最大径５〜５０μ
ｍ、厚みがその最大径の１／３〜１／１０のものが必要
である。
【００１８】なお、この板状の炭化珪素粒子はＳｉＯ2
とカーボンの混合物を炭化珪素の製法であるアチソン法
により直接通電して十分時間をかけて単結晶化した板状
の結晶である。
とカーボンの混合物を炭化珪素の製法であるアチソン法
により直接通電して十分時間をかけて単結晶化した板状
の結晶である。
【００１９】柱状もしくは針状の炭化ケイ素粒子の直径
および長さが前記範囲に満たない場合には破壊靭性の改
善効果が認められず、逆に前記範囲を超える場合にはセ
ラミックス焼結体の密度は低く緻密化しなくなるのでい
ずれも不適当である。そしてこれら範囲のうち、直径が
１０〜１５μｍ、長さが１５〜４５μｍを採用すると緻
密化および高靭性化しやすいので特に好ましい。
および長さが前記範囲に満たない場合には破壊靭性の改
善効果が認められず、逆に前記範囲を超える場合にはセ
ラミックス焼結体の密度は低く緻密化しなくなるのでい
ずれも不適当である。そしてこれら範囲のうち、直径が
１０〜１５μｍ、長さが１５〜４５μｍを採用すると緻
密化および高靭性化しやすいので特に好ましい。
【００２０】また、板状炭化ケイ素粒子の最大径および
厚みが前記範囲に満たない場合には、破壊靭性の効果が
認められず、逆に前記範囲を超える場合にはセラミック
ス焼結体の密度は低く緻密化しなくなるのでいずれも不
適当である。そしてこれら範囲のうち、最大径が１０〜
４５μｍ、厚みがその１／４〜１／８を採用すると緻密
化および高靭性化しやすいので特に好ましい。
厚みが前記範囲に満たない場合には、破壊靭性の効果が
認められず、逆に前記範囲を超える場合にはセラミック
ス焼結体の密度は低く緻密化しなくなるのでいずれも不
適当である。そしてこれら範囲のうち、最大径が１０〜
４５μｍ、厚みがその１／４〜１／８を採用すると緻密
化および高靭性化しやすいので特に好ましい。
【００２１】本発明の原料配分としてはＺｒＢ2 を主成
分とし、これに直径が５〜２０μｍ、長さが１０〜５０
μｍの柱状もしくは針状の炭化ケイ素粒子および／また
は最大径が５〜５０μｍ好ましくは１０〜４０μｍ厚さ
が最大径の１／３〜１／１０で板状をなす炭化ケイ素粒
子を、焼結体全量に対し３〜４０重量％、好ましくは１
０〜３０重量％となるように加えて混合粉末を形成する
ことが望ましい。
分とし、これに直径が５〜２０μｍ、長さが１０〜５０
μｍの柱状もしくは針状の炭化ケイ素粒子および／また
は最大径が５〜５０μｍ好ましくは１０〜４０μｍ厚さ
が最大径の１／３〜１／１０で板状をなす炭化ケイ素粒
子を、焼結体全量に対し３〜４０重量％、好ましくは１
０〜３０重量％となるように加えて混合粉末を形成する
ことが望ましい。
【００２２】本発明におけるセラミックス焼結体は、不
純物として少量の他の成分が存在しても構わないが１重
量％以下特には０．５重量％以下にすることが望まし
い。
純物として少量の他の成分が存在しても構わないが１重
量％以下特には０．５重量％以下にすることが望まし
い。
【００２３】本発明の焼結体を製造するには所定の粒度
のＺｒＢ2 粉末、柱状もしくは針状の炭化ケイ素粒子ま
たは板状炭化ケイ素粒子を所定の割合にて配合し、十分
に混合して乾燥し、これらの混合物を例えば黒鉛型に充
填し、真空中または中性、還元性雰囲気下で２００〜３
５０ｋｇ／ｃｍ2 の圧力下でホットプレスを使用し、焼
結体を得ることができる。
のＺｒＢ2 粉末、柱状もしくは針状の炭化ケイ素粒子ま
たは板状炭化ケイ素粒子を所定の割合にて配合し、十分
に混合して乾燥し、これらの混合物を例えば黒鉛型に充
填し、真空中または中性、還元性雰囲気下で２００〜３
５０ｋｇ／ｃｍ2 の圧力下でホットプレスを使用し、焼
結体を得ることができる。
【００２４】また上記の混合粉中に少量のバインダーを
添加し、スプレードライヤーにて造粒し、この造粒物を
ＣＩＰ（ラバープレス）により成形し、真空または中
性、還元性雰囲気中で常圧焼結や予備焼成ＨＩＰ（ｓｉ
ｎｔｅｒ−ＨＩＰ）やカプセルＨＩＰ（カプセル中に封
入）しても同様の効果が得られる。このホットプレスや
ＨＩＰを行う場合の焼成温度は１８００〜２１００℃、
焼成時間は３０分〜１時間が適当である。
添加し、スプレードライヤーにて造粒し、この造粒物を
ＣＩＰ（ラバープレス）により成形し、真空または中
性、還元性雰囲気中で常圧焼結や予備焼成ＨＩＰ（ｓｉ
ｎｔｅｒ−ＨＩＰ）やカプセルＨＩＰ（カプセル中に封
入）しても同様の効果が得られる。このホットプレスや
ＨＩＰを行う場合の焼成温度は１８００〜２１００℃、
焼成時間は３０分〜１時間が適当である。
【００２５】
【作用】本発明におけるＺｒＢ2 母材中に添加された柱
状もしくは針状の炭化ケイ素粒子や板状の炭化ケイ素粒
子はこれらがＺｒＢ2 セラミックス中に焼結固定される
と炭化ケイ素の長さ方向に対して直交する方向の亀裂の
伸長を食い止める効果があり、従って炭化ケイ素が焼結
体中に均一に分散されたものはあらゆる方向の亀裂を食
い止め、破壊靭性が向上するものと思われる。
状もしくは針状の炭化ケイ素粒子や板状の炭化ケイ素粒
子はこれらがＺｒＢ2 セラミックス中に焼結固定される
と炭化ケイ素の長さ方向に対して直交する方向の亀裂の
伸長を食い止める効果があり、従って炭化ケイ素が焼結
体中に均一に分散されたものはあらゆる方向の亀裂を食
い止め、破壊靭性が向上するものと思われる。
【００２６】
【実施例】原料としてＺｒＢ2 （純度９９％、平均粒径
1μｍ以下）と柱状または針状炭化ケイ素粒子（純度９
９％、直径５〜２０μｍ、長さ１０〜５０μｍ）または
板状炭化ケイ素粒子（純度９９％、最大径５〜５０μｍ
厚みが最大径の１／３〜１／１０）を所定の割合に配合
し、ボールミルにてエタノール溶媒でナイロンボールを
用い２時間混合した。この混合物をエバポレーターで乾
燥しエタノールを抽出した。この乾燥物を解砕し、篩目
間隙１５０μｍの大きさの篩にかけて成形用粉末とし
た。
1μｍ以下）と柱状または針状炭化ケイ素粒子（純度９
９％、直径５〜２０μｍ、長さ１０〜５０μｍ）または
板状炭化ケイ素粒子（純度９９％、最大径５〜５０μｍ
厚みが最大径の１／３〜１／１０）を所定の割合に配合
し、ボールミルにてエタノール溶媒でナイロンボールを
用い２時間混合した。この混合物をエバポレーターで乾
燥しエタノールを抽出した。この乾燥物を解砕し、篩目
間隙１５０μｍの大きさの篩にかけて成形用粉末とし
た。
【００２７】この粉末をホットプレスの黒鉛鋳型内に充
填し、圧力３５０ｋｇ／ｃｍ2 、温度はそれぞれ１８０
０〜２１００℃、Ａｒ雰囲気下で１時間ホットプレス
し、６０ｍｍφ×厚み１５ｍｍの焼結体を得た。
填し、圧力３５０ｋｇ／ｃｍ2 、温度はそれぞれ１８０
０〜２１００℃、Ａｒ雰囲気下で１時間ホットプレス
し、６０ｍｍφ×厚み１５ｍｍの焼結体を得た。
【００２８】焼結体の物性としては密度はアルキメデス
法により測定し理論密度で除して相対密度を求め、曲げ
強度はＪＩＳ Ｒ １６０１「ファインセラミックスの
曲げ試験法」に基づいて測定した。
法により測定し理論密度で除して相対密度を求め、曲げ
強度はＪＩＳ Ｒ １６０１「ファインセラミックスの
曲げ試験法」に基づいて測定した。
【００２９】破壊靭性はＳＥＰＢ法（ Single Edge Pre
-crack Beam 法）により測定した。即ちＪＩＳ Ｒ １
６０１に準拠した試料を用意し、ビッカース圧子圧入に
より圧痕をつけた後、予亀裂を入れるため荷重を加え、
イヤホンでポップイン（ Pop in ）を検知した。続いて
予亀裂長さを測定するために着色を行い、そして曲げ試
験を行って破断荷重を測定した。破断荷重の予亀裂長さ
を測定した後、破壊靭性の算出式により破壊靭性を求め
た。
-crack Beam 法）により測定した。即ちＪＩＳ Ｒ １
６０１に準拠した試料を用意し、ビッカース圧子圧入に
より圧痕をつけた後、予亀裂を入れるため荷重を加え、
イヤホンでポップイン（ Pop in ）を検知した。続いて
予亀裂長さを測定するために着色を行い、そして曲げ試
験を行って破断荷重を測定した。破断荷重の予亀裂長さ
を測定した後、破壊靭性の算出式により破壊靭性を求め
た。
【００３０】耐酸化性は酸化雰囲気電気炉中で１３００
℃×１２時間での重量増加率の程度を示し、耐スポール
性は電気炉中で各温度に１分間急熱し水中に急冷した試
料の曲げ強度を測定し、強度が急激に低下した試料の処
理温度（℃）で示した。
℃×１２時間での重量増加率の程度を示し、耐スポール
性は電気炉中で各温度に１分間急熱し水中に急冷した試
料の曲げ強度を測定し、強度が急激に低下した試料の処
理温度（℃）で示した。
【００３１】耐食性は各種焼結体から外径１０ｍｍ、内
径５ｍｍ、高さ１０ｍｍ、深さ５ｍｍのルツボを予め作
製し、そのルツボ内に純鉄（純度９９．５％、残りカー
ボン）、あるいはスラグ（ＣａＯ ６０重量％、ＳｉＯ
2 ２０重量％、Ａｉ2 Ｏ3 ８重量％、ＭｇＯ ８重量
％、Ｆｅ2 Ｏ3 ４重量％）を入れ、１６５０℃でアルゴ
ン雰囲気下に４時間高温に保って溶融させ、ルツボ試料
の侵食量（変質層のサイズ）をｍｍで示した。
径５ｍｍ、高さ１０ｍｍ、深さ５ｍｍのルツボを予め作
製し、そのルツボ内に純鉄（純度９９．５％、残りカー
ボン）、あるいはスラグ（ＣａＯ ６０重量％、ＳｉＯ
2 ２０重量％、Ａｉ2 Ｏ3 ８重量％、ＭｇＯ ８重量
％、Ｆｅ2 Ｏ3 ４重量％）を入れ、１６５０℃でアルゴ
ン雰囲気下に４時間高温に保って溶融させ、ルツボ試料
の侵食量（変質層のサイズ）をｍｍで示した。
【００３２】比抵抗は曲げ試料片を用い、４端子法で測
定しΩｃｍで示した。
定しΩｃｍで示した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】表２に示されるように、本発明は高密度で
比抵抗が小さく高強度で耐酸化性、耐食性もよく、破壊
靭性はＺｒＢ2 単体焼結体と比べると約２倍以上に向上
しており、耐スポール性も向上している。
比抵抗が小さく高強度で耐酸化性、耐食性もよく、破壊
靭性はＺｒＢ2 単体焼結体と比べると約２倍以上に向上
しており、耐スポール性も向上している。
【００３６】
【発明の効果】こうして得られる本発明焼結体は、前述
のように、耐酸化性、高強度、高靭性、耐スポール性、
耐食性に優れた導電性の焼結体であり、特に空気中で使
用する溶鋼、溶融スラグ等の高温耐食部材、熱電対保護
管、発熱体、ルツボ等に最適であり、その他機械部品に
も適用可能であって、ＺｒＢ2 質焼結体の特質を発揮し
た種々の用途に使用できるものであって、その実用的価
値は多大である。
のように、耐酸化性、高強度、高靭性、耐スポール性、
耐食性に優れた導電性の焼結体であり、特に空気中で使
用する溶鋼、溶融スラグ等の高温耐食部材、熱電対保護
管、発熱体、ルツボ等に最適であり、その他機械部品に
も適用可能であって、ＺｒＢ2 質焼結体の特質を発揮し
た種々の用途に使用できるものであって、その実用的価
値は多大である。
Claims (2)
- 【請求項１】二硼化ジルコニウム（ＺｒＢ2 ）を主成分
とし、直径が５〜２０μｍ、長さが１０〜５０μｍの柱
状もしくは針状の炭化珪素粒子および／または最大径が
５〜５０μｍ、厚みが最大径の１／３〜１／１０の板状
炭化珪素粒子が含有されたことを特徴とする二硼化ジル
コニウム複合焼結体。 - 【請求項２】柱状もしくは針状の炭化珪素粒子および／
または板状炭化珪素粒子の含有量は、焼結体全量に対し
３〜４０重量％である、請求項１の二硼化ジルコニウム
複合焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4092126A JPH05262567A (ja) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | 二硼化ジルコニウム複合焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4092126A JPH05262567A (ja) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | 二硼化ジルコニウム複合焼結体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05262567A true JPH05262567A (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=14045744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4092126A Withdrawn JPH05262567A (ja) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | 二硼化ジルコニウム複合焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05262567A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101123046B1 (ko) * | 2010-09-16 | 2012-03-16 | 한국기계연구원 | 지르코늄 디보라이드계 분말의 저온 소결 방법 |
-
1992
- 1992-03-18 JP JP4092126A patent/JPH05262567A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101123046B1 (ko) * | 2010-09-16 | 2012-03-16 | 한국기계연구원 | 지르코늄 디보라이드계 분말의 저온 소결 방법 |
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