JPH05239533A - 極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
極低炭素鋼の溶製方法Info
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- JPH05239533A JPH05239533A JP4407792A JP4407792A JPH05239533A JP H05239533 A JPH05239533 A JP H05239533A JP 4407792 A JP4407792 A JP 4407792A JP 4407792 A JP4407792 A JP 4407792A JP H05239533 A JPH05239533 A JP H05239533A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、真空脱ガス処理により、極低炭素
鋼を効率的かつ経済的に溶製する方法を提供する。 【構成】 ［Ｃ］濃度が０．０２ｍａｓｓ％以下の領域
において、粒径が０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下の炭素源
を含まないガス成分含有固形物質を溶鋼に添加し、発生
するガスにより気・液反応界面積を増大させ、脱炭反応
を促進する。
鋼を効率的かつ経済的に溶製する方法を提供する。 【構成】 ［Ｃ］濃度が０．０２ｍａｓｓ％以下の領域
において、粒径が０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下の炭素源
を含まないガス成分含有固形物質を溶鋼に添加し、発生
するガスにより気・液反応界面積を増大させ、脱炭反応
を促進する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼の真空脱ガス装置
において、溶鋼中の炭素（以下、［Ｃ］記す）の含有量
を極微量、例えば０．００１ｍａｓｓ％以下まで除去
し、極低炭素鋼を溶製するための効率的かつ経済的な方
法に関するものである。
において、溶鋼中の炭素（以下、［Ｃ］記す）の含有量
を極微量、例えば０．００１ｍａｓｓ％以下まで除去
し、極低炭素鋼を溶製するための効率的かつ経済的な方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、製鉄業においては、溶鋼の脱炭
処理を、例えば第３版鉄鋼便覧II製銑・製鋼６７１〜６
８５ページに示されているような減圧脱炭装置を用いて
実施している。しかし、［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓ
ｓ％以下になると脱炭速度が急激に低下し、［Ｃ］含有
量を極微量まで迅速に低減することは容易でない。これ
は、溶鋼内部からのＣＯ気泡の発生を伴う脱炭反応が少
なくなり、溶鋼自由表面、あるいは吹込まれたＡｒ気泡
と溶鋼との界面における脱炭反応主体となるためである
と言われている。したがって、［Ｃ］濃度が０．００５
ｍａｓｓ％以下の領域において、気・液反応界面積を増
大させて脱炭反応を促進させる方策がとられる。
処理を、例えば第３版鉄鋼便覧II製銑・製鋼６７１〜６
８５ページに示されているような減圧脱炭装置を用いて
実施している。しかし、［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓ
ｓ％以下になると脱炭速度が急激に低下し、［Ｃ］含有
量を極微量まで迅速に低減することは容易でない。これ
は、溶鋼内部からのＣＯ気泡の発生を伴う脱炭反応が少
なくなり、溶鋼自由表面、あるいは吹込まれたＡｒ気泡
と溶鋼との界面における脱炭反応主体となるためである
と言われている。したがって、［Ｃ］濃度が０．００５
ｍａｓｓ％以下の領域において、気・液反応界面積を増
大させて脱炭反応を促進させる方策がとられる。
【０００３】例えば、ＲＨ真空脱ガス装置において、
［Ｃ］濃度が０．０１ｍａｓｓ％以下の領域で気・液反
応界面積の増大と溶鋼強攪拌を狙ってＨ2 ガス、Ｈ2 ＋
Ａｒガス、アンモニアガスなどの水素含有物質を溶鋼中
に吹込み、水素ガスボイリングを行わせることにより脱
炭反応を促進する方法が特公昭６０−２１２０７号公報
に開示されている。
［Ｃ］濃度が０．０１ｍａｓｓ％以下の領域で気・液反
応界面積の増大と溶鋼強攪拌を狙ってＨ2 ガス、Ｈ2 ＋
Ａｒガス、アンモニアガスなどの水素含有物質を溶鋼中
に吹込み、水素ガスボイリングを行わせることにより脱
炭反応を促進する方法が特公昭６０−２１２０７号公報
に開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この方法の場合、水素
含有ガスを溶鋼中に吹込む際、ガスを吹込むためのポー
ラスレンガや浸漬ランスの異常溶損のため安定して溶鋼
にガスを吹込むことは困難である。さらに、水素を一旦
溶鋼中に溶解させるため、脱炭処理の後に水素を除去す
る工程が必要である。このことは、処理時間の延長をも
たらし、経済的には不利である。
含有ガスを溶鋼中に吹込む際、ガスを吹込むためのポー
ラスレンガや浸漬ランスの異常溶損のため安定して溶鋼
にガスを吹込むことは困難である。さらに、水素を一旦
溶鋼中に溶解させるため、脱炭処理の後に水素を除去す
る工程が必要である。このことは、処理時間の延長をも
たらし、経済的には不利である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、減圧下において、溶鋼の脱炭処理を実施するにあ
たり、溶鋼中の炭素濃度が０．０２０ｍａｓｓ％以下の
領域で、真空槽内の溶鋼にガス成分を含有する固形物質
を添加し、かつ前記固形物質の粒径が０．２ｍｍ以上１
０ｍｍ以下であることを特徴とする極低炭素鋼の溶製方
法にある。
ろは、減圧下において、溶鋼の脱炭処理を実施するにあ
たり、溶鋼中の炭素濃度が０．０２０ｍａｓｓ％以下の
領域で、真空槽内の溶鋼にガス成分を含有する固形物質
を添加し、かつ前記固形物質の粒径が０．２ｍｍ以上１
０ｍｍ以下であることを特徴とする極低炭素鋼の溶製方
法にある。
【０００６】
【作用】以下、本発明について詳細に述べる。本発明の
本質は、ガス成分含有物質を溶鋼に添加したときに瞬間
的に分解して発生するガスによって、気・液反応界面積
を増大させることにある。一般に、減圧下での溶鋼の脱
炭反応は、大きく次の３種類に分類される。 （１）溶鋼内部、耐火物表面での［Ｃ］と［Ｏ］との反
応。この場合はＣＯ気泡の発生を伴う。 （２）減圧雰囲気に曝されている溶鋼自由表面での
［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 （３）溶鋼中に吹込まれたアルゴン気泡と溶鋼との界面
で起こる［Ｃ］と［Ｏ］との反応。
本質は、ガス成分含有物質を溶鋼に添加したときに瞬間
的に分解して発生するガスによって、気・液反応界面積
を増大させることにある。一般に、減圧下での溶鋼の脱
炭反応は、大きく次の３種類に分類される。 （１）溶鋼内部、耐火物表面での［Ｃ］と［Ｏ］との反
応。この場合はＣＯ気泡の発生を伴う。 （２）減圧雰囲気に曝されている溶鋼自由表面での
［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 （３）溶鋼中に吹込まれたアルゴン気泡と溶鋼との界面
で起こる［Ｃ］と［Ｏ］との反応。
【０００７】これらの反応の内、［Ｃ］濃度が０．００
５ｍａｓｓ％超の領域では（１）の反応が主体であるこ
とが明らかにされている。この領域では、溶鋼内部から
ＣＯ気泡発生が活発に起こっており、ガス成分含有物質
を溶鋼に添加して、気・液反応界面積を拡大しても脱炭
反応の促進には効果が小さい。［Ｃ］濃度が０．０２０
ｍａｓｓ％以下、０．００５％ｍａｓｓ％超の領域で
は、（１）の反応の割合が［Ｃ］濃度の低下とともに小
さくなるので、気・液反応界面積を増大させ脱炭反応を
促進させるため、ガス発生物質を添加することは重要で
あるが、ガス発生物質添加による脱炭反応促進効果は不
十分である。
５ｍａｓｓ％超の領域では（１）の反応が主体であるこ
とが明らかにされている。この領域では、溶鋼内部から
ＣＯ気泡発生が活発に起こっており、ガス成分含有物質
を溶鋼に添加して、気・液反応界面積を拡大しても脱炭
反応の促進には効果が小さい。［Ｃ］濃度が０．０２０
ｍａｓｓ％以下、０．００５％ｍａｓｓ％超の領域で
は、（１）の反応の割合が［Ｃ］濃度の低下とともに小
さくなるので、気・液反応界面積を増大させ脱炭反応を
促進させるため、ガス発生物質を添加することは重要で
あるが、ガス発生物質添加による脱炭反応促進効果は不
十分である。
【０００８】一方、 ［Ｃ］ 濃度が０．００５ｍａｓ
ｓ％以下の領域では、脱炭反応は、（２）の溶鋼自由表
面および（３）のアルゴン気泡と溶鋼との界面での反応
が主体となる。この領域では、気・液反応界面積を大き
くすることが脱炭反応の促進には特に重要である。脱炭
促進のために溶鋼に添加すべきガス成分含有物質は、溶
鋼に接触したときすぐに分解し、ガスを発生させ、か
つ、炭素源を含有しないものが望ましい。したがって、
ガス成分を含有する物質として、Ｃａ（ＯＨ）2 、Ｍｇ
（ＯＨ）2 、Ｆｅ（ＯＨ）2 、ＴｉＨ2 、ＭｇＨ2 、Ｖ
Ｈ2 、ＺｒＨ2 、ＴｉＦｅＨ2 を用いることとする。さ
らに、これらの物質を単独で添加しても、２種以上を混
合して添加してもよく脱炭促進効果は同等である。
ｓ％以下の領域では、脱炭反応は、（２）の溶鋼自由表
面および（３）のアルゴン気泡と溶鋼との界面での反応
が主体となる。この領域では、気・液反応界面積を大き
くすることが脱炭反応の促進には特に重要である。脱炭
促進のために溶鋼に添加すべきガス成分含有物質は、溶
鋼に接触したときすぐに分解し、ガスを発生させ、か
つ、炭素源を含有しないものが望ましい。したがって、
ガス成分を含有する物質として、Ｃａ（ＯＨ）2 、Ｍｇ
（ＯＨ）2 、Ｆｅ（ＯＨ）2 、ＴｉＨ2 、ＭｇＨ2 、Ｖ
Ｈ2 、ＺｒＨ2 、ＴｉＦｅＨ2 を用いることとする。さ
らに、これらの物質を単独で添加しても、２種以上を混
合して添加してもよく脱炭促進効果は同等である。
【０００９】溶鋼に添加するガス成分含有物質の粒径は
重要である。すなわち、粒径が小さすぎると、真空排気
のためのガスの流れにより系外に運ばれてしまうので溶
鋼への添加歩留りが小さくなるため不利である。また、
粒径が大きすぎると、溶鋼に添加したときに発生する気
泡が大きくなり、単位添加量当りの気・液反応界面積増
大効果が小さい。粒径について、詳細に調査した結果、
０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下であれば、添加歩留りが大
きく、気・液反応界面積増大効果も大きく、脱炭促進に
は効果的であることが明らかとなった。したがって、ガ
ス成分含有物質の粒径は０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下と
する。
重要である。すなわち、粒径が小さすぎると、真空排気
のためのガスの流れにより系外に運ばれてしまうので溶
鋼への添加歩留りが小さくなるため不利である。また、
粒径が大きすぎると、溶鋼に添加したときに発生する気
泡が大きくなり、単位添加量当りの気・液反応界面積増
大効果が小さい。粒径について、詳細に調査した結果、
０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下であれば、添加歩留りが大
きく、気・液反応界面積増大効果も大きく、脱炭促進に
は効果的であることが明らかとなった。したがって、ガ
ス成分含有物質の粒径は０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下と
する。
【００１０】ガス成分含有物質の添加方法は、溶鋼の上
方から添加する方法、溶鋼中にランスを浸漬させて、不
活性ガスを搬送ガスとして溶鋼中に吹込む方法のいずれ
でもよい。本発明は、種々の真空脱ガス装置、例えばＲ
Ｈ、ＤＨ、ＶＯＤに適用することができる。
方から添加する方法、溶鋼中にランスを浸漬させて、不
活性ガスを搬送ガスとして溶鋼中に吹込む方法のいずれ
でもよい。本発明は、種々の真空脱ガス装置、例えばＲ
Ｈ、ＤＨ、ＶＯＤに適用することができる。
【００１１】さらに、本発明は、脱炭反応と同様に気・
液界面で起こる脱窒反応の促進にも有効である。
液界面で起こる脱窒反応の促進にも有効である。
【００１２】
実施例１ 初期成分が ［Ｃ］；０．０２ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＣａ
（ＯＨ）2 ３００ｋｇを連続的に添加した。このときの
［Ｃ］ 濃度の経時変化を図１に示す。比較例１は、
槽内の溶鋼に上方から粒径２０ｍｍのＣａ（ＯＨ）2 ３
００ｋｇを連続的に添加した場合の ［Ｃ］ 濃度の経
時変化である。
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＣａ
（ＯＨ）2 ３００ｋｇを連続的に添加した。このときの
［Ｃ］ 濃度の経時変化を図１に示す。比較例１は、
槽内の溶鋼に上方から粒径２０ｍｍのＣａ（ＯＨ）2 ３
００ｋｇを連続的に添加した場合の ［Ｃ］ 濃度の経
時変化である。
【００１３】粒径２０ｍｍのＣａ（ＯＨ）2 を添加して
も脱炭促進効果は小さく、２０分の脱炭処理後の
［Ｃ］ 濃度も０．００１４ｍａｓｓ％程度であるのに
対して、粒径１〜２ｍｍのＣａ（ＯＨ）2 を添加した場
合、脱炭促進効果が大きく、２０分の脱炭処理後の
［Ｃ］ 濃度も０．０００８ｍａｓｓ％となった。 実施例２ 初期成分が［Ｃ］；０．０２ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍの表１に
示すガス成分含有物質３００ｋｇを連続的に添加した。
このときの脱炭処理開始から２０分後の［Ｃ］ 濃度を
表１に併示した。比較例２は、炭素源を含有するＣａＣ
Ｏ3 を添加した場合である。ＣａＣＯ3 を溶鋼に添加し
た場合は発生するＣＯ2 が還元され溶鋼中に炭素が溶解
するため、脱炭促進効果は本発明で用いるガス成分含有
物質に比べて小さく、２０分の脱炭処理後の ［Ｃ］
濃度は０．００１５ｍａｓｓ％程度である。これに対し
て、本発明で用いるガス成分含有物質を添加した場合に
は、２０分の脱炭処理後、いずれも［Ｃ］濃度を０．０
０１ｍａｓｓ％以下に下げることができる。
も脱炭促進効果は小さく、２０分の脱炭処理後の
［Ｃ］ 濃度も０．００１４ｍａｓｓ％程度であるのに
対して、粒径１〜２ｍｍのＣａ（ＯＨ）2 を添加した場
合、脱炭促進効果が大きく、２０分の脱炭処理後の
［Ｃ］ 濃度も０．０００８ｍａｓｓ％となった。 実施例２ 初期成分が［Ｃ］；０．０２ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍの表１に
示すガス成分含有物質３００ｋｇを連続的に添加した。
このときの脱炭処理開始から２０分後の［Ｃ］ 濃度を
表１に併示した。比較例２は、炭素源を含有するＣａＣ
Ｏ3 を添加した場合である。ＣａＣＯ3 を溶鋼に添加し
た場合は発生するＣＯ2 が還元され溶鋼中に炭素が溶解
するため、脱炭促進効果は本発明で用いるガス成分含有
物質に比べて小さく、２０分の脱炭処理後の ［Ｃ］
濃度は０．００１５ｍａｓｓ％程度である。これに対し
て、本発明で用いるガス成分含有物質を添加した場合に
は、２０分の脱炭処理後、いずれも［Ｃ］濃度を０．０
０１ｍａｓｓ％以下に下げることができる。
【００１４】
【表１】
【００１５】実施例３ 初期成分が ［Ｃ］；０．０２ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から表２に示す粒径のＣａ
（ＯＨ）2 ３００ｋｇを連続的に添加した。このときの
脱炭処理開始から２０分後の ［Ｃ］ 濃度を表２に併
示した。粒径が０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下のときに脱
炭促進効果が大きく、２０分の脱炭処理によって
［Ｃ］ 濃度を０．００１ｍａｓｓ％以下に容易に下げ
ることができる。
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から表２に示す粒径のＣａ
（ＯＨ）2 ３００ｋｇを連続的に添加した。このときの
脱炭処理開始から２０分後の ［Ｃ］ 濃度を表２に併
示した。粒径が０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下のときに脱
炭促進効果が大きく、２０分の脱炭処理によって
［Ｃ］ 濃度を０．００１ｍａｓｓ％以下に容易に下げ
ることができる。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明により、 ［Ｃ］ 濃度が０．０
０１ｍａｓｓ％以下の極低炭素鋼を容易に溶製できるよ
うになった。
０１ｍａｓｓ％以下の極低炭素鋼を容易に溶製できるよ
うになった。
【図１】［Ｃ］ 濃度の経時変化を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 減圧下において、溶鋼の脱炭処理を実施
するにあたり、溶鋼中の炭素濃度が０．０２０ｍａｓｓ
％以下の領域で、真空槽内の溶鋼にガス成分を含有する
固形物質を添加し、かつ前記固形物質の粒径が０．２ｍ
ｍ以上１０ｍｍ以下であることを特徴とする極低炭素鋼
の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4407792A JPH05239533A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4407792A JPH05239533A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05239533A true JPH05239533A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=12681565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4407792A Withdrawn JPH05239533A (ja) | 1992-02-28 | 1992-02-28 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05239533A (ja) |
-
1992
- 1992-02-28 JP JP4407792A patent/JPH05239533A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |