JPH05287361A - 極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
極低炭素鋼の溶製方法Info
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- JPH05287361A JPH05287361A JP8375992A JP8375992A JPH05287361A JP H05287361 A JPH05287361 A JP H05287361A JP 8375992 A JP8375992 A JP 8375992A JP 8375992 A JP8375992 A JP 8375992A JP H05287361 A JPH05287361 A JP H05287361A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 真空脱ガス処理により、極低炭素鋼を効率的
かつ経済的に溶製する方法を提供する。 【構成】 ［Ｃ］濃度が０．０２ｍａｓｓ％以下の領域
において、炭素源を含まない固体ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，
ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種もしくは二種以
上の混合物を溶鋼１トン当り毎分０．７５モル以上７．
５モル以下の添加速度で溶鋼に添加し、発生するガスに
より気・液反応界面積を増大させ、脱炭反応を促進す
る。
かつ経済的に溶製する方法を提供する。 【構成】 ［Ｃ］濃度が０．０２ｍａｓｓ％以下の領域
において、炭素源を含まない固体ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，
ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種もしくは二種以
上の混合物を溶鋼１トン当り毎分０．７５モル以上７．
５モル以下の添加速度で溶鋼に添加し、発生するガスに
より気・液反応界面積を増大させ、脱炭反応を促進す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼の真空脱ガス装置
において、溶鋼中の炭素（以下、［Ｃ］と記す）の含有
量を極微量、例えば、０．００１ｍａｓｓ％以下まで除
去し、極低炭素鋼を溶製するための効率的かつ経済的な
極低炭素鋼の溶製方法に関するものである。
において、溶鋼中の炭素（以下、［Ｃ］と記す）の含有
量を極微量、例えば、０．００１ｍａｓｓ％以下まで除
去し、極低炭素鋼を溶製するための効率的かつ経済的な
極低炭素鋼の溶製方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、製鉄業においては、溶鋼の脱炭
処理を、例えば第３版鉄鋼便覧II製銑・製鋼６７１〜６
８５ページに示されているような減圧脱炭装置を用いて
実施している。しかし、［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓ
ｓ％以下になると脱炭速度が急激に低下し、［Ｃ］含有
量を極微量まで迅速に低減することは容易でない。
［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下では、溶鋼内部
からのＣＯ気泡の発生を伴う脱炭反応が少なくなり、溶
鋼自由表面あるいは、吹込まれたＡｒ気泡と溶鋼との界
面における脱炭反応が主体となると言われている。した
がって、［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下の領域
において、気・液反応界面積を増大させて脱炭反応を促
進させる方策がとられる。
処理を、例えば第３版鉄鋼便覧II製銑・製鋼６７１〜６
８５ページに示されているような減圧脱炭装置を用いて
実施している。しかし、［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓ
ｓ％以下になると脱炭速度が急激に低下し、［Ｃ］含有
量を極微量まで迅速に低減することは容易でない。
［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下では、溶鋼内部
からのＣＯ気泡の発生を伴う脱炭反応が少なくなり、溶
鋼自由表面あるいは、吹込まれたＡｒ気泡と溶鋼との界
面における脱炭反応が主体となると言われている。した
がって、［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下の領域
において、気・液反応界面積を増大させて脱炭反応を促
進させる方策がとられる。
【０００３】例えば、ＲＨ真空脱ガス装置において、
［Ｃ］濃度が０．０１ｍａｓｓ％以下の領域で気・液反
応界面積の増大と溶鋼強撹拌を狙ってＨ2 ガス、Ｈ2 ＋
Ａｒガス、アンモニアガスなどの水素含有物質を溶鋼中
に吹込み、水素ガスボイリングをおこなわせることによ
り脱炭反応を促進する方法が特公昭６０−２１２０７号
公報に開示されている。
［Ｃ］濃度が０．０１ｍａｓｓ％以下の領域で気・液反
応界面積の増大と溶鋼強撹拌を狙ってＨ2 ガス、Ｈ2 ＋
Ａｒガス、アンモニアガスなどの水素含有物質を溶鋼中
に吹込み、水素ガスボイリングをおこなわせることによ
り脱炭反応を促進する方法が特公昭６０−２１２０７号
公報に開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この方法の場合、水素
含有ガスを溶鋼中に吹込む際、ガスを吹込むためのポー
ラスレンガや浸漬ランスの異常溶損のため安定して溶鋼
にガスを吹込むことは困難である。さらに、水素を一旦
溶鋼中に溶解させるため、脱炭処理の後に溶鋼から水素
を除去する工程が必要である。このため、処理時間が長
くなり、経済的には不利である。
含有ガスを溶鋼中に吹込む際、ガスを吹込むためのポー
ラスレンガや浸漬ランスの異常溶損のため安定して溶鋼
にガスを吹込むことは困難である。さらに、水素を一旦
溶鋼中に溶解させるため、脱炭処理の後に溶鋼から水素
を除去する工程が必要である。このため、処理時間が長
くなり、経済的には不利である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するため、減圧下において、溶鋼の脱炭処理を実施する
にあたり、溶鋼中の炭素濃度が０．０２０ｍａｓｓ％以
下の領域で、真空槽内の溶鋼に、固体ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ
2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種もしくは二
種以上の混合物を溶鋼１トンあたりに毎分０．７５モル
以上、７．５モル以下の添加速度で添加することを特徴
とする極低炭素鋼の溶製方法を提供するものである。
するため、減圧下において、溶鋼の脱炭処理を実施する
にあたり、溶鋼中の炭素濃度が０．０２０ｍａｓｓ％以
下の領域で、真空槽内の溶鋼に、固体ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ
2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種もしくは二
種以上の混合物を溶鋼１トンあたりに毎分０．７５モル
以上、７．５モル以下の添加速度で添加することを特徴
とする極低炭素鋼の溶製方法を提供するものである。
【０００６】
【作用】以下、本発明について詳細に述べる。本発明の
本質は、ガス成分を含有する固体物質を溶鋼に添加した
ときに瞬間的に分解して発生するガスによって、気・液
反応界面積を増大させることにある。
本質は、ガス成分を含有する固体物質を溶鋼に添加した
ときに瞬間的に分解して発生するガスによって、気・液
反応界面積を増大させることにある。
【０００７】一般に、減圧下での溶鋼の脱炭反応は、大
きくつぎの３種類に分類される。すなわち、 溶鋼内部、耐火物表面で［Ｃ］と酸素（以下、［Ｏ］
と記す）との反応。この場合はＣＯ気泡の発生を伴う。 減圧雰囲気にさらされている溶鋼自由表面での、
［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 溶鋼中に吹込まれたアルゴン気泡と溶鋼との界面で起
こる［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 とに分類される。これらの反応の内、［Ｃ］濃度が０．
０２０ｍａｓｓ％超の領域ではの反応が主体であるこ
とが明らかにされている。この領域では、溶鋼内部から
ＣＯ気泡発生が活発に起こっており、ガス成分含有物質
を溶鋼に添加して、気・液反応界面積を拡大しても脱炭
反応の促進には効果が小さい。
きくつぎの３種類に分類される。すなわち、 溶鋼内部、耐火物表面で［Ｃ］と酸素（以下、［Ｏ］
と記す）との反応。この場合はＣＯ気泡の発生を伴う。 減圧雰囲気にさらされている溶鋼自由表面での、
［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 溶鋼中に吹込まれたアルゴン気泡と溶鋼との界面で起
こる［Ｃ］と［Ｏ］との反応。 とに分類される。これらの反応の内、［Ｃ］濃度が０．
０２０ｍａｓｓ％超の領域ではの反応が主体であるこ
とが明らかにされている。この領域では、溶鋼内部から
ＣＯ気泡発生が活発に起こっており、ガス成分含有物質
を溶鋼に添加して、気・液反応界面積を拡大しても脱炭
反応の促進には効果が小さい。
【０００８】［Ｃ］濃度が０．０２０ｍａｓｓ％以下、
０．００５ｍａｓｓ％超の領域では、（１）の反応の割
合が［Ｃ］濃度の低下とともに小さくなり、気・液反応
界面積を増大させ脱炭反応を促進させるため、ガス発生
物質を添加することは重要であるが、ガス発生物質添加
による脱炭反応促進効果は不十分である。
０．００５ｍａｓｓ％超の領域では、（１）の反応の割
合が［Ｃ］濃度の低下とともに小さくなり、気・液反応
界面積を増大させ脱炭反応を促進させるため、ガス発生
物質を添加することは重要であるが、ガス発生物質添加
による脱炭反応促進効果は不十分である。
【０００９】一方、［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％
以下の領域では、脱炭反応はの溶鋼自由表面および
のアルゴン気泡と溶鋼との界面での反応が主体となる。
この領域では、気・液反応界面積を大きくすることが脱
炭反応の促進には特に重要である。
以下の領域では、脱炭反応はの溶鋼自由表面および
のアルゴン気泡と溶鋼との界面での反応が主体となる。
この領域では、気・液反応界面積を大きくすることが脱
炭反応の促進には特に重要である。
【００１０】脱炭促進のために溶鋼に添加すべきガス成
分含有物質は、溶鋼に接触したときすぐに分解し、ガス
を発生させ、かつ、炭素源を含有しないものが望まし
い。したがって、ガス成分を含有する物質として、Ｔｉ
Ｈ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 を用
いることとする。さらに、これらの物質を単独で添加し
ても、二種以上を混合してもよく脱炭促進効果は同等で
ある。
分含有物質は、溶鋼に接触したときすぐに分解し、ガス
を発生させ、かつ、炭素源を含有しないものが望まし
い。したがって、ガス成分を含有する物質として、Ｔｉ
Ｈ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 を用
いることとする。さらに、これらの物質を単独で添加し
ても、二種以上を混合してもよく脱炭促進効果は同等で
ある。
【００１１】ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，
ＴｉＦｅＨ2 を溶鋼に添加したときにはそれぞれ（ａ）
式、（ｂ）式、（ｃ）式、（ｄ）式、（ｅ）式に示す反
応により、水素気泡が発生する。
ＴｉＦｅＨ2 を溶鋼に添加したときにはそれぞれ（ａ）
式、（ｂ）式、（ｃ）式、（ｄ）式、（ｅ）式に示す反
応により、水素気泡が発生する。
【００１２】 ＴｉＨ2 →［Ｔｉ］＋Ｈ2 （ａ） ＭｇＨ2 →［Ｍｇ］＋Ｈ2 （ｂ） ＶＨ2 →［Ｖ］＋Ｈ2 （ｃ） ＺｒＨ2 →［Ｚｒ］＋Ｈ2 （ｄ） ＴｉＦｅＨ2 →Ｆｅ＋［Ｔｉ］＋Ｈ2 （ｅ） ただし、［Ｔｉ］，［Ｍｇ］，［Ｖ］，［Ｚｒ］はそれ
ぞれ溶鋼中に溶解したＴｉ，Ｍｇ，Ｖ，Ｚｒを表わす。
ぞれ溶鋼中に溶解したＴｉ，Ｍｇ，Ｖ，Ｚｒを表わす。
【００１３】１モルのＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，Ｚ
ｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 より１モルのＨ2 ガスが発生す
る。
ｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 より１モルのＨ2 ガスが発生す
る。
【００１４】ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，
ＴｉＦｅＨ2 を溶鋼に添加し、脱炭を促進させるために
は、その添加速度が重要である。そこで、つぎにこれら
のガス成分含有固体物質の溶鋼への添加速度を溶鋼トン
当り毎分０．７５モル以上７．５モル以下に限定した理
由について述べる。
ＴｉＦｅＨ2 を溶鋼に添加し、脱炭を促進させるために
は、その添加速度が重要である。そこで、つぎにこれら
のガス成分含有固体物質の溶鋼への添加速度を溶鋼トン
当り毎分０．７５モル以上７．５モル以下に限定した理
由について述べる。
【００１５】前述したように、［Ｃ］濃度が０．００５
ｍａｓｓ％以下では、溶鋼内部から発生するＣＯガスの
量が少なくなり、真空槽内の自由表面がガスによって乱
される度合いが小さくなる。そのため気・液反応界面積
が小さくなり、溶鋼自由表面での脱炭速度が小さくな
る。そこで、溶鋼内部からのＣＯガス発生量の減少を上
記ガス成分含有固体物質を添加することによって補うこ
とにより脱炭を促進することができる。
ｍａｓｓ％以下では、溶鋼内部から発生するＣＯガスの
量が少なくなり、真空槽内の自由表面がガスによって乱
される度合いが小さくなる。そのため気・液反応界面積
が小さくなり、溶鋼自由表面での脱炭速度が小さくな
る。そこで、溶鋼内部からのＣＯガス発生量の減少を上
記ガス成分含有固体物質を添加することによって補うこ
とにより脱炭を促進することができる。
【００１６】通常の真空脱ガス設備では、［Ｃ］濃度が
０．００５ｍａｓｓ％のときには、（ｆ）式で表わされ
る脱炭速度の容量係数ｋc としては、０．２（１／ｍｉ
ｎ）程度の値が得られている。
０．００５ｍａｓｓ％のときには、（ｆ）式で表わされ
る脱炭速度の容量係数ｋc としては、０．２（１／ｍｉ
ｎ）程度の値が得られている。
【００１７】 −ｄ［ｍａｓｓ％Ｃ］／ｄｔ＝ｋc ・［ｍａｓｓ％Ｃ］ （ｆ） ここで、［ｍａｓｓ％Ｃ］は、溶鋼中の炭素濃度（ｍａ
ｓｓ％）、ｔは時間、ｋc は脱炭反応の容量係数（１／
ｍｉｎ）をそれぞれ表わす。
ｓｓ％）、ｔは時間、ｋc は脱炭反応の容量係数（１／
ｍｉｎ）をそれぞれ表わす。
【００１８】［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％のとき
ｋc が０．２（１／ｍｉｎ）であるとき、ＣＯガス発生
量はおよそ溶鋼１トン当り毎分０．７５モルである。
［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下では、［Ｃ］濃
度の低下とともにｋc が小さくなり、溶鋼内部から発生
するガスの量が少なくなる。（ａ）式〜（ｅ）式に示す
ように、上記ガス成分含有固体物質１モルを溶鋼に添加
したとき、１モルのガスが発生するから、溶鋼１トン当
りに毎分０．７５モルのガスを発生させるためには、溶
鋼１トン当り０．７５モルの上記固体物質を添加すれば
よい。そうすることによって、［Ｃ］濃度が０．００５
ｍａｓｓ％以下の領域でも、［Ｃ］濃度が０．００５ｍ
ａｓｓ％のときに溶鋼内部から発生するＣＯガスと同等
の流量のガスを溶鋼内部から発生させることができる。
ｋc が０．２（１／ｍｉｎ）であるとき、ＣＯガス発生
量はおよそ溶鋼１トン当り毎分０．７５モルである。
［Ｃ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下では、［Ｃ］濃
度の低下とともにｋc が小さくなり、溶鋼内部から発生
するガスの量が少なくなる。（ａ）式〜（ｅ）式に示す
ように、上記ガス成分含有固体物質１モルを溶鋼に添加
したとき、１モルのガスが発生するから、溶鋼１トン当
りに毎分０．７５モルのガスを発生させるためには、溶
鋼１トン当り０．７５モルの上記固体物質を添加すれば
よい。そうすることによって、［Ｃ］濃度が０．００５
ｍａｓｓ％以下の領域でも、［Ｃ］濃度が０．００５ｍ
ａｓｓ％のときに溶鋼内部から発生するＣＯガスと同等
の流量のガスを溶鋼内部から発生させることができる。
【００１９】図１に、脱炭促進効果に及ぼすＴｉＨ2 の
溶鋼への添加速度の影響を示す。ここでは、脱炭促進効
果は、ＴｉＨ2 を溶鋼１トン当り毎分０．７５モルの添
加速度で添加したときの脱炭促進量を基準として相対評
価した。なお、図１の添加速度と脱炭促進効果との関係
はＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の場合も
同様であった。
溶鋼への添加速度の影響を示す。ここでは、脱炭促進効
果は、ＴｉＨ2 を溶鋼１トン当り毎分０．７５モルの添
加速度で添加したときの脱炭促進量を基準として相対評
価した。なお、図１の添加速度と脱炭促進効果との関係
はＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の場合も
同様であった。
【００２０】ＴｉＨ2 の溶鋼への添加速度が大きいほ
ど、脱炭促進効果は大きくなるが、溶鋼１トン当りに毎
分７．５モル超の添加速度で添加すると、溶鋼中の酸素
が［Ｔｉ］と反応することにより酸素濃度が低下するた
め、脱炭速度がかえって小さくなることが、実験により
確かめられた。よって、添加速度の上限は溶鋼１トン当
り毎分７．５モルとする。
ど、脱炭促進効果は大きくなるが、溶鋼１トン当りに毎
分７．５モル超の添加速度で添加すると、溶鋼中の酸素
が［Ｔｉ］と反応することにより酸素濃度が低下するた
め、脱炭速度がかえって小さくなることが、実験により
確かめられた。よって、添加速度の上限は溶鋼１トン当
り毎分７．５モルとする。
【００２１】以上により、ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ
2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種もしくは二種以上の
混合物の溶鋼への添加速度は溶鋼１トンあたりに毎分
０．７５モル以上、７．５モル以下の範囲とする。
2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種もしくは二種以上の
混合物の溶鋼への添加速度は溶鋼１トンあたりに毎分
０．７５モル以上、７．５モル以下の範囲とする。
【００２２】ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，
ＴｉＦｅＨ2 の溶鋼への添加は連続的であっても、断続
的であってもよく脱炭促進効果はいずれも同等である。
ＴｉＦｅＨ2 の溶鋼への添加は連続的であっても、断続
的であってもよく脱炭促進効果はいずれも同等である。
【００２３】ＴｉＨ2 ，ＭｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，
ＴｉＦｅＨ2 の溶鋼への添加方法は、溶鋼の上方から添
加する方法、溶鋼中にランスを浸漬させて、不活性ガス
を搬送ガスとして溶鋼中に吹込む方法のいずれでもよ
い。
ＴｉＦｅＨ2 の溶鋼への添加方法は、溶鋼の上方から添
加する方法、溶鋼中にランスを浸漬させて、不活性ガス
を搬送ガスとして溶鋼中に吹込む方法のいずれでもよ
い。
【００２４】水素含有ガスを溶鋼中に吹込む際、ガスを
吹込むためのポーラスレンガや浸漬ランスの異常溶損の
ため安定して溶鋼にガスを吹込むことは困難である。さ
らに、水素を一旦溶鋼中に溶解させるため、脱炭処理の
後に水素を除去する工程が必要である。このことは、処
理時間の延長をもたらし、経済的には不利である。
吹込むためのポーラスレンガや浸漬ランスの異常溶損の
ため安定して溶鋼にガスを吹込むことは困難である。さ
らに、水素を一旦溶鋼中に溶解させるため、脱炭処理の
後に水素を除去する工程が必要である。このことは、処
理時間の延長をもたらし、経済的には不利である。
【００２５】本発明の方法のように固形物質を溶鋼に添
加する場合には、ポーラスレンガやランスの異常溶損は
なく、溶鋼中に溶解する水素の量も少ないため、脱水素
工程も不要である。
加する場合には、ポーラスレンガやランスの異常溶損は
なく、溶鋼中に溶解する水素の量も少ないため、脱水素
工程も不要である。
【００２６】さらに、溶鋼に添加するガス成分含有物質
の粒径も重要である。すなわち、粒径が小さすぎると、
真空排気のためのガスの流れにより系外に運ばれ溶鋼へ
の添加歩留りが小さくなるため不利である。また、粒径
が大きすぎると、溶鋼に添加したときに発生する気泡が
大きくなり、単位添加量当りの気・液反応界面積増大効
果が小さい。粒径について、詳細に調査した結果、０．
２ｍｍ以上１０ｍｍ以下であれば、添加歩留りが大き
く、気・液反応界面積増大効果も大きく、脱炭促進には
効果的であることが明らかとなった。したがって、ガス
成分含有物質の粒径は０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下が望
ましい。
の粒径も重要である。すなわち、粒径が小さすぎると、
真空排気のためのガスの流れにより系外に運ばれ溶鋼へ
の添加歩留りが小さくなるため不利である。また、粒径
が大きすぎると、溶鋼に添加したときに発生する気泡が
大きくなり、単位添加量当りの気・液反応界面積増大効
果が小さい。粒径について、詳細に調査した結果、０．
２ｍｍ以上１０ｍｍ以下であれば、添加歩留りが大き
く、気・液反応界面積増大効果も大きく、脱炭促進には
効果的であることが明らかとなった。したがって、ガス
成分含有物質の粒径は０．２ｍｍ以上１０ｍｍ以下が望
ましい。
【００２７】本発明の方法は、種々の真空脱ガス装置、
たとえばＲＨ，ＤＨ，ＶＯＤに適用することができる。
たとえばＲＨ，ＤＨ，ＶＯＤに適用することができる。
【００２８】さらに、本発明の方法は、脱炭反応と同様
に気・液界面で起こる脱窒反応の促進にも有効である。
に気・液界面で起こる脱窒反応の促進にも有効である。
【００２９】
実施例−１ 初期成分が［Ｃ］；０．０２ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ
2 を毎分１１．２５ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分０．７５
モル）の添加速度で連続的に添加した。このときの
［Ｃ］濃度の経時変化を図２に示す。比較例１は、真空
槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ2 を毎分
７．５ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分０．５モル）の添加速
度で連続的に添加した場合の［Ｃ］濃度の経時変化であ
る。ＴｉＨ2 の添加速度が溶鋼１トン当り毎分０．５モ
ルの場合は脱炭促進効果が小さいのに対して、添加速度
が溶鋼１トン当り毎分０．７５モルで添加した場合に
は、０．００１ｍａｓｓ％以下まで［Ｃ］濃度を低減す
ることができた。
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ
2 を毎分１１．２５ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分０．７５
モル）の添加速度で連続的に添加した。このときの
［Ｃ］濃度の経時変化を図２に示す。比較例１は、真空
槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ2 を毎分
７．５ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分０．５モル）の添加速
度で連続的に添加した場合の［Ｃ］濃度の経時変化であ
る。ＴｉＨ2 の添加速度が溶鋼１トン当り毎分０．５モ
ルの場合は脱炭促進効果が小さいのに対して、添加速度
が溶鋼１トン当り毎分０．７５モルで添加した場合に
は、０．００１ｍａｓｓ％以下まで［Ｃ］濃度を低減す
ることができた。
【００３０】実施例−２ 初期成分が［Ｃ］；０．０２ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ
2 を毎分１１２．５ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分７．５モ
ル）の添加速度で連続的に添加した。このときの［Ｃ］
濃度の経時変化を図３に示す。比較例２は、真空槽内の
溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ2 を毎分１５０
ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分１０モル）の添加速度で連続
的に添加した場合の［Ｃ］濃度の経時変化である。Ｔｉ
Ｈ2の添加速度が溶鋼１トン当り毎分１０モルの場合は
脱炭促進効果が小さいのに対して、添加速度が溶鋼１ト
ン当り毎分７．５モルで添加した場合には、［Ｃ］濃度
を０．００１ｍａｓｓ％以下まで低減することができ
た。
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ
2 を毎分１１２．５ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分７．５モ
ル）の添加速度で連続的に添加した。このときの［Ｃ］
濃度の経時変化を図３に示す。比較例２は、真空槽内の
溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍのＴｉＨ2 を毎分１５０
ｋｇ（溶鋼１トン当り毎分１０モル）の添加速度で連続
的に添加した場合の［Ｃ］濃度の経時変化である。Ｔｉ
Ｈ2の添加速度が溶鋼１トン当り毎分１０モルの場合は
脱炭促進効果が小さいのに対して、添加速度が溶鋼１ト
ン当り毎分７．５モルで添加した場合には、［Ｃ］濃度
を０．００１ｍａｓｓ％以下まで低減することができ
た。
【００３１】実施例−３ 初期成分が［Ｃ］；０．０２ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］；
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍの表１に
示す固体水素化物を溶鋼１トン当り毎分０．７５モルの
添加速度で連続的に添加した。このときの脱炭処理開始
から２０分後の［Ｃ］濃度を表１に併示した。ＴｉＨ
2 ，ＭｇＨ2，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種
もしくは二種以上の混合物を添加した場合にはいずれも
［Ｃ］濃度が０．００１ｍａｓｓ％以下にすることがで
きたのに対して、炭素源を含有するＣａＣＯ3 を添加し
た場合には［Ｃ］濃度を０．００１ｍａｓｓ％以下に低
減することができなかった。
０．１ｍａｓｓ％以下、［Ｍｎ］；０．０１〜０．５ｍ
ａｓｓ％、［Ｐ］；０．００５〜０．０２ｍａｓｓ％、
［Ｓ］；０．００３〜０．０１５ｍａｓｓ％、［Ａ
ｌ］；０．００２ｍａｓｓ％以下で重量が３００トンの
溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置を用いて脱炭処理を実施し
た。真空槽内の溶鋼に上方から粒径１〜２ｍｍの表１に
示す固体水素化物を溶鋼１トン当り毎分０．７５モルの
添加速度で連続的に添加した。このときの脱炭処理開始
から２０分後の［Ｃ］濃度を表１に併示した。ＴｉＨ
2 ，ＭｇＨ2，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種
もしくは二種以上の混合物を添加した場合にはいずれも
［Ｃ］濃度が０．００１ｍａｓｓ％以下にすることがで
きたのに対して、炭素源を含有するＣａＣＯ3 を添加し
た場合には［Ｃ］濃度を０．００１ｍａｓｓ％以下に低
減することができなかった。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【発明の効果】本発明により、従来の、水素を一担溶鋼
中に溶解させる。あるいは、Ｃ含有のガス成分含有固体
物を添加する事なしに溶鋼の脱炭反応を促進する事がで
き、後工程での脱水素処理、あるいは、脱炭処理の延長
なしに、［Ｃ］濃度が０．００１ｍａｓｓ％以下の極低
炭素鋼を経済的に、且つ、効率的に、溶製できるように
なった。
中に溶解させる。あるいは、Ｃ含有のガス成分含有固体
物を添加する事なしに溶鋼の脱炭反応を促進する事がで
き、後工程での脱水素処理、あるいは、脱炭処理の延長
なしに、［Ｃ］濃度が０．００１ｍａｓｓ％以下の極低
炭素鋼を経済的に、且つ、効率的に、溶製できるように
なった。
【図１】脱炭促進効果に及ぼすＴｉＨ2 添加速度の影響
を示す図。
を示す図。
【図２】［Ｃ］濃度の経時変化を示す図。
【図３】［Ｃ］濃度の経時変化を示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 減圧下において、溶鋼の脱炭処理を実施
するにあたり、溶鋼中の炭素濃度が０．０２０ｍａｓｓ
％以下の領域で、真空槽内の溶鋼に、固体ＴｉＨ2 ，Ｍ
ｇＨ2 ，ＶＨ2 ，ＺｒＨ2 ，ＴｉＦｅＨ2 の一種もしく
は二種以上の混合物を溶鋼１トンあたりに毎分０．７５
モル以上、７．５モル以下の添加速度で添加することを
特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8375992A JPH05287361A (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8375992A JPH05287361A (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287361A true JPH05287361A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=13811498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8375992A Withdrawn JPH05287361A (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287361A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6521771B2 (en) | 2000-05-19 | 2003-02-18 | Goldschmidt Ag | Use of zinc treated with metal hydride in organometallic synthesis |
-
1992
- 1992-04-06 JP JP8375992A patent/JPH05287361A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6521771B2 (en) | 2000-05-19 | 2003-02-18 | Goldschmidt Ag | Use of zinc treated with metal hydride in organometallic synthesis |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990608 |