JPH05223986A - スクラップペレットの連続酸化処理装置 - Google Patents
スクラップペレットの連続酸化処理装置Info
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- JPH05223986A JPH05223986A JP4059587A JP5958792A JPH05223986A JP H05223986 A JPH05223986 A JP H05223986A JP 4059587 A JP4059587 A JP 4059587A JP 5958792 A JP5958792 A JP 5958792A JP H05223986 A JPH05223986 A JP H05223986A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＵＯ2の未酸化のクリンカの発生が殆どな
く、かつロータリキルンの炉心管内を容易にかつ十分に
洗浄する。 【構成】 スクラップのＵＯ2ペレット１３を供給す
る供給フィーダ１４と、このフィーダにより供給される
スクラップペレット１３を酸化処理してＵ3Ｏ8粉末１９
にするロータリキルン１０とを備える。このキルン１０
は管内面に固着された案内羽根１７を有しかつ水平に配
置された回転可能な炉心管１１と、この炉心管を回転さ
せる駆動手段１２，１６と、炉心管の周囲に設けられた
加熱炉１８とにより構成される。案内羽根１７がＵＯ2
ペレット又はＵ3Ｏ8粉末を炉心管出口に案内するように
炉心管の片側内面に炉心管半径方向に突出して間隔をあ
けて設けられた多数の円弧板であることを特徴とする。
く、かつロータリキルンの炉心管内を容易にかつ十分に
洗浄する。 【構成】 スクラップのＵＯ2ペレット１３を供給す
る供給フィーダ１４と、このフィーダにより供給される
スクラップペレット１３を酸化処理してＵ3Ｏ8粉末１９
にするロータリキルン１０とを備える。このキルン１０
は管内面に固着された案内羽根１７を有しかつ水平に配
置された回転可能な炉心管１１と、この炉心管を回転さ
せる駆動手段１２，１６と、炉心管の周囲に設けられた
加熱炉１８とにより構成される。案内羽根１７がＵＯ2
ペレット又はＵ3Ｏ8粉末を炉心管出口に案内するように
炉心管の片側内面に炉心管半径方向に突出して間隔をあ
けて設けられた多数の円弧板であることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は核燃料である二酸化ウラ
ン（ＵＯ2）ペレットの製造工程で発生したスクラップ
のＵＯ2ペレットをロータリキルンにより酸化処理して
八酸化三ウラン（Ｕ3Ｏ8）粉末にするスクラップペレッ
トの連続酸化処理装置に関するものである。
ン（ＵＯ2）ペレットの製造工程で発生したスクラップ
のＵＯ2ペレットをロータリキルンにより酸化処理して
八酸化三ウラン（Ｕ3Ｏ8）粉末にするスクラップペレッ
トの連続酸化処理装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】原子炉の燃料として多量に使用されるＵ
Ｏ2燃料体は、ＵＯ2の粉末をプレス成形してグリーンペ
レットにした後、焼結炉で１７００℃以上の高温で焼結
し、ＵＯ2ペレットの形態に作られる。このＵＯ2ペレッ
トはその外周を研削して所定の寸法に仕上げた後、割
れ、欠け等の外観、密度、寸法等が検査される。濃縮
度、不純物等の検査では合格したものの、外観、密度、
寸法等の検査で不合格となったＵＯ2ペレット、即ちク
リーンなスクラップペレットは、通常酸化処理すること
により、Ｕ3Ｏ8粉末として回収し、これをペレット製造
工程にリサイクルしている。
Ｏ2燃料体は、ＵＯ2の粉末をプレス成形してグリーンペ
レットにした後、焼結炉で１７００℃以上の高温で焼結
し、ＵＯ2ペレットの形態に作られる。このＵＯ2ペレッ
トはその外周を研削して所定の寸法に仕上げた後、割
れ、欠け等の外観、密度、寸法等が検査される。濃縮
度、不純物等の検査では合格したものの、外観、密度、
寸法等の検査で不合格となったＵＯ2ペレット、即ちク
リーンなスクラップペレットは、通常酸化処理すること
により、Ｕ3Ｏ8粉末として回収し、これをペレット製造
工程にリサイクルしている。
【０００３】従来、このスクラップペレットの酸化処理
方法には、ステンレススチールのような金属性のボート
にスクラップペレットを入れ、バッチ炉又はプッシャタ
イプの炉で酸化処理する方法、或いはロータリキルンタ
イプの炉にスクラップペレットを入れ、そこで酸化処理
する方法がある。後者のロータリキルンで酸化処理する
場合には、ロータリキルンに傾斜をつけて回転させる
ことによりＵＯ2ペレット又はＵ3Ｏ8粉末を加熱し、そ
れぞれの自重でロータリキルンの炉心管出口まで搬送す
る方法、或いは図５及び図８に示すように、ロータリ
キルンの炉心管１を水平にして螺旋状の案内羽根７をこ
の炉心管１の内周全面に固着し、炉心管１を回転させて
案内羽根７によりＵＯ2ペレット３又はＵ3Ｏ8粉末９を
加熱して搬送する方法がある。及びの方法ともロー
タリキルンの炉心管内での加熱は空気雰囲気中で４００
〜６５０℃の温度で行われ、密閉状態でスクラップペレ
ットを連続して酸化処理できる利点がある。
方法には、ステンレススチールのような金属性のボート
にスクラップペレットを入れ、バッチ炉又はプッシャタ
イプの炉で酸化処理する方法、或いはロータリキルンタ
イプの炉にスクラップペレットを入れ、そこで酸化処理
する方法がある。後者のロータリキルンで酸化処理する
場合には、ロータリキルンに傾斜をつけて回転させる
ことによりＵＯ2ペレット又はＵ3Ｏ8粉末を加熱し、そ
れぞれの自重でロータリキルンの炉心管出口まで搬送す
る方法、或いは図５及び図８に示すように、ロータリ
キルンの炉心管１を水平にして螺旋状の案内羽根７をこ
の炉心管１の内周全面に固着し、炉心管１を回転させて
案内羽根７によりＵＯ2ペレット３又はＵ3Ｏ8粉末９を
加熱して搬送する方法がある。及びの方法ともロー
タリキルンの炉心管内での加熱は空気雰囲気中で４００
〜６５０℃の温度で行われ、密閉状態でスクラップペレ
ットを連続して酸化処理できる利点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ロータリキル
ンを用いた方法には、ロータリキルンの炉心管内でのＵ
Ｏ2ペレット又はＵ3Ｏ8粉末の搬送について、また炉心
管内面の洗浄方法について次のような基本的な問題点及
び改良すべき点がある。 (a) 上記の傾斜をつけたロータリキルンでＵＯ2ペレ
ットを酸化処理するときには、ロータリキルン内でのＵ
Ｏ2ペレット又はＵ3Ｏ8粉末の滞留時間、即ち加熱反応
時間を制御することが比較的難しく、流動性のあるもの
は炉心管での滞留時間が短くなり酸化が不十分でクリン
カを生じる。反対に流動性の悪いものは滞留時間が長く
なり過ぎて熱エネルギを浪費する。 (b) ＵＯ2ペレットの密度は１０．１〜１０．５ｇ／ｃ
ｍ3程度であるが、炉心管内に多数入れた場合の炉心管
内での見掛け密度は、ペレットとペレットの間隙に起因
して約６ｇ／ｃｍ3である。このＵＯ2ペレットを酸化処
理してＵ3Ｏ8粉末とした場合には、見掛け密度が約２ｇ
／ｃｍ3になることから、酸化処理により見掛けの容積
が約３倍に増大する。従って、図８に示すように上記
の水平なロータリキルンでＵＯ2ペレットを酸化処理す
るときで、炉心管１の中で案内羽根７によるＵ3Ｏ8粉末
９の搬送能力が十分でない場合には、粉末９が炉心管１
内で滞留し始め、炉心管出口に向うに従って羽根７と羽
根７とにより仕切られた粉末９の山の高さｈが増大し、
粉末層深部のペレット３に対して酸素が十分に供給され
ず、未酸化のクリンカ４を生じ易い。 (c) ＵＯ2ペレットの製造工程では、製造するＵＯ2ペレ
ットのロットの濃縮度、即ちＵ235ｗｔ％が変わる都
度、全ての製造工程からウラン酸化物を回収し、場合に
よっては製造装置や製造機器内を十分に洗浄して、滞留
ウラン量をできるだけ少なくするように製造工程のクリ
ーンナップを行っている。図５及び図８に示すように螺
旋状の案内羽根７をこの炉心管１の内周全面に固着した
場合には、炉心管１内の洗浄が困難でウランの残留量が
問題となる。
ンを用いた方法には、ロータリキルンの炉心管内でのＵ
Ｏ2ペレット又はＵ3Ｏ8粉末の搬送について、また炉心
管内面の洗浄方法について次のような基本的な問題点及
び改良すべき点がある。 (a) 上記の傾斜をつけたロータリキルンでＵＯ2ペレ
ットを酸化処理するときには、ロータリキルン内でのＵ
Ｏ2ペレット又はＵ3Ｏ8粉末の滞留時間、即ち加熱反応
時間を制御することが比較的難しく、流動性のあるもの
は炉心管での滞留時間が短くなり酸化が不十分でクリン
カを生じる。反対に流動性の悪いものは滞留時間が長く
なり過ぎて熱エネルギを浪費する。 (b) ＵＯ2ペレットの密度は１０．１〜１０．５ｇ／ｃ
ｍ3程度であるが、炉心管内に多数入れた場合の炉心管
内での見掛け密度は、ペレットとペレットの間隙に起因
して約６ｇ／ｃｍ3である。このＵＯ2ペレットを酸化処
理してＵ3Ｏ8粉末とした場合には、見掛け密度が約２ｇ
／ｃｍ3になることから、酸化処理により見掛けの容積
が約３倍に増大する。従って、図８に示すように上記
の水平なロータリキルンでＵＯ2ペレットを酸化処理す
るときで、炉心管１の中で案内羽根７によるＵ3Ｏ8粉末
９の搬送能力が十分でない場合には、粉末９が炉心管１
内で滞留し始め、炉心管出口に向うに従って羽根７と羽
根７とにより仕切られた粉末９の山の高さｈが増大し、
粉末層深部のペレット３に対して酸素が十分に供給され
ず、未酸化のクリンカ４を生じ易い。 (c) ＵＯ2ペレットの製造工程では、製造するＵＯ2ペレ
ットのロットの濃縮度、即ちＵ235ｗｔ％が変わる都
度、全ての製造工程からウラン酸化物を回収し、場合に
よっては製造装置や製造機器内を十分に洗浄して、滞留
ウラン量をできるだけ少なくするように製造工程のクリ
ーンナップを行っている。図５及び図８に示すように螺
旋状の案内羽根７をこの炉心管１の内周全面に固着した
場合には、炉心管１内の洗浄が困難でウランの残留量が
問題となる。
【０００５】本発明の目的は、ＵＯ2の未酸化のクリン
カの発生が殆どなく、かつロータリキルンの炉心管内を
容易にかつ十分に洗浄することができるスクラップペレ
ットの連続酸化処理装置を提供することにある。
カの発生が殆どなく、かつロータリキルンの炉心管内を
容易にかつ十分に洗浄することができるスクラップペレ
ットの連続酸化処理装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の構成を実施例に対応する図１及び図６に基
づいて説明する。本発明のスクラップペレットの連続酸
化処理装置は、スクラップの二酸化ウランペレット１３
を供給する供給フィーダ１４と、このフィーダ１４によ
り供給されるスクラップペレット１３を酸化処理して八
酸化三ウラン粉末１９にするロータリキルン１０とを備
える。このロータリキルン１０は管内面に固着された案
内羽根１７を有しかつ水平に配置された回転可能な炉心
管１１と、この炉心管１１を回転させる駆動手段１２，
１６と、炉心管１１の周囲に設けられた加熱炉１８とに
より構成される。そして案内羽根１７が二酸化ウランペ
レット１３又は八酸化三ウラン粉末１９を炉心管出口に
案内するように炉心管１１の片側内面に炉心管半径方向
に突出して間隔をあけて設けられた多数の円弧板である
ことを特徴とする。なお、図３に示すように案内羽根１
７である円弧板の炉心管１１の半径方向の高さａがこの
炉心管１１の内径ｂの１０〜３０％であることが好まし
い。また、図４に示すように案内羽根１７の円弧のなす
角度θが９０〜１８０度であることが好ましい。
に、本発明の構成を実施例に対応する図１及び図６に基
づいて説明する。本発明のスクラップペレットの連続酸
化処理装置は、スクラップの二酸化ウランペレット１３
を供給する供給フィーダ１４と、このフィーダ１４によ
り供給されるスクラップペレット１３を酸化処理して八
酸化三ウラン粉末１９にするロータリキルン１０とを備
える。このロータリキルン１０は管内面に固着された案
内羽根１７を有しかつ水平に配置された回転可能な炉心
管１１と、この炉心管１１を回転させる駆動手段１２，
１６と、炉心管１１の周囲に設けられた加熱炉１８とに
より構成される。そして案内羽根１７が二酸化ウランペ
レット１３又は八酸化三ウラン粉末１９を炉心管出口に
案内するように炉心管１１の片側内面に炉心管半径方向
に突出して間隔をあけて設けられた多数の円弧板である
ことを特徴とする。なお、図３に示すように案内羽根１
７である円弧板の炉心管１１の半径方向の高さａがこの
炉心管１１の内径ｂの１０〜３０％であることが好まし
い。また、図４に示すように案内羽根１７の円弧のなす
角度θが９０〜１８０度であることが好ましい。
【０００７】
【作用】図１、図６及び図７に示すように、炉心管１１
の案内羽根１７は炉心管１１の片側内面に設けられてい
るため、供給フィーダ１４から供給されたＵＯ2ペレッ
ト１３及び加熱により容積が増大したＵ3Ｏ8粉末１９は
案内羽根１７が下側に来たときにこの案内羽根１７によ
り炉心管出口方向に搬送される。また案内羽根１７が上
側に来たときには容積の増大により高さが大きくなった
Ｕ3Ｏ8粉末１９の山はその傾斜角が安息角を上回るため
崩れ、平坦化して粉末１９が炉心管出口方向に移動す
る。平坦化した粉末層内には酸素が供給されるため、未
酸化のクリンカを生じない。
の案内羽根１７は炉心管１１の片側内面に設けられてい
るため、供給フィーダ１４から供給されたＵＯ2ペレッ
ト１３及び加熱により容積が増大したＵ3Ｏ8粉末１９は
案内羽根１７が下側に来たときにこの案内羽根１７によ
り炉心管出口方向に搬送される。また案内羽根１７が上
側に来たときには容積の増大により高さが大きくなった
Ｕ3Ｏ8粉末１９の山はその傾斜角が安息角を上回るため
崩れ、平坦化して粉末１９が炉心管出口方向に移動す
る。平坦化した粉末層内には酸素が供給されるため、未
酸化のクリンカを生じない。
【０００８】
【実施例】次に本発明の一実施例を図面に基づいて説明
する。図１〜図３に示すように、ロータリキルン１０の
炉心管１１の入口側端部にはキャップ状の回転駆動部１
２が冠着される。この回転駆動部１２の中心孔１２ａに
はスクラップのＵＯ2ペレット１３（図６）を供給する
供給フィーダ１４が回転可能に挿入される。この回転駆
動部１２は図示しないモータにより回転する駆動ローラ
１６により駆動される。炉心管１１は水平に配置されて
回転駆動部１２を介して駆動ローラ１６により回転駆動
される。この炉心管１１の内面には案内羽根１７が固着
される。案内羽根１７はＵＯ2ペレット１３又はＵ3Ｏ8
粉末１９（図６）を炉心管出口に案内するように炉心管
１１の片側内面に等間隔に多数突設された円弧板であ
る。具体的には、従来の螺旋状の連続した案内羽根の片
側を削除して形成される。ロータリキルン１０の炉心管
１１の周囲には加熱炉１８が設けられる。１８ａはヒー
タである。Ｕ3Ｏ8粉末の排出部２０には炉心管１１の出
口側端部が回転可能に接続される。排出部２０は上部に
排気筒２０ａと、下部にＵ3Ｏ8粉末を排出するシュート
２０ｂを有する。
する。図１〜図３に示すように、ロータリキルン１０の
炉心管１１の入口側端部にはキャップ状の回転駆動部１
２が冠着される。この回転駆動部１２の中心孔１２ａに
はスクラップのＵＯ2ペレット１３（図６）を供給する
供給フィーダ１４が回転可能に挿入される。この回転駆
動部１２は図示しないモータにより回転する駆動ローラ
１６により駆動される。炉心管１１は水平に配置されて
回転駆動部１２を介して駆動ローラ１６により回転駆動
される。この炉心管１１の内面には案内羽根１７が固着
される。案内羽根１７はＵＯ2ペレット１３又はＵ3Ｏ8
粉末１９（図６）を炉心管出口に案内するように炉心管
１１の片側内面に等間隔に多数突設された円弧板であ
る。具体的には、従来の螺旋状の連続した案内羽根の片
側を削除して形成される。ロータリキルン１０の炉心管
１１の周囲には加熱炉１８が設けられる。１８ａはヒー
タである。Ｕ3Ｏ8粉末の排出部２０には炉心管１１の出
口側端部が回転可能に接続される。排出部２０は上部に
排気筒２０ａと、下部にＵ3Ｏ8粉末を排出するシュート
２０ｂを有する。
【０００９】図３に示すように、案内羽根１７の高さ
ａ、即ち円弧板の炉心管の半径方向の高さは炉心管１１
の内径ｂの１０〜３０％の範囲から選ばれることが好ま
しい。この例では２０％である。この高さａが１０％未
満であると、ＵＯ2ペレット１３及びＵ3Ｏ8粉末１９の
搬送能力が低下し易く、またこの高さａが３０％を越え
ると炉心管１１内のガスの流速が大きくなり、排気系に
移行する粉末量が増大し易い。また、案内羽根１７の形
態をなす円弧板の円弧の角度θ（図４）は９０〜１８０
度の範囲から選ばれることが好ましい。この例では図３
に示すように１８０度である。角度θが９０度未満の場
合にはＵＯ2ペレット１３及びＵ3Ｏ8粉末１９の搬送能
力が低下し易く、また１８０度を越えて大きくなる場合
には炉心管１１の内面を十分に洗浄しにくくなる。
ａ、即ち円弧板の炉心管の半径方向の高さは炉心管１１
の内径ｂの１０〜３０％の範囲から選ばれることが好ま
しい。この例では２０％である。この高さａが１０％未
満であると、ＵＯ2ペレット１３及びＵ3Ｏ8粉末１９の
搬送能力が低下し易く、またこの高さａが３０％を越え
ると炉心管１１内のガスの流速が大きくなり、排気系に
移行する粉末量が増大し易い。また、案内羽根１７の形
態をなす円弧板の円弧の角度θ（図４）は９０〜１８０
度の範囲から選ばれることが好ましい。この例では図３
に示すように１８０度である。角度θが９０度未満の場
合にはＵＯ2ペレット１３及びＵ3Ｏ8粉末１９の搬送能
力が低下し易く、また１８０度を越えて大きくなる場合
には炉心管１１の内面を十分に洗浄しにくくなる。
【００１０】次にこのような構成のスクラップペレット
の連続酸化処理装置の動作を説明する。図１、図６及び
図７に示すように、供給フィーダ１４からはスクラップ
のＵＯ 2ペレット１３がロータリキルン１０の炉心管１
１に供給される。この炉心管１１は駆動ローラ１６及び
回転駆動部１２により約１〜５ｒｐｍの速度で回転し、
空気雰囲気中で加熱炉１８により４００〜６５０℃の温
度で加熱される。この炉心管１１の回転により、炉心管
１１の片側内面に設けられた多数の案内羽根１７が下側
に来たときには（図６）、供給フィーダ１４から供給さ
れたＵＯ2ペレット１３及び加熱により容積が増大した
Ｕ3Ｏ8粉末１９がこの案内羽根１７により炉心管出口方
向に搬送される。また案内羽根１７が上側に来たときに
はＵ3Ｏ8粉末１９の高さの増大した粉末の山はその傾斜
角が安息角を越えるため崩れ、平坦化して粉末１９が炉
心管出口方向に移動する。その結果、平坦化した粉末層
内には酸素が供給され、未酸化のクリンカを生じない。
出口に達したＵ3Ｏ8粉末１９は図１に示す排出部２０の
シュート２０ｂから落下して集められる。また炉心管１
１内の廃ガスは排気筒２０ａより排出される。
の連続酸化処理装置の動作を説明する。図１、図６及び
図７に示すように、供給フィーダ１４からはスクラップ
のＵＯ 2ペレット１３がロータリキルン１０の炉心管１
１に供給される。この炉心管１１は駆動ローラ１６及び
回転駆動部１２により約１〜５ｒｐｍの速度で回転し、
空気雰囲気中で加熱炉１８により４００〜６５０℃の温
度で加熱される。この炉心管１１の回転により、炉心管
１１の片側内面に設けられた多数の案内羽根１７が下側
に来たときには（図６）、供給フィーダ１４から供給さ
れたＵＯ2ペレット１３及び加熱により容積が増大した
Ｕ3Ｏ8粉末１９がこの案内羽根１７により炉心管出口方
向に搬送される。また案内羽根１７が上側に来たときに
はＵ3Ｏ8粉末１９の高さの増大した粉末の山はその傾斜
角が安息角を越えるため崩れ、平坦化して粉末１９が炉
心管出口方向に移動する。その結果、平坦化した粉末層
内には酸素が供給され、未酸化のクリンカを生じない。
出口に達したＵ3Ｏ8粉末１９は図１に示す排出部２０の
シュート２０ｂから落下して集められる。また炉心管１
１内の廃ガスは排気筒２０ａより排出される。
【００１１】
【発明の効果】以上述べたように、従来、螺旋状の案内
羽根が酸化後の増大したＵ3Ｏ8粉末の山の崩れを防止し
て羽根間の粉末層の厚みを増大させ、これに起因して層
深部のペレットへの酸素供給不足を生じていたものが、
本発明によれば、粉末を羽根により仕切る場合と、仕切
らない場合が炉心管の回転で交互に生じるため、酸化後
のＵ3Ｏ8粉末の搬送がスムーズになり、酸素の供給不足
がなくなって未酸化のクリンカの発生を防止することが
できる。また、案内羽根を上側に位置させた状態で炉心
管をスプレーノズルにより水洗すれば、従来のように案
内羽根により水が遮られることがなく、炉心管の洗浄が
容易にかつ十分に行われ、滞留ウラン量を極めて少なく
することができる。
羽根が酸化後の増大したＵ3Ｏ8粉末の山の崩れを防止し
て羽根間の粉末層の厚みを増大させ、これに起因して層
深部のペレットへの酸素供給不足を生じていたものが、
本発明によれば、粉末を羽根により仕切る場合と、仕切
らない場合が炉心管の回転で交互に生じるため、酸化後
のＵ3Ｏ8粉末の搬送がスムーズになり、酸素の供給不足
がなくなって未酸化のクリンカの発生を防止することが
できる。また、案内羽根を上側に位置させた状態で炉心
管をスプレーノズルにより水洗すれば、従来のように案
内羽根により水が遮られることがなく、炉心管の洗浄が
容易にかつ十分に行われ、滞留ウラン量を極めて少なく
することができる。
【図１】本発明実施例の連続酸化処理装置の構成図。
【図２】その炉心管の外観斜視図。
【図３】その炉心管の正面図。
【図４】本発明の別の実施例の炉心管の正面図。
【図５】従来例の炉心管の正面図。
【図６】本発明実施例のロータリキルンの炉心管におけ
るＵＯ2ペレット及びＵ3Ｏ8粉末の加熱による容積増大
状況を示す図。
るＵＯ2ペレット及びＵ3Ｏ8粉末の加熱による容積増大
状況を示す図。
【図７】図６に示したＵＯ2ペレット及びＵ3Ｏ8粉末の
搬送状況を示す図。
搬送状況を示す図。
【図８】従来例の炉心管におけるＵＯ2ペレット及びＵ3
Ｏ8粉末の加熱搬送状況を示す図。
Ｏ8粉末の加熱搬送状況を示す図。
１０ ロータリキルン １１ 炉心管 １２ 回転駆動部（駆動手段） １３ ＵＯ2ペレット １４ 供給フィーダ １６ 駆動ローラ（駆動手段） １７ 案内羽根 １８ 加熱炉 １９ Ｕ3Ｏ8粉末
Claims (3)
- 【請求項１】 スクラップの二酸化ウランペレット(13)
を供給する供給フィーダ(14)と、前記フィーダ(14)によ
り供給される前記スクラップペレット(13)を酸化処理し
て八酸化三ウラン粉末(19)にするロータリキルン(10)と
を備え、 前記ロータリキルン(10)が管内面に固着された案内羽根
(17)を有しかつ水平に配置された回転可能な炉心管(11)
と、前記炉心管(11)を回転させる駆動手段(12,16)と、
前記炉心管(11)の周囲に設けられた加熱炉(18)とにより
構成されたスクラップペレットの連続酸化処理装置にお
いて、 前記案内羽根(17)が前記二酸化ウランペレット(13)又は
前記八酸化三ウラン粉末(19)を前記炉心管出口に案内す
るように前記炉心管(11)の片側内面に前記炉心管半径方
向に突出して間隔をあけて設けられた多数の円弧板であ
ることを特徴とするスクラップペレットの連続酸化処理
装置。 - 【請求項２】 案内羽根(17)である円弧板の炉心管(11)
の半径方向の高さ(a)がこの炉心管(11)の内径(b)の１０
〜３０％である請求項１記載のスクラップペレットの連
続酸化処理装置。 - 【請求項３】 案内羽根(17)の円弧のなす角度(θ)が９
０〜１８０度である請求項１記載のスクラップペレット
の連続酸化処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059587A JP3003367B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | スクラップペレットの連続酸化処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059587A JP3003367B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | スクラップペレットの連続酸化処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05223986A true JPH05223986A (ja) | 1993-09-03 |
| JP3003367B2 JP3003367B2 (ja) | 2000-01-24 |
Family
ID=13117516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4059587A Expired - Lifetime JP3003367B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | スクラップペレットの連続酸化処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3003367B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100414887B1 (ko) * | 2000-02-16 | 2004-01-13 | 알케이케미칼 주식회사 | 연속산화작업을 위한 장치 |
| JP2007155380A (ja) * | 2005-12-01 | 2007-06-21 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | 原子燃料ウランスクラップ回収装置 |
| KR101028124B1 (ko) * | 2009-01-16 | 2011-04-08 | 한국원자력연구원 | 고도 휘발성 산화장치 |
-
1992
- 1992-02-14 JP JP4059587A patent/JP3003367B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100414887B1 (ko) * | 2000-02-16 | 2004-01-13 | 알케이케미칼 주식회사 | 연속산화작업을 위한 장치 |
| JP2007155380A (ja) * | 2005-12-01 | 2007-06-21 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | 原子燃料ウランスクラップ回収装置 |
| JP4512029B2 (ja) * | 2005-12-01 | 2010-07-28 | 株式会社グローバル・ニュークリア・フュエル・ジャパン | 原子燃料ウランスクラップ回収装置 |
| KR101028124B1 (ko) * | 2009-01-16 | 2011-04-08 | 한국원자력연구원 | 고도 휘발성 산화장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3003367B2 (ja) | 2000-01-24 |
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