JPS582221A - 硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムの脱硝装置 - Google Patents
硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムの脱硝装置Info
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- JPS582221A JPS582221A JP9796581A JP9796581A JPS582221A JP S582221 A JPS582221 A JP S582221A JP 9796581 A JP9796581 A JP 9796581A JP 9796581 A JP9796581 A JP 9796581A JP S582221 A JPS582221 A JP S582221A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は平板ｍ流動層を用いて硝酸ウラニルまたは／お
よび硝酸プル）ニウムを熱分解脱硝して三酸化ウランま
たは／および二酸化プルトニウムを製造する処理能力の
増大を可能ならしめる硝酸ウラニルまたは／および硝酸
プルトニウムの脱硝装置に関する。
よび硝酸プル）ニウムを熱分解脱硝して三酸化ウランま
たは／および二酸化プルトニウムを製造する処理能力の
増大を可能ならしめる硝酸ウラニルまたは／および硝酸
プルトニウムの脱硝装置に関する。
六フッ化ウラン転換工場では濤媒抽出法などで精製硝酸
ウラニル濤筺が得られ、これを濃縮後、熱分解により脱
硝して三酸化ウランを回収する方法がとられている。ま
た、原子力発電所の使用済燃料再処理工場においては核
分裂生成物およびプ豐 ルトニウムと分離されたウランが硝酸ウラニル溶液とし
て得られ、同じくこれを熱分解脱硝して三酸化ウランを
回収している。更に、使用済燃料の再処理において、核
子拡散上の理由から硝酸ウラニルと硝酸プルトニウムの
混合溶液を同時に熱分解脱硝して混合酸化物を回収する
方法も計画されている。
ウラニル濤筺が得られ、これを濃縮後、熱分解により脱
硝して三酸化ウランを回収する方法がとられている。ま
た、原子力発電所の使用済燃料再処理工場においては核
分裂生成物およびプ豐 ルトニウムと分離されたウランが硝酸ウラニル溶液とし
て得られ、同じくこれを熱分解脱硝して三酸化ウランを
回収している。更に、使用済燃料の再処理において、核
子拡散上の理由から硝酸ウラニルと硝酸プルトニウムの
混合溶液を同時に熱分解脱硝して混合酸化物を回収する
方法も計画されている。
本発明は硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウム
の脱硝に関するものであるが、以下、記述の簡略化のた
め硝酸ウラニルのみについて記述する。
の脱硝に関するものであるが、以下、記述の簡略化のた
め硝酸ウラニルのみについて記述する。
上記＃１酸ウラニルの熱分解脱硝法としてはポット法、
攪拌床法、マイクロ波加熱法、流動層法等が試みられて
いるが、Ｒ助層法が連続性および踏動率の点から広＜ｍ
ｍ化されるにいたっている。
攪拌床法、マイクロ波加熱法、流動層法等が試みられて
いるが、Ｒ助層法が連続性および踏動率の点から広＜ｍ
ｍ化されるにいたっている。
６１４ｔＲウラニルの脱硝反応に用いる流動層として現
在実用化されているものは円筒型の流動層であるが、核
燃料物質の再処理等、徽―纏ウラン等を取扱う場合には
装置の直径が臨界管理上著しく制限されるので、従って
単位基数当りの処理能力が制限されるととにな為。その
ため、硝酸ウラニルの熱分解脱硝に円ｍｍ流動層を用い
る場合には処理能力の増大をはかろうとすれば、必然的
に装置の基数とともに付属機器の基数をもそれぞれ増や
さざるを得ない。
在実用化されているものは円筒型の流動層であるが、核
燃料物質の再処理等、徽―纏ウラン等を取扱う場合には
装置の直径が臨界管理上著しく制限されるので、従って
単位基数当りの処理能力が制限されるととにな為。その
ため、硝酸ウラニルの熱分解脱硝に円ｍｍ流動層を用い
る場合には処理能力の増大をはかろうとすれば、必然的
に装置の基数とともに付属機器の基数をもそれぞれ増や
さざるを得ない。
この問題を解決するために、最近では平板型の流動層が
注１１を集めつつある。この平板１ｌｆＩｔ動層を用い
る装置は厚さにおいては従来の円筒！１ｔＩＬ動層反応
装置と同様に臨界管層上制限をうけるが。
注１１を集めつつある。この平板１ｌｆＩｔ動層を用い
る装置は厚さにおいては従来の円筒！１ｔＩＬ動層反応
装置と同様に臨界管層上制限をうけるが。
幅の長さ方向に対しては原理的には無制限に大きくでき
るからである。一般的に１硝酸ウラニルの流動層脱硝反
応装置では脱硝反応が着しい吸熱反応のため熱量の供給
が必要であるが、この熱量の供給が正常に行われると、
処！ｌ能力は装置の断面積に比例して増大するものと考
えてよい、従って、硝酸ウラニルの脱硝に゛平板ＪＩ流
動層を用い、その幅の長さｔ大′きくすることにより、
流動層反応装置の断面積を大きくすれば、単位基数当り
の処理能力は著しく増大できる筈である。しかしながら
。
るからである。一般的に１硝酸ウラニルの流動層脱硝反
応装置では脱硝反応が着しい吸熱反応のため熱量の供給
が必要であるが、この熱量の供給が正常に行われると、
処！ｌ能力は装置の断面積に比例して増大するものと考
えてよい、従って、硝酸ウラニルの脱硝に゛平板ＪＩ流
動層を用い、その幅の長さｔ大′きくすることにより、
流動層反応装置の断面積を大きくすれば、単位基数当り
の処理能力は著しく増大できる筈である。しかしながら
。
平板型ｔ／を助層を用いる硝酸ウラニルの脱硝装置にお
いて、単位基数当りの処理能力の増大をはかる場合、次
のようなネックが存在する。
いて、単位基数当りの処理能力の増大をはかる場合、次
のようなネックが存在する。
（１）流動層の形状を平板型にした場合、装置の強度が
大きい問題となる。すなわち、平板減流動層の幅の長さ
を大きくする場合１反応条件に耐えるように装置を設計
するためには装置材の厚さを厚くし、さらに必要に応じ
補強材で補強する必要がある。しかし、装置材の厚さを
厚くすることは、装置の外ＩＩＩを含む厚さが臨界管理
上の制限を受ける以上、流動層本体の厚さをうすくシ、
従って流動層の断面積を小さくすることになり、好まし
くない。このように、平板型流動層脱硝装置では、幅の
長さを大きくとった場合の装置の強度が最大の問題とな
る。
大きい問題となる。すなわち、平板減流動層の幅の長さ
を大きくする場合１反応条件に耐えるように装置を設計
するためには装置材の厚さを厚くし、さらに必要に応じ
補強材で補強する必要がある。しかし、装置材の厚さを
厚くすることは、装置の外ＩＩＩを含む厚さが臨界管理
上の制限を受ける以上、流動層本体の厚さをうすくシ、
従って流動層の断面積を小さくすることになり、好まし
くない。このように、平板型流動層脱硝装置では、幅の
長さを大きくとった場合の装置の強度が最大の問題とな
る。
（２）一般に、流動層は円筒型でも、また平板型でも同
じく下部より流動化気体を流し、内部の粒子を流動化さ
せるととによって形成されるのであるが、この下部から
の流動化気体の最小量は装置の大きさ１粒子の物性（比
重、形状等）、気体の物性（比重、粘度等）Ｋよって決
定され、その最小速度（空塔断面積基準の線速ｆ）は最
小流動化速度とよばれ１通常流動層内で硝酸ウラニルの
脱硝により生成される三酸化ウラン粒子（平均粒径４０
０μｍ以下）の場合は約６〜１０ ｅｓ／秒である。
じく下部より流動化気体を流し、内部の粒子を流動化さ
せるととによって形成されるのであるが、この下部から
の流動化気体の最小量は装置の大きさ１粒子の物性（比
重、形状等）、気体の物性（比重、粘度等）Ｋよって決
定され、その最小速度（空塔断面積基準の線速ｆ）は最
小流動化速度とよばれ１通常流動層内で硝酸ウラニルの
脱硝により生成される三酸化ウラン粒子（平均粒径４０
０μｍ以下）の場合は約６〜１０ ｅｓ／秒である。
また、一般に、良好な流動状ＩＩＩｔ−維持するための
流動層内の流動化気体の線速度は最小流動化速度の３〜
５倍ａｍが必要であるとされており、硝酸ウラニルを流
動層で熱分解脱硝する場合の流動化気体の線速度として
は最低でも２０５１／秒程度の値が採用されている。
流動層内の流動化気体の線速度は最小流動化速度の３〜
５倍ａｍが必要であるとされており、硝酸ウラニルを流
動層で熱分解脱硝する場合の流動化気体の線速度として
は最低でも２０５１／秒程度の値が採用されている。
さらに、硝酸ウラニルの脱硝に用いられる噴霧ノズルを
有するＲ動層Ｋｊｌいては、上記流動化気体のはかに、
噴霧用気体、反応生成気体（ＮＯ，。
有するＲ動層Ｋｊｌいては、上記流動化気体のはかに、
噴霧用気体、反応生成気体（ＮＯ，。
Ｈ，０等）およびその他の気体（溢流管のパージ用気体
、固気分離フィルターのブローパック用気体等）が一旦
流動層内に人参、次いで流動層を去るのであるが、この
流動層を去る気体量、すなわち。
、固気分離フィルターのブローパック用気体等）が一旦
流動層内に人参、次いで流動層を去るのであるが、この
流動層を去る気体量、すなわち。
噴霧ノズルのレベルより上方の流動層内の気体の線速度
にも自ずとｆｉ１度がある。どの部分の流動層内の気体
の線速度が大きすぎると、流動層を形成している三酸化
ウラン粒子の流動層からのとび出しが激しくなり、一度
滝助層よりとび出した三酸化ウラン粒子が再び流動層内
に落下しても、流動層上表面で再び分離されてとび出す
現象が起こり、生成する三−化ウラン粒子の粒径コント
ロールができにくくなり、そのため製造された三酸化ウ
ラン粒子の物性にもバラツキが多くなる。従って、旧状
な流動状ｗＡを維持し、所要物性を有する製品三酸化ウ
ランを得るためには、この噴霧ノズルのレベルより上方
の流動層内の気体の線速度、つまり全気体量を適当にコ
ントロール（空塔基準の線速度として１００ ＝ １２
０ ｃＭ１／秒が限度）する必要がある。また、この全
気体量は通常流動層脱硝反応装置に収り付けられる固気
分離フィルターのｆ過面積当りの通気速度の点からも制
限を受ける。すなわち、装置の大きさく１５！動層の断
面積）が制限をうける核燃料物質等を取扱う流動層脱硝
装置においては上記固気分離フィルターの大きさ、すな
わちｆ’４面積も制限をうけ、更に操作の特性上、固気
分離フィルターを通過する気体量（通気速度）が制限を
受ける（現在、ＩＩ用化されている焼結金属製の固気分
離フィルターの通気速度は通常２３７秒以下に設計され
る）、このため流動層脱硝装置を去る全気体量は装置の
大きさによって決まるはぼ一定の値以上をとることはで
きなくなる。
にも自ずとｆｉ１度がある。どの部分の流動層内の気体
の線速度が大きすぎると、流動層を形成している三酸化
ウラン粒子の流動層からのとび出しが激しくなり、一度
滝助層よりとび出した三酸化ウラン粒子が再び流動層内
に落下しても、流動層上表面で再び分離されてとび出す
現象が起こり、生成する三−化ウラン粒子の粒径コント
ロールができにくくなり、そのため製造された三酸化ウ
ラン粒子の物性にもバラツキが多くなる。従って、旧状
な流動状ｗＡを維持し、所要物性を有する製品三酸化ウ
ランを得るためには、この噴霧ノズルのレベルより上方
の流動層内の気体の線速度、つまり全気体量を適当にコ
ントロール（空塔基準の線速度として１００ ＝ １２
０ ｃＭ１／秒が限度）する必要がある。また、この全
気体量は通常流動層脱硝反応装置に収り付けられる固気
分離フィルターのｆ過面積当りの通気速度の点からも制
限を受ける。すなわち、装置の大きさく１５！動層の断
面積）が制限をうける核燃料物質等を取扱う流動層脱硝
装置においては上記固気分離フィルターの大きさ、すな
わちｆ’４面積も制限をうけ、更に操作の特性上、固気
分離フィルターを通過する気体量（通気速度）が制限を
受ける（現在、ＩＩ用化されている焼結金属製の固気分
離フィルターの通気速度は通常２３７秒以下に設計され
る）、このため流動層脱硝装置を去る全気体量は装置の
大きさによって決まるはぼ一定の値以上をとることはで
きなくなる。
一方、１動層脱硝装置を去る上記全気体量のうち、噴霧
用気体量は現在市販の噴霧ノズルを使用する限り、ある
一定量以上の気体量（４１Ｍ昭−５３７８５１８号明細
書によれば、気液の容量比で２５０以上）が必要であり
、更にその他のパージ用、ブローバック用等の気体量は
装置の特性によって決まる一定量以上の量が必要であり
、いずれもはとんど低減させることはできない。また、
反応生成気体量は処理量ＫｈＷ比例して増大するので、
ある決った大赦さく断面積）を有する流動層脱硝装置で
処理能力を増大させる。、ためには流動層下部よりの流
動化気体の量を減少させるしか方法がない。
用気体量は現在市販の噴霧ノズルを使用する限り、ある
一定量以上の気体量（４１Ｍ昭−５３７８５１８号明細
書によれば、気液の容量比で２５０以上）が必要であり
、更にその他のパージ用、ブローバック用等の気体量は
装置の特性によって決まる一定量以上の量が必要であり
、いずれもはとんど低減させることはできない。また、
反応生成気体量は処理量ＫｈＷ比例して増大するので、
ある決った大赦さく断面積）を有する流動層脱硝装置で
処理能力を増大させる。、ためには流動層下部よりの流
動化気体の量を減少させるしか方法がない。
（３） 上記Ｔ１）、（２１の問題点を解決し、処理
能力、すなわち、噴霧ノズルよりの単位時間当りの硝酸
ウラニルの供給量を増大できたとしても、前述したよう
Ｋ、硝酸ウラニルの脱硝反応は極端な吸熱反応であるの
で、流動層に対し充分な熱量を供給しなければ正常な流
動層脱硝反応を継続させることはできない。
能力、すなわち、噴霧ノズルよりの単位時間当りの硝酸
ウラニルの供給量を増大できたとしても、前述したよう
Ｋ、硝酸ウラニルの脱硝反応は極端な吸熱反応であるの
で、流動層に対し充分な熱量を供給しなければ正常な流
動層脱硝反応を継続させることはできない。
本発明は上記の３つの問題点を解決し、噴霧ノズルを有
する平板Ｗ流動層を使用して硝酸ウラニルまたは／およ
び硝酸プルトニウムを熱分解脱硝して三酸化ウランまた
は／および二酸化プルトニウムｔ−製造する処理能力の
増大を可能ならしめる硝酸ウラニルまたは／および硝酸
プルトニウムの脱硝装置を提供するもので、その要旨と
するところは、噴霧ノズルを有する平板製流動層を使用
して硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムを熱
分解脱硝して三酸化ウランまたは／および二酸化プルト
ニウムの脱硝装置において、＃流動層下部に該噴霧ノズ
ルの高さより低い適数個の挿入体を幅方向の相対する装
置内壁面にそれぞれ接合または密接して垂直方向に設け
たことを特徴とする＃４酸ウラニルまたは／および硝酸
プルトニウムの脱硝装置、Ｋある。
する平板Ｗ流動層を使用して硝酸ウラニルまたは／およ
び硝酸プルトニウムを熱分解脱硝して三酸化ウランまた
は／および二酸化プルトニウムｔ−製造する処理能力の
増大を可能ならしめる硝酸ウラニルまたは／および硝酸
プルトニウムの脱硝装置を提供するもので、その要旨と
するところは、噴霧ノズルを有する平板製流動層を使用
して硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムを熱
分解脱硝して三酸化ウランまたは／および二酸化プルト
ニウムの脱硝装置において、＃流動層下部に該噴霧ノズ
ルの高さより低い適数個の挿入体を幅方向の相対する装
置内壁面にそれぞれ接合または密接して垂直方向に設け
たことを特徴とする＃４酸ウラニルまたは／および硝酸
プルトニウムの脱硝装置、Ｋある。
本発明はさらに、上記挿入体に熱６Ｎを内蔵させる構成
をとることかできる。挿入体の形状は特定されるもので
ないが、その長平方向に直角な断面形状が方形であるこ
とが望ましい。
をとることかできる。挿入体の形状は特定されるもので
ないが、その長平方向に直角な断面形状が方形であるこ
とが望ましい。
次に、本発明を図面によって説明する。
１１１図は本発明の一実施例の正面断面図、第２図は第
１図の璽−薦矢視図である。
１図の璽−薦矢視図である。
ＷＸ１図において、流動化気体ｌは流動化気体供給部（
ウィンドボックス）２に入り、整流器３を通って流動層
７に供給される。Ｒ助層７は三酸化ウラン粒子、流動化
気体１、噴霧用気体ｌＯ１反応生成気体（ＮＯ８，Ｈ４
０等）で構成されている。
ウィンドボックス）２に入り、整流器３を通って流動層
７に供給される。Ｒ助層７は三酸化ウラン粒子、流動化
気体１、噴霧用気体ｌＯ１反応生成気体（ＮＯ８，Ｈ４
０等）で構成されている。
一方、硝酸ウラニル溶液９″は噴霧用気体１０とともに
流動層７の一端に取付けら、れた噴霧ノズル４から流動
層７内に吹き込まれ、流動層７内で硝酸ウラニルは熱分
解脱硝されて三酸化ウラン粒子が生成する。生成した三
酸化ウラン粒子は溢流管１４より連続的に流動層７より
外ｆｊＩＡＫ製品員酸化ウランとして取り出される。ま
た、流動層７を去る滝勧化気体、噴霧用気体１反応生成
気体およびその他の気体（溢流管のパージ用気体、固気
分離フィルターのブローパック用気体埠）は同伴する三
酸化ウラン粒子を固気分離フイルタ−１１に捕集させた
後、オフガス処理系１３に送られる。運転開始時に必要
な流動層形成のための三酸化ウラン粒子は三酸化ウラン
シードホッパー１２より供給される。
流動層７の一端に取付けら、れた噴霧ノズル４から流動
層７内に吹き込まれ、流動層７内で硝酸ウラニルは熱分
解脱硝されて三酸化ウラン粒子が生成する。生成した三
酸化ウラン粒子は溢流管１４より連続的に流動層７より
外ｆｊＩＡＫ製品員酸化ウランとして取り出される。ま
た、流動層７を去る滝勧化気体、噴霧用気体１反応生成
気体およびその他の気体（溢流管のパージ用気体、固気
分離フィルターのブローパック用気体埠）は同伴する三
酸化ウラン粒子を固気分離フイルタ−１１に捕集させた
後、オフガス処理系１３に送られる。運転開始時に必要
な流動層形成のための三酸化ウラン粒子は三酸化ウラン
シードホッパー１２より供給される。
第１図および諺２図において、本実施例は流動層７下部
に噴霧ノズル４の高さより低い断面方形の挿入体５を４
個幅方向の相対する装置内壁面８゜８にそれぞれ接合し
て垂直方向に設けかつ挿入体５内に熱源を内蔵させた構
成の場合である。挿入体５の先端と噴霧ノズル４の高さ
のレベルとの差は１０ｃＭ１ｍ度以上であることが好ま
しい。また、内蔵される熱源としては電熱ヒーターまた
は熱媒体が好適で、図において６は電熱ヒーター保護管
または熱媒体流路を示す。 ： この構成によって、挿入体の（横断面図）Ｘ（流動化気
体の線速［）Ｋ相当する気体量だけ硝酸ウラニル溶液の
供給量を増やすことができ、それによって処理能力の増
大がはかれる。と同時に、挿入体のリプ的作用により内
、外圧に対して平板型流動層脱硝装置の補強をすること
ができ、かつ挿入体内に熱源を内蔵すること（より、硝
酸ウラニルの脱硝反応に必要な熱量の供給を充分に行な
うことができる。
に噴霧ノズル４の高さより低い断面方形の挿入体５を４
個幅方向の相対する装置内壁面８゜８にそれぞれ接合し
て垂直方向に設けかつ挿入体５内に熱源を内蔵させた構
成の場合である。挿入体５の先端と噴霧ノズル４の高さ
のレベルとの差は１０ｃＭ１ｍ度以上であることが好ま
しい。また、内蔵される熱源としては電熱ヒーターまた
は熱媒体が好適で、図において６は電熱ヒーター保護管
または熱媒体流路を示す。 ： この構成によって、挿入体の（横断面図）Ｘ（流動化気
体の線速［）Ｋ相当する気体量だけ硝酸ウラニル溶液の
供給量を増やすことができ、それによって処理能力の増
大がはかれる。と同時に、挿入体のリプ的作用により内
、外圧に対して平板型流動層脱硝装置の補強をすること
ができ、かつ挿入体内に熱源を内蔵すること（より、硝
酸ウラニルの脱硝反応に必要な熱量の供給を充分に行な
うことができる。
挿入体はまた幅方向の相対する装置内壁面にそれぞれ密
接して設けることもできる。この場合は挿入体は外圧に
対しては装置を補強する効果を発揮するが、内圧に対す
る補強にはならないので、別に設けられる内圧に対する
補強手段と相俟って同様の効果を発揮する。
接して設けることもできる。この場合は挿入体は外圧に
対しては装置を補強する効果を発揮するが、内圧に対す
る補強にはならないので、別に設けられる内圧に対する
補強手段と相俟って同様の効果を発揮する。
以上において、主として硝酸ウラニルのみを脱硝対象と
する場合の本発明について述べたが、本発明は硝酸プル
トニウムのみまたは硝酸ウラニルと硝酸プル）ニウムの
混合物を脱硝対象とする場合にももちろん適用す兎こと
ができる。
する場合の本発明について述べたが、本発明は硝酸プル
トニウムのみまたは硝酸ウラニルと硝酸プル）ニウムの
混合物を脱硝対象とする場合にももちろん適用す兎こと
ができる。
以上のように、本発明は上記構成をとることによって、
噴霧ノズルを有する平板型流動層を使用して硝酸ウラニ
ルまたは／および硝酸プルトニウムを熱分解脱硝して三
酸化ウランまたは／および二酸化プルトニウムを製造す
る処理能力の増大を可能ならしめる硝酸ウラニルまたは
／および硝酸プル）ニウムの脱硝装置であって、核燃料
処理上きわめて有用である。
噴霧ノズルを有する平板型流動層を使用して硝酸ウラニ
ルまたは／および硝酸プルトニウムを熱分解脱硝して三
酸化ウランまたは／および二酸化プルトニウムを製造す
る処理能力の増大を可能ならしめる硝酸ウラニルまたは
／および硝酸プル）ニウムの脱硝装置であって、核燃料
処理上きわめて有用である。
！Ｉ１図は本発明の一実施例の正面断面図、第２図は第
１ＩＩの厘−璽矢視図である。 図において、 １・・・・流動化気体 ７・・Φ―流 動 層曽崗
願人 三菱金属株式会社 代塩人 白 川 義 直 第１図 第Ｚ図 手続補正書 昭和５６年８月１８日 特許庁長官 島 １）春 ４Ｉｔ 殿１、事件の表示 昭和５６年特許願纂０９７９６５号 ２、発明の名称 ３、補正ｔする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町−丁目５番２号名 称
（６２６）三菱金属株式会社 代表者 稲 井 好 廣 ４、代理人 ワムの睨ｍｅａｔにおいて、」と訂正する。
１ＩＩの厘−璽矢視図である。 図において、 １・・・・流動化気体 ７・・Φ―流 動 層曽崗
願人 三菱金属株式会社 代塩人 白 川 義 直 第１図 第Ｚ図 手続補正書 昭和５６年８月１８日 特許庁長官 島 １）春 ４Ｉｔ 殿１、事件の表示 昭和５６年特許願纂０９７９６５号 ２、発明の名称 ３、補正ｔする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町−丁目５番２号名 称
（６２６）三菱金属株式会社 代表者 稲 井 好 廣 ４、代理人 ワムの睨ｍｅａｔにおいて、」と訂正する。
Claims (3)
- （１）噴霧ノズルを有する平板型流動層を使用して硝酸
ウラニルまたは／お蔽び硝酸プルトニウムを熱分解によ
り脱硝して三酸化ウランまたは／および二酸化プルトニ
ウム會製造する硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルト
ニウムの脱硝装置において、該流動層下部に該噴霧ノズ
ルの高さより低い適数個の挿入体を幅方向の相対する装
置内壁面にそれぞれ接合または密接して垂直方向に設け
たことを特徴とする＃４＠ウラニルまたは／および硝酸
プル）ニウムの脱硝装置。 - （２）噴霧ノズルを有する平板型流動層を使用して硝酸
ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムを熱分解によ
り脱硝して三酸化ウランまたは／および二酸化プルトニ
ウムを製造する＃ｌ＠ウラニルまたは／および硝酸プル
）ニウムの脱硝装置において、該流動層下部に該噴霧ノ
ズルの高さより低い適数個の挿入体を幅方向の相対する
装置内壁ＷＪＫそれぞれ接合または密接して垂直方向に
設けかつ該挿入体にそれぞれ熱源を内蔵せしめたことを
特徴とする硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウ
ムの脱硝装置。 - （３） 前記挿入体の長手方向に直角な断面形状が方
形である特許請求の範！ＩＩＥＩ項または菖２項に記載
の脱硝装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9796581A JPS6031766B2 (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムの脱硝装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9796581A JPS6031766B2 (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムの脱硝装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS582221A true JPS582221A (ja) | 1983-01-07 |
| JPS6031766B2 JPS6031766B2 (ja) | 1985-07-24 |
Family
ID=14206376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9796581A Expired JPS6031766B2 (ja) | 1981-06-24 | 1981-06-24 | 硝酸ウラニルまたは／および硝酸プルトニウムの脱硝装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6031766B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11479060B2 (en) | 2018-03-07 | 2022-10-25 | Isuzu Motors Limited | Axle beam |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63213103A (ja) * | 1987-02-27 | 1988-09-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | フロツピ−デイスク装置 |
| JPS6435514U (ja) * | 1987-08-25 | 1989-03-03 |
-
1981
- 1981-06-24 JP JP9796581A patent/JPS6031766B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11479060B2 (en) | 2018-03-07 | 2022-10-25 | Isuzu Motors Limited | Axle beam |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6031766B2 (ja) | 1985-07-24 |
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