JPH05212538A - コンタクトウェルド用鋼管 - Google Patents
コンタクトウェルド用鋼管Info
- Publication number
- JPH05212538A JPH05212538A JP4018890A JP1889092A JPH05212538A JP H05212538 A JPH05212538 A JP H05212538A JP 4018890 A JP4018890 A JP 4018890A JP 1889092 A JP1889092 A JP 1889092A JP H05212538 A JPH05212538 A JP H05212538A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- welding
- toughness
- steel tube
- welded
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 現地溶接性の優れた、かつ接合部の低温靭性
の優れたコンタクトウェルド用鋼管を提供すること。 【構成】 低合金または炭素鋼管の両端にステンレス，
９％Ｎｉ鋼またはＮｉ基高合金から製造した該鋼管と同
径，同厚の２０〜１００mm長さのリングを溶接すること
を特徴とするコンタクトウェルド用鋼管。
の優れたコンタクトウェルド用鋼管を提供すること。 【構成】 低合金または炭素鋼管の両端にステンレス，
９％Ｎｉ鋼またはＮｉ基高合金から製造した該鋼管と同
径，同厚の２０〜１００mm長さのリングを溶接すること
を特徴とするコンタクトウェルド用鋼管。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は現地溶接性の優れた、か
つ接合部の低温靭性の優れたコンタクトウェルド鋼管に
関する。この鋼管は天然ガス，原油輸送用大径ラインパ
イプの現地溶接に用いられる。
つ接合部の低温靭性の優れたコンタクトウェルド鋼管に
関する。この鋼管は天然ガス，原油輸送用大径ラインパ
イプの現地溶接に用いられる。
【０００２】
【従来の技術】大径ラインパイプの現地での中継溶接に
は、高能率でしかも安定した溶接部を得ることが可能で
あることから、コンタクトウェルド方式が採用されつつ
ある。しかし、コンタクトウェルドを行った接合部や溶
接熱影響部（ＨＡＺ）における低温靭性の確保が困難で
あるという問題がある。即ち、この溶接方法では鋼管端
部が溶融状態になるまで加熱され、その後圧着されるた
め接合部の組織が粗大化し、低温靭性が著しく劣化す
る。また、接合部の溶接欠陥も問題となる。
は、高能率でしかも安定した溶接部を得ることが可能で
あることから、コンタクトウェルド方式が採用されつつ
ある。しかし、コンタクトウェルドを行った接合部や溶
接熱影響部（ＨＡＺ）における低温靭性の確保が困難で
あるという問題がある。即ち、この溶接方法では鋼管端
部が溶融状態になるまで加熱され、その後圧着されるた
め接合部の組織が粗大化し、低温靭性が著しく劣化す
る。また、接合部の溶接欠陥も問題となる。
【０００３】特開平１−９２３２０号公報では、コンタ
クトウェルド後の熱処理（ＰＷＨＴ：post weld heat t
reatment）による接合部の靭性改善を図っているが、０
℃における靭性値の評価であり、十分な低温靭性が得ら
れているとは言えない。加えて、低温靭性の要求される
寒冷地使用におけるＰＷＨＴにおいて、８００℃から５
００℃までの冷速を５〜１５℃／ｓに規定しており作業
上困難（冷却水の凍結等）であり、空冷による処理が望
まれている。
クトウェルド後の熱処理（ＰＷＨＴ：post weld heat t
reatment）による接合部の靭性改善を図っているが、０
℃における靭性値の評価であり、十分な低温靭性が得ら
れているとは言えない。加えて、低温靭性の要求される
寒冷地使用におけるＰＷＨＴにおいて、８００℃から５
００℃までの冷速を５〜１５℃／ｓに規定しており作業
上困難（冷却水の凍結等）であり、空冷による処理が望
まれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、コン
タクトウェルド部のＨＡＺを含めた接合部において、溶
接まま（以後As-welded ）で高靭性を得る有効な方法を
提案するところにある。すなわち、ラインパイプ用鋼管
として通常用いられている低合金、または炭素鋼の鋼管
に、熱影響により低温靭性の劣化を受けにくいステンレ
スまたはＮｉ基高合金鋼を溶接することにより、コンタ
クトウェルド部の近傍のミクロ組織を改善し、優れた接
合部低温靭性を得ようとするものである。
タクトウェルド部のＨＡＺを含めた接合部において、溶
接まま（以後As-welded ）で高靭性を得る有効な方法を
提案するところにある。すなわち、ラインパイプ用鋼管
として通常用いられている低合金、または炭素鋼の鋼管
に、熱影響により低温靭性の劣化を受けにくいステンレ
スまたはＮｉ基高合金鋼を溶接することにより、コンタ
クトウェルド部の近傍のミクロ組織を改善し、優れた接
合部低温靭性を得ようとするものである。
【０００５】さらに、本発明の目的は、鋼管製造時に事
前に靭性改善を行うことにより、コンタクトウェルド後
に靭性改善のために行なうＰＷＨＴを省略できることに
ある。すなわち、現地溶接において作業性に優れ、コン
タクトウェルド部の高靭化を得ようとするものである。
特に、寒冷地，オフショアラインパイプの現地溶接に効
果を発揮する。
前に靭性改善を行うことにより、コンタクトウェルド後
に靭性改善のために行なうＰＷＨＴを省略できることに
ある。すなわち、現地溶接において作業性に優れ、コン
タクトウェルド部の高靭化を得ようとするものである。
特に、寒冷地，オフショアラインパイプの現地溶接に効
果を発揮する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、低合金または
炭素鋼管の両端にステンレス、９％Ｎｉ鋼またはＮｉ基
高合金から製造した該鋼管と同径、同厚の２０〜１００
mm長さのリングを溶接することを特徴とするコンタクト
ウェルド用鋼管である。
炭素鋼管の両端にステンレス、９％Ｎｉ鋼またはＮｉ基
高合金から製造した該鋼管と同径、同厚の２０〜１００
mm長さのリングを溶接することを特徴とするコンタクト
ウェルド用鋼管である。
【０００７】
【作用】本発明において、鋼種の違いによるコンタクト
ウェルド接合部靭性の関係において、詳しく調査した結
果次の事実が判明した。 通常の低合金または炭素鋼においては溶接ままではフ
ェライトサイドプレートが生成し、コンタクトウェルド
接合部の靭性の改善は不可能である。 一方、ステンレスまたはＮｉ基高合金鋼においては熱
影響によるコンタクトウェルド接合部の低温靭性の劣化
は認められず、良好な靭性値が得られる。
ウェルド接合部靭性の関係において、詳しく調査した結
果次の事実が判明した。 通常の低合金または炭素鋼においては溶接ままではフ
ェライトサイドプレートが生成し、コンタクトウェルド
接合部の靭性の改善は不可能である。 一方、ステンレスまたはＮｉ基高合金鋼においては熱
影響によるコンタクトウェルド接合部の低温靭性の劣化
は認められず、良好な靭性値が得られる。
【０００８】すなわち、溶接部が高温にさらされ組織の
粗大化が顕著で、溶着金属酸素量も高いような組織にお
ける靭性改善はＮｉ添加（重量％で９％以上）が最も良
い方法である。しかしながら、高Ｎｉでラインパイプの
ような大径鋼管を製造すると経済的メリットが得られな
い。よって、コンタクトウェルド突合せ部のみ高Ｎｉ鋼
にするため低合金または普通鋼の鋼管の管端部のみ高Ｎ
ｉ鋼のリングを取り付けることを見いだした。なお、リ
ングの組成は望ましくはオーステナイト系のステンレス
およびＮｉ基高合金にする方がよい。また、管端部とリ
ングとの溶接方法に関しては手溶接等の従来の溶接方法
によればよい。
粗大化が顕著で、溶着金属酸素量も高いような組織にお
ける靭性改善はＮｉ添加（重量％で９％以上）が最も良
い方法である。しかしながら、高Ｎｉでラインパイプの
ような大径鋼管を製造すると経済的メリットが得られな
い。よって、コンタクトウェルド突合せ部のみ高Ｎｉ鋼
にするため低合金または普通鋼の鋼管の管端部のみ高Ｎ
ｉ鋼のリングを取り付けることを見いだした。なお、リ
ングの組成は望ましくはオーステナイト系のステンレス
およびＮｉ基高合金にする方がよい。また、管端部とリ
ングとの溶接方法に関しては手溶接等の従来の溶接方法
によればよい。
【０００９】なお、本発明における靭性の改善方法では
主に大径ラインパイプの中継溶接に有用であるが、鋼
板，型鋼等の溶接にも可能である。また、現地溶接とし
てコンタクトウェルド以外の溶接（例えばshielded act
ive gas welding ）の靭性改善、ＰＷＨＴ工程の省略化
にも有効である。
主に大径ラインパイプの中継溶接に有用であるが、鋼
板，型鋼等の溶接にも可能である。また、現地溶接とし
てコンタクトウェルド以外の溶接（例えばshielded act
ive gas welding ）の靭性改善、ＰＷＨＴ工程の省略化
にも有効である。
【００１０】ラインパイプの形状は一定の円管にするた
めにリングは同厚，同径にしなければならない。また、
リングの長さに関してはコンタクトウェルド溶接が十分
行なわれる長さでなければならないので２０mm（全寄り
代＋１０mm程度）とする。また、あまり長いと経済的な
メリットがなくなるので１００mm以下とする。
めにリングは同厚，同径にしなければならない。また、
リングの長さに関してはコンタクトウェルド溶接が十分
行なわれる長さでなければならないので２０mm（全寄り
代＋１０mm程度）とする。また、あまり長いと経済的な
メリットがなくなるので１００mm以下とする。
【００１１】
【実施例】次に、本発明を実施例によって説明する。表
１に示すようなサイズの低合金または炭素鋼の鋼管２に
同径，同厚のステンレス，９％Ｎｉ鋼，Ｎｉ基高合金の
リング１を溶接しその後、図１に示すような試験片３を
切り出しコンタクトウェルドを実施した。溶接部５から
シャルピー試験片６を図２に示すように採取した。
１に示すようなサイズの低合金または炭素鋼の鋼管２に
同径，同厚のステンレス，９％Ｎｉ鋼，Ｎｉ基高合金の
リング１を溶接しその後、図１に示すような試験片３を
切り出しコンタクトウェルドを実施した。溶接部５から
シャルピー試験片６を図２に示すように採取した。
【００１２】鋼Ｈは通常の低合金鋼をそのままコンタク
トウェルドを行なった溶接ままの靭性は著しく悪かっ
た。また、Ｈ鋼に特開平１−９２３２０号公報のＰＷＨ
Ｔを行なった後の靭性に改善は見られたものの５kgf・m
以下で不足であった。鋼ＪはＮｉ量が少なく靭性が不足
であった。これに対し鋼Ａ〜Ｇは溶接ままで５kgf・m 以
上を示し良好なコンタクトウェルド部靭性が得られた。
トウェルドを行なった溶接ままの靭性は著しく悪かっ
た。また、Ｈ鋼に特開平１−９２３２０号公報のＰＷＨ
Ｔを行なった後の靭性に改善は見られたものの５kgf・m
以下で不足であった。鋼ＪはＮｉ量が少なく靭性が不足
であった。これに対し鋼Ａ〜Ｇは溶接ままで５kgf・m 以
上を示し良好なコンタクトウェルド部靭性が得られた。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【発明の効果】本発明により、コンタクトウェルド溶接
を行った鋼管のＨＡＺを含む溶接部の靭性を有効に改善
することが可能となり、寒冷地における作業性を害する
ＰＷＨＴ工程の省略化が可能となり、安全性に優れたラ
インパイプの設置が可能となった。
を行った鋼管のＨＡＺを含む溶接部の靭性を有効に改善
することが可能となり、寒冷地における作業性を害する
ＰＷＨＴ工程の省略化が可能となり、安全性に優れたラ
インパイプの設置が可能となった。
【図１】コンタクトウェルド試験片の略式説明図であ
る。
る。
【図２】シャルピー試験片の略式説明図である。
１ ステンレス，９％Ｎｉ鋼またはＮｉ基合金のリン
グ ２ 低合金または炭素鋼の鋼管 ３ コンタクトウェルド試験片 ４ ＨＡＺ ５ 溶接部 ６ シャルピー試験片
グ ２ 低合金または炭素鋼の鋼管 ３ コンタクトウェルド試験片 ４ ＨＡＺ ５ 溶接部 ６ シャルピー試験片
Claims (1)
- 【請求項１】 低合金または炭素鋼管の両端にステンレ
ス、９％Ｎｉ鋼またはＮｉ基高合金から製造した該鋼管
と同径、同厚の２０〜１００mm長さのリングを溶接する
ことを特徴とするコンタクトウェルド用鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4018890A JPH05212538A (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | コンタクトウェルド用鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4018890A JPH05212538A (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | コンタクトウェルド用鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05212538A true JPH05212538A (ja) | 1993-08-24 |
Family
ID=11984166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4018890A Withdrawn JPH05212538A (ja) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | コンタクトウェルド用鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05212538A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015076218A1 (ja) * | 2013-11-19 | 2015-05-28 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 厚肉大径管の溶接継手構造とその溶接施工方法 |
-
1992
- 1992-02-04 JP JP4018890A patent/JPH05212538A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015076218A1 (ja) * | 2013-11-19 | 2015-05-28 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 厚肉大径管の溶接継手構造とその溶接施工方法 |
| JP2015098047A (ja) * | 2013-11-19 | 2015-05-28 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 厚肉大径管の溶接継手構造とその溶接施工方法 |
| CN105722630A (zh) * | 2013-11-19 | 2016-06-29 | 三菱日立电力系统株式会社 | 厚壁大径管的焊接接头结构和其焊接施工方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |