JPH05209255A - 高速度工具鋼および複合材 - Google Patents
高速度工具鋼および複合材Info
- Publication number
- JPH05209255A JPH05209255A JP4008492A JP4008492A JPH05209255A JP H05209255 A JPH05209255 A JP H05209255A JP 4008492 A JP4008492 A JP 4008492A JP 4008492 A JP4008492 A JP 4008492A JP H05209255 A JPH05209255 A JP H05209255A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- speed tool
- temperature
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は高速度工具鋼の耐摩耗性および靱性を
低コストな処理で向上せしめること、および該高速度工
具鋼と所定の鋼材とを拡散接合する際に該所定の鋼材中
の結晶粒の巨大化を阻止することを目的とする。 【構成】所定の組成の粉末高速度工具鋼を該鋼に含有さ
れている炭化物の溶融開始温度×０．９５以上の温度に
よって熱間静水圧プレス処理を行なう。この際、該粉末
高速度工具鋼と所定の鋼材とを接触させておけば拡散接
合される。
低コストな処理で向上せしめること、および該高速度工
具鋼と所定の鋼材とを拡散接合する際に該所定の鋼材中
の結晶粒の巨大化を阻止することを目的とする。 【構成】所定の組成の粉末高速度工具鋼を該鋼に含有さ
れている炭化物の溶融開始温度×０．９５以上の温度に
よって熱間静水圧プレス処理を行なう。この際、該粉末
高速度工具鋼と所定の鋼材とを接触させておけば拡散接
合される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、切削金型、ロール等の
各種工具の材料として用いられる高速度工具鋼に関する
ものである。
各種工具の材料として用いられる高速度工具鋼に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】粉末高速度工具鋼は溶製材に比して炭化
物が微細かつ均一に析出しているため、靱性にすぐれた
高合金化による耐摩耗性の向上が可能であると云う利点
を有している。
物が微細かつ均一に析出しているため、靱性にすぐれた
高合金化による耐摩耗性の向上が可能であると云う利点
を有している。
【０００３】Ｃr ，Ｗ，Ｍo 等を含有する粉末高速度工
具鋼の加工性と切削性能とを向上させるために、従来多
量のＶおよびＣo を含有せしめることが提案されている
（特開平１−１１９６４５号）。
具鋼の加工性と切削性能とを向上させるために、従来多
量のＶおよびＣo を含有せしめることが提案されている
（特開平１−１１９６４５号）。
【０００４】更に上記粉末高速度工具鋼を材料とする工
具特性には合金組成のみならず炭化物の粒径と量とが大
きく影響することが見出されている。そして上記炭化物
の粒径を調節する手段として上記粉末高速度工具鋼を熱
間静水圧プレス処理等で焼結してから更に所定時間高温
加熱するソーキング処理が提案されている（特開平２−
１７５８４６号）。
具特性には合金組成のみならず炭化物の粒径と量とが大
きく影響することが見出されている。そして上記炭化物
の粒径を調節する手段として上記粉末高速度工具鋼を熱
間静水圧プレス処理等で焼結してから更に所定時間高温
加熱するソーキング処理が提案されている（特開平２−
１７５８４６号）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記ソー
キング処理にあっては熱間静水圧プレス処理等で焼結処
理を行なってから更に通常１１５０〜１２５０℃の高温
で２〜１０時間と云う長時間の処理が要求されるため
に、このような処理に対応できる熱処理炉も高価なもの
となり、またエネルギーコストも高くなると云う問題点
がある。
キング処理にあっては熱間静水圧プレス処理等で焼結処
理を行なってから更に通常１１５０〜１２５０℃の高温
で２〜１０時間と云う長時間の処理が要求されるため
に、このような処理に対応できる熱処理炉も高価なもの
となり、またエネルギーコストも高くなると云う問題点
がある。
【０００６】また例えば靱性を有する鋼材によってロー
ル芯材を作製し、該芯材表面に上記粉末高速度工具鋼を
拡散接合したロールに対して、更なる耐摩耗性を付与す
るために上記ソーキング処理を施すと、芯材の結晶粒が
著しく大きくなり、芯材の靱性が消失してしまうと云う
問題点もある。
ル芯材を作製し、該芯材表面に上記粉末高速度工具鋼を
拡散接合したロールに対して、更なる耐摩耗性を付与す
るために上記ソーキング処理を施すと、芯材の結晶粒が
著しく大きくなり、芯材の靱性が消失してしまうと云う
問題点もある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来の課題
を解決するための手段として、重量基準でＣ：１．２〜
４．５％、Ｓi ：３．０％以下、Ｍn ：３．０％以下、
Ｃr ：３．０〜１０．０％、Ｗ：１５．０〜６０．０
％、Ｖ：１．０〜１５．０％およびＣo ：２０．０％以
下を含有し、残余が実質的にＦe である合金組成を有す
る鋼の粉末に対して、該鋼に含有されている炭化物の溶
融開始温度×０．９５以上の温度によって熱間静水圧プ
レス処理を行なった高速度工具鋼を提供し、更に重量基
準でＣ：１．２〜４．５％、Ｓi ：３．０％以下、Ｍn
：３．０％以下、Ｃr ：３．０〜１０．０％、Ｗ：６
０．０％以下、Ｍo ：３０．０％以下、Ｖ：１．０〜１
５．０％およびＣo ：２０．０％以下を含有し、ＷとＭ
o とはＷ＋２Ｍo ＝Ｗeqとするとき、Ｗeq：１５．０〜
６０．０％の範囲にあり、残余が実質的にＦe である合
金組成を有する鋼の粉末に対して、該鋼に含有されてい
る炭化物の溶融開始温度×０．９５以上の温度によって
熱間静水圧プレス処理を行なった高速度工具鋼を提供す
るものである。
を解決するための手段として、重量基準でＣ：１．２〜
４．５％、Ｓi ：３．０％以下、Ｍn ：３．０％以下、
Ｃr ：３．０〜１０．０％、Ｗ：１５．０〜６０．０
％、Ｖ：１．０〜１５．０％およびＣo ：２０．０％以
下を含有し、残余が実質的にＦe である合金組成を有す
る鋼の粉末に対して、該鋼に含有されている炭化物の溶
融開始温度×０．９５以上の温度によって熱間静水圧プ
レス処理を行なった高速度工具鋼を提供し、更に重量基
準でＣ：１．２〜４．５％、Ｓi ：３．０％以下、Ｍn
：３．０％以下、Ｃr ：３．０〜１０．０％、Ｗ：６
０．０％以下、Ｍo ：３０．０％以下、Ｖ：１．０〜１
５．０％およびＣo ：２０．０％以下を含有し、ＷとＭ
o とはＷ＋２Ｍo ＝Ｗeqとするとき、Ｗeq：１５．０〜
６０．０％の範囲にあり、残余が実質的にＦe である合
金組成を有する鋼の粉末に対して、該鋼に含有されてい
る炭化物の溶融開始温度×０．９５以上の温度によって
熱間静水圧プレス処理を行なった高速度工具鋼を提供す
るものである。
【０００８】〔合金組成〕Ｃは、工具として必要な強
度、硬さおよび耐摩耗性等を確保するのに有効な元素で
あって、このような効果を得るために１．２％以上含有
させるのがよい。しかし多過ぎると耐摩耗性は増大する
が靱性および加工性が低下するので４．５％以下の含有
量とするのがよい。
度、硬さおよび耐摩耗性等を確保するのに有効な元素で
あって、このような効果を得るために１．２％以上含有
させるのがよい。しかし多過ぎると耐摩耗性は増大する
が靱性および加工性が低下するので４．５％以下の含有
量とするのがよい。
【０００９】Ｓi は、基地を強化して降伏点を高め、高
温での表面酸化を阻止するとともに疲労限を向上させる
のに有効な元素であるが、多量に含有させると熱伝導性
の低下と靱性の劣化が生じることによる工具寿命の短縮
をもたらすので、３．０％以下の含有量とするのがよ
い。
温での表面酸化を阻止するとともに疲労限を向上させる
のに有効な元素であるが、多量に含有させると熱伝導性
の低下と靱性の劣化が生じることによる工具寿命の短縮
をもたらすので、３．０％以下の含有量とするのがよ
い。
【００１０】Ｍn は、鋼の清浄度を高めるとともに焼入
性の向上にも寄与する元素である。しかし、多過ぎると
被研削性や熱間加工性を害するので３．０％以下の含有
量とするのがよい。
性の向上にも寄与する元素である。しかし、多過ぎると
被研削性や熱間加工性を害するので３．０％以下の含有
量とするのがよい。
【００１１】Ｃr は、Ｃと結合して複炭化物を形成し、
工具の強度、特に高温強度を高めるとともに、耐摩耗性
および耐熱衝撃性を向上させるのに有効な元素であっ
て、この様な効果を得るために３．０％以上の含有量と
するのがよい。しかし多過ぎると靱性や加工性を劣化さ
せるので１０．０％以下の含有量とするのがよい。
工具の強度、特に高温強度を高めるとともに、耐摩耗性
および耐熱衝撃性を向上させるのに有効な元素であっ
て、この様な効果を得るために３．０％以上の含有量と
するのがよい。しかし多過ぎると靱性や加工性を劣化さ
せるので１０．０％以下の含有量とするのがよい。
【００１２】Ｗは、Ｃと結合して微細な複炭化物を形成
し、また基地中にも固溶して当該基地を強化し、熱処理
硬さを増大して耐摩耗性を向上させるのに有効な元素で
あるので１５．０％以上の含有量とするのがよい。しか
し多過ぎると靱性を低下させるとともに粗大炭化物も多
くなり、被研削性や疲労特性に悪影響を及ぼすので、６
０．０％以下の含有量とするのがよい。Ｗの一部をＭo
によって置換してもよい。この場合はＷの含有量は６
０．０％以下、Ｍo の含有量は３０．０％以下とし、Ｗ
＋２Ｍo ＝Ｗeqとするとき、Ｗeqを１５．０〜６０．０
％の範囲とする。上記含有量の限定理由はＷの含有量に
ついての限定理由と同様である。
し、また基地中にも固溶して当該基地を強化し、熱処理
硬さを増大して耐摩耗性を向上させるのに有効な元素で
あるので１５．０％以上の含有量とするのがよい。しか
し多過ぎると靱性を低下させるとともに粗大炭化物も多
くなり、被研削性や疲労特性に悪影響を及ぼすので、６
０．０％以下の含有量とするのがよい。Ｗの一部をＭo
によって置換してもよい。この場合はＷの含有量は６
０．０％以下、Ｍo の含有量は３０．０％以下とし、Ｗ
＋２Ｍo ＝Ｗeqとするとき、Ｗeqを１５．０〜６０．０
％の範囲とする。上記含有量の限定理由はＷの含有量に
ついての限定理由と同様である。
【００１３】Ｖは、Ｃと結合して複炭化物を形成し、ま
た基地中にも固溶して当該基地を強化し、熱処理硬さを
増大して耐摩耗性を向上させるのに有効な元素であり、
このような効果を得るために１．０％以上含有させるの
がよい。しかし多過ぎると靱性が低下するとともに、粗
大炭化物も多くなり、工具を研削加工して製作する際の
被研削性を低下させるので１５．０％以下の含有量とす
るのがよい。
た基地中にも固溶して当該基地を強化し、熱処理硬さを
増大して耐摩耗性を向上させるのに有効な元素であり、
このような効果を得るために１．０％以上含有させるの
がよい。しかし多過ぎると靱性が低下するとともに、粗
大炭化物も多くなり、工具を研削加工して製作する際の
被研削性を低下させるので１５．０％以下の含有量とす
るのがよい。
【００１４】Ｃo は、基地を強化して工具の強度、耐衝
撃性、耐ヒートチェック性を更に高めるので、これらの
元素を適宜選んで、Ｃo は５〜１５％の範囲で添加す
る。
撃性、耐ヒートチェック性を更に高めるので、これらの
元素を適宜選んで、Ｃo は５〜１５％の範囲で添加す
る。
【００１５】上記粉末高速度工具鋼は通常ガス噴霧法ま
たは水噴霧法によって製造され、噴霧媒であるガスまた
は水の急冷効果によって、該粉末高速度工具鋼に含まれ
ている炭化物は微細かつ均一に析出している。
たは水噴霧法によって製造され、噴霧媒であるガスまた
は水の急冷効果によって、該粉末高速度工具鋼に含まれ
ている炭化物は微細かつ均一に析出している。
【００１６】〔熱間静水圧プレス処理〕本発明において
熱間静水圧プレス処理（ＨＩＰ処理）に適用される温度
は、本発明の粉末高速度工具鋼に含有されている炭化物
の溶融開始温度×０．９５以上とする。上記温度は一般
のＨＩＰ処理温度より高く通常１１５０℃以上である。
更に本発明においてはＨＩＰ処理時間は通常１〜１０時
間とし、適用される静水圧は通常１０００気圧前後とす
る。
熱間静水圧プレス処理（ＨＩＰ処理）に適用される温度
は、本発明の粉末高速度工具鋼に含有されている炭化物
の溶融開始温度×０．９５以上とする。上記温度は一般
のＨＩＰ処理温度より高く通常１１５０℃以上である。
更に本発明においてはＨＩＰ処理時間は通常１〜１０時
間とし、適用される静水圧は通常１０００気圧前後とす
る。
【００１７】上記ＨＩＰ処理によって、粉末高速度工具
鋼マトリックス中に微細かつ均一に析出している炭化物
の粒径が増大する。このようにして粒径が増大せしめら
れた炭化物は高速度工具鋼の耐摩耗性および靱性にとっ
て有利に働く。しかしＨＩＰ処理温度が過度に高温にな
ると炭化物の粒径が巨大になり、オーステナイト結晶粒
も大きくなってかえって靱性の低下を招くから、ＨＩＰ
処理温度は１２５０℃以下にすることが望ましい。
鋼マトリックス中に微細かつ均一に析出している炭化物
の粒径が増大する。このようにして粒径が増大せしめら
れた炭化物は高速度工具鋼の耐摩耗性および靱性にとっ
て有利に働く。しかしＨＩＰ処理温度が過度に高温にな
ると炭化物の粒径が巨大になり、オーステナイト結晶粒
も大きくなってかえって靱性の低下を招くから、ＨＩＰ
処理温度は１２５０℃以下にすることが望ましい。
【００１８】望ましい炭化物の結晶粒の粒径は円相当直
径が１μｍ以上であり、このような比較的大型な炭化物
は上記高速度工具鋼に１０容量％以上、多くても３０容
量％を占めれば充分であり、３０容量％を超えても効果
は飽和する。なお円相当直径Ｄとは走査電子顕微鏡等に
よって測定した炭化物の断面の面積をＡとすると
径が１μｍ以上であり、このような比較的大型な炭化物
は上記高速度工具鋼に１０容量％以上、多くても３０容
量％を占めれば充分であり、３０容量％を超えても効果
は飽和する。なお円相当直径Ｄとは走査電子顕微鏡等に
よって測定した炭化物の断面の面積をＡとすると
【数１】 によって算出される。
【００１９】〔鋼材の接合〕本発明ではＨＩＰ処理時に
上記粉末高速度工具鋼と所定の鋼材とを接触させて、該
粉末高速度工具鋼と該鋼材とを拡散接合してもよい。上
記所定の鋼材として望ましいものには例えばＳＫＤ６
１，ＳＭＣ４４０等の靱性に優れた鋼材がある。
上記粉末高速度工具鋼と所定の鋼材とを接触させて、該
粉末高速度工具鋼と該鋼材とを拡散接合してもよい。上
記所定の鋼材として望ましいものには例えばＳＫＤ６
１，ＳＭＣ４４０等の靱性に優れた鋼材がある。
【００２０】
【作用】本発明において、所定組成の粉末高速度工具鋼
を上記ＨＩＰ処理すると、該高速度工具鋼マトリックス
中に微細かつ均一に析出している炭化物の粒径が増大
し、該高速度工具鋼に良好な耐摩耗性と靱性を与える。
を上記ＨＩＰ処理すると、該高速度工具鋼マトリックス
中に微細かつ均一に析出している炭化物の粒径が増大
し、該高速度工具鋼に良好な耐摩耗性と靱性を与える。
【００２１】上記ＨＩＰ処理において該粉末高速度工具
鋼と所定の鋼材とを接触させておけば、該粉末高速度工
具鋼と該鋼材とを拡散接合することが出来る。この際上
記したように該高速度工具鋼マトリックス中に析出して
いる炭化物の粒径が増大するが、本発明のＨＩＰ処理で
は該鋼材中の炭化物粒径が過大になって該鋼材の靱性が
消失してしまうようなことがない。
鋼と所定の鋼材とを接触させておけば、該粉末高速度工
具鋼と該鋼材とを拡散接合することが出来る。この際上
記したように該高速度工具鋼マトリックス中に析出して
いる炭化物の粒径が増大するが、本発明のＨＩＰ処理で
は該鋼材中の炭化物粒径が過大になって該鋼材の靱性が
消失してしまうようなことがない。
【００２２】
【実施例】表１に示す組成の鋼を溶製しガス噴霧法にて
粉末化した。該粉末は−４２メッシュに分級後、図１に
示すように該粉末(1) を高さ２００mm，直径１００mmの
円筒状軟鋼製容器(2) に充填し、真空脱気した。該容器
(2) のうちの幾つかを選択肢、図２に示すように芯材
(3) として直径５０mmの円柱状のＳＭＣ４４０を該容器
(2) 中心に挿入した。これらを表２に示す各条件でＨＩ
Ｐ処理したのち８７０℃×１時間徐冷の焼鈍を行なっ
た。
粉末化した。該粉末は−４２メッシュに分級後、図１に
示すように該粉末(1) を高さ２００mm，直径１００mmの
円筒状軟鋼製容器(2) に充填し、真空脱気した。該容器
(2) のうちの幾つかを選択肢、図２に示すように芯材
(3) として直径５０mmの円柱状のＳＭＣ４４０を該容器
(2) 中心に挿入した。これらを表２に示す各条件でＨＩ
Ｐ処理したのち８７０℃×１時間徐冷の焼鈍を行なっ
た。
【００２３】焼なまし状態でＨＩＰ処理した鋼材の中の
炭化物のサイズを調べた。次いで該鋼材を焼入れ焼戻し
し、ＨＴ硬さと抗折力を測定するとともに耐摩耗性およ
び芯材中の炭化物の結晶粒度（ＪＩＳ）を調べた。耐摩
耗性は大越式迅速摩耗試験に従い、次の条件で実施し
た。評価は、比較例を１００としたときの相対的な指数
で表した。 相手材 ：ＳＣＭ４１５（焼なまし） 巡り距離：２００ｍ 巡り速度：２．９３ｍ／sec 荷 重：６．３Kgf
炭化物のサイズを調べた。次いで該鋼材を焼入れ焼戻し
し、ＨＴ硬さと抗折力を測定するとともに耐摩耗性およ
び芯材中の炭化物の結晶粒度（ＪＩＳ）を調べた。耐摩
耗性は大越式迅速摩耗試験に従い、次の条件で実施し
た。評価は、比較例を１００としたときの相対的な指数
で表した。 相手材 ：ＳＣＭ４１５（焼なまし） 巡り距離：２００ｍ 巡り速度：２．９３ｍ／sec 荷 重：６．３Kgf
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】表２によれば比較例 No.３，５，８はＨＩ
Ｐ処理温度が鋼中に含有されている炭化物の溶融開始温
度×０．９５以下の通常のＨＩＰ処理温度１１００℃で
あり、大型炭化物の生成が本発明鋼に比して格段に少な
く、そして耐摩耗性が本発明鋼に比して格段に劣ってい
る。また本発明のＨＩＰ処理では芯材の結晶粒は巨大化
していないが、従来のＨＩＰ処理後のソーキング処理に
より鋼中の炭化物を大型化した No.11， No.12では芯材
の結晶粒が巨大化していることが認められる。
Ｐ処理温度が鋼中に含有されている炭化物の溶融開始温
度×０．９５以下の通常のＨＩＰ処理温度１１００℃で
あり、大型炭化物の生成が本発明鋼に比して格段に少な
く、そして耐摩耗性が本発明鋼に比して格段に劣ってい
る。また本発明のＨＩＰ処理では芯材の結晶粒は巨大化
していないが、従来のＨＩＰ処理後のソーキング処理に
より鋼中の炭化物を大型化した No.11， No.12では芯材
の結晶粒が巨大化していることが認められる。
【００２７】
【発明の効果】したがって、本発明においてはＨＩＰ処
理のみにより高速度工具鋼の耐摩耗性と靱性とを向上せ
しめることが出来、また該高速度工具鋼と所定の鋼材と
を拡散接合する際、該所定の鋼材中の炭化物結晶粒の巨
大化を阻止することが出来る。
理のみにより高速度工具鋼の耐摩耗性と靱性とを向上せ
しめることが出来、また該高速度工具鋼と所定の鋼材と
を拡散接合する際、該所定の鋼材中の炭化物結晶粒の巨
大化を阻止することが出来る。
【００２８】
【図１】ＨＩＰ処理説明断面図
【図２】芯材入りＨＩＰ処理説明断面図
1 粉末高速度工具鋼 2 容器 3 芯材
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年７月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】削除
Claims (4)
- 【請求項１】重量基準でＣ：１．２〜４．５％、Ｓi ：
３．０％以下、Ｍn ：３．０％以下、Ｃr ：３．０〜１
０．０％、Ｗ：１５．０〜６０．０％、Ｖ：１．０〜１
５．０％およびＣo ：２０．０％以下を含有し、残余が
実質的にＦe である合金組成を有する鋼の粉末に対し
て、該鋼に含有されている炭化物の溶融開始温度×０．
９５以上の温度によって熱間静水圧プレス処理を行なっ
たことを特徴とする高速度工具鋼 - 【請求項２】重量基準でＣ：１．２〜４．５％、Ｓi ：
３．０％以下、Ｍn ：３．０％以下、Ｃr ：３．０〜１
０．０％、Ｗ：６０．０％以下、Ｍo ：３０．０％以
下、Ｖ：１．０〜１５．０％およびＣo ：２０．０％以
下を含有し、ＷとＭo とはＷ＋２Ｍo ＝Ｗeqとすると
き、Ｗeq：１５．０〜６０．０％の範囲にあり、残余が
実質的にＦe である合金組成を有する鋼の粉末に対し
て、該鋼に含有されている炭化物の溶融開始温度×０．
９５以上の温度によって熱間静水圧プレス処理を行なっ
たことを特徴とする高速度工具鋼 - 【請求項３】重量基準でＣ：１．２〜４．５％、Ｓi ：
３．０％以下、Ｍn ：３．０％以下、Ｃr ：３．０〜１
０．０％、Ｗ：１５．０〜６０．０％、Ｖ：１．０〜１
５．０％およびＣo ：２０．０％以下を含有し、残余が
実質的にＦe である合金組成を有する鋼の粉末と所定の
鋼材とを接触させ、該鋼に含有されている炭化物の溶融
開始温度×０．９５以上の温度によって熱間静水圧プレ
ス処理を行なって拡散接合したことを特徴とする複合材 - 【請求項４】重量基準でＣ：１．２〜４．５％、Ｓi ：
３．０％以下、Ｍn ：３．０％以下、Ｃr ：３．０〜１
０．０％、Ｗ：６０．０％以下、Ｍo ：３０．０％以
下、Ｖ：１．０〜１５．０％およびＣo ：２０．０％以
下を含有し、ＷとＭo とはＷ＋２Ｍo ＝Ｗeqとすると
き、Ｗeq：１５．０〜６０．０％の範囲にあり、残余が
実質的にＦe である合金組成を有する鋼の粉末と所定の
鋼材とを接触させ、該鋼に含有されている炭化物の溶融
開始温度×０．９５以上の温度によって熱間静水圧プレ
ス処理を行なって拡散接合したことを特徴とする複合材
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4008492A JPH05209255A (ja) | 1992-01-29 | 1992-01-29 | 高速度工具鋼および複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4008492A JPH05209255A (ja) | 1992-01-29 | 1992-01-29 | 高速度工具鋼および複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05209255A true JPH05209255A (ja) | 1993-08-20 |
Family
ID=12571035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4008492A Pending JPH05209255A (ja) | 1992-01-29 | 1992-01-29 | 高速度工具鋼および複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05209255A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015160957A (ja) * | 2014-02-26 | 2015-09-07 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐摩耗性に優れた粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
| JP2022085966A (ja) * | 2020-11-30 | 2022-06-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延用ロール外層材及び圧延用複合ロール |
-
1992
- 1992-01-29 JP JP4008492A patent/JPH05209255A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015160957A (ja) * | 2014-02-26 | 2015-09-07 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐摩耗性に優れた粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
| JP2022085966A (ja) * | 2020-11-30 | 2022-06-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 圧延用ロール外層材及び圧延用複合ロール |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4249945A (en) | Powder-metallurgy steel article with high vanadium-carbide content | |
| EP1469094B1 (en) | High speed tool steel and its manufacturing method | |
| EP0483668B1 (en) | High speed tool steel produced by sintering powder and method of producing same | |
| EP0875588A2 (en) | Wear resistant, powder metallurgy cold work tool steel articles having high impact toughness and a method for producing the same | |
| JPH1129839A (ja) | 高靭性ばね鋼 | |
| US5648044A (en) | Graphite steel for machine structural use exhibiting excellent free cutting characteristic, cold forging characteristic and post-hardening/tempering fatigue resistance | |
| JP4703005B2 (ja) | スチール、該スチールの使用、該スチール製の製品および該スチールの製造方法 | |
| JPH06293939A (ja) | 高温転動疲労性に優れた軸受部品 | |
| EP0377307A1 (en) | Powdered high speed tool steel | |
| JPH08100239A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP2857724B2 (ja) | 高速度鋼系焼結合金 | |
| JPH0555585B2 (ja) | ||
| JP2689513B2 (ja) | 低酸素粉末高速度工具鋼 | |
| EP0704546B1 (en) | An improved steel composition for bearings and method of producing the same | |
| JPH05209255A (ja) | 高速度工具鋼および複合材 | |
| US5733388A (en) | Steel composition for bearings and method of producing the same | |
| JPH07179997A (ja) | 高速度鋼系粉末合金 | |
| JP3533034B2 (ja) | 冷間鍛造−高周波焼入れ用鋼 | |
| JPH07166300A (ja) | 高速度鋼系粉末合金 | |
| JPH06240418A (ja) | 熱間圧延用焼結ロールおよびその製造方法 | |
| JPH01111846A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| JPH06212368A (ja) | 疲労強度に優れた低合金焼結鋼及びその製造方法 | |
| JP2003001307A (ja) | 圧延ロール | |
| JPH0797656A (ja) | 冷間鍛造用鋼 | |
| JP2560760B2 (ja) | 高速度工具鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010717 |