JPH05203373A - 誘導溶鉱炉用磁気ヨーク - Google Patents
誘導溶鉱炉用磁気ヨークInfo
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- JPH05203373A JPH05203373A JP4117747A JP11774792A JPH05203373A JP H05203373 A JPH05203373 A JP H05203373A JP 4117747 A JP4117747 A JP 4117747A JP 11774792 A JP11774792 A JP 11774792A JP H05203373 A JPH05203373 A JP H05203373A
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- furnace according
- induction blast
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- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/02—Induction heating
- H05B6/22—Furnaces without an endless core
- H05B6/24—Crucible furnaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D11/00—Arrangement of elements for electric heating in or on furnaces
- F27D11/12—Arrangement of elements for electric heating in or on furnaces with electromagnetic fields acting directly on the material being heated
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Abstract
(57)【要約】
【目的】この発明は、領域の高い２次モ−メントと捩じ
れモ−メントとを有する上述のタイプの誘導溶鉱炉の為
の磁気ヨ−クを提供するのことを目的とする。 【構成】この発明の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−クは、コアス
タックが断面Ｃ−、又はＵ−形状の炉体により溶鉱炉コ
イルに面していない３つの主面上に囲まれ、誘導溶鉱炉
の溶鉱炉コイルにより発生される磁界を保持する為に適
切なロッド形状コアスタックを有し、炉体は曲げ及び捩
じりに強い支持体として構成され、よい電気伝導性を有
する物質で作られている。
れモ−メントとを有する上述のタイプの誘導溶鉱炉の為
の磁気ヨ−クを提供するのことを目的とする。 【構成】この発明の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−クは、コアス
タックが断面Ｃ−、又はＵ−形状の炉体により溶鉱炉コ
イルに面していない３つの主面上に囲まれ、誘導溶鉱炉
の溶鉱炉コイルにより発生される磁界を保持する為に適
切なロッド形状コアスタックを有し、炉体は曲げ及び捩
じりに強い支持体として構成され、よい電気伝導性を有
する物質で作られている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、クレイム１の前段部
による誘導溶鉱炉用磁気ヨ−クに関する。
による誘導溶鉱炉用磁気ヨ−クに関する。
【０００２】
【従来技術】このような磁気ヨ−クは、ＵＳ−ＰＳ３，
７０４，３３６に開示されている。
７０４，３３６に開示されている。
【０００３】類似の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−クは、ＡＢＢ
の出版物Ｎｏ．Ｄ ＭＥ／Ｄ１１８２８９ Ｄ．により
開示されている。誘導溶鉱炉は、鋳鉄（iron) 、鉄（st
eel)、軽金属、重金属、及び合金の誘導溶融に適し、中
間(medium)周波数の誘導溶鉱炉として形成された場合
に、例えば、１２５〜１０００Ｈｚの周波数で制御され
る。このような周波数の交流電圧を得る為に電流コンバ
−タが用いられる。
の出版物Ｎｏ．Ｄ ＭＥ／Ｄ１１８２８９ Ｄ．により
開示されている。誘導溶鉱炉は、鋳鉄（iron) 、鉄（st
eel)、軽金属、重金属、及び合金の誘導溶融に適し、中
間(medium)周波数の誘導溶鉱炉として形成された場合
に、例えば、１２５〜１０００Ｈｚの周波数で制御され
る。このような周波数の交流電圧を得る為に電流コンバ
−タが用いられる。
【０００４】誘導溶鉱炉の駆動部は、内側のセラミック
るつぼ（crucible）に沿った溶鉱炉コイルである。溶鉱
炉コイルに流される交流電流は、セラミックるつぼ内部
の金属供給物質と、コイルの外側の磁気ヨ−クの鋳鉄コ
アスタック（core stack) とを通る交番磁界を発生させ
る。交番磁界は、金属供給物質内に渦電流を発生させ、
言い換えれば、電気エネルギ−が熱に変換される。この
変換原理により、エネルギ−が一定に供給されるので、
誘導溶鉱炉は主供給源からパワ−を得て、供給物質は、
溶融される。溶融に使われる電磁気力は、迅速な加熱及
び物質を均等化させる為に集中バス拡散させる。
るつぼ（crucible）に沿った溶鉱炉コイルである。溶鉱
炉コイルに流される交流電流は、セラミックるつぼ内部
の金属供給物質と、コイルの外側の磁気ヨ−クの鋳鉄コ
アスタック（core stack) とを通る交番磁界を発生させ
る。交番磁界は、金属供給物質内に渦電流を発生させ、
言い換えれば、電気エネルギ−が熱に変換される。この
変換原理により、エネルギ−が一定に供給されるので、
誘導溶鉱炉は主供給源からパワ−を得て、供給物質は、
溶融される。溶融に使われる電磁気力は、迅速な加熱及
び物質を均等化させる為に集中バス拡散させる。
【０００５】磁気ヨ−クは、炉の軸に平行なコイルの周
囲に渡って間隙により分けられた個々のスタックの形態
でコイルの外側に配置される。磁気ヨ−クの鋳鉄コアス
タックは、上述したように、交番磁界を保持する目的を
有している。この接続では、低い磁気抵抗の通路が磁界
に必要であり、同時に通路は低い渦電流ロスでとなる。
磁気ヨ−クの使用は、磁界のヨ−ク部分の磁気抵抗を減
少の結果として反作用の力を減少させる。加えて、磁界
は、誘導溶鉱炉の通常の強磁性外部支持構造部材に浸入
することが防止され、渦電流により後者の加熱が十分に
防止される。磁気ヨ−クの更なる目的は、コアの径方向
の支柱の溶けにくい炉の熱膨張により発生させる力及び
電磁気的に発生される力に対抗ことである。金属供給物
質の１ＭＷ／トンの量のパワ−を有する近年のハイパワ
−誘導溶鉱炉では、とりわけ、音波の発生、増幅、及び
伝達を除去すべきである。このようなことを行う為に、
磁気ヨ−クは以下のような要求を満たす必要があり：
囲に渡って間隙により分けられた個々のスタックの形態
でコイルの外側に配置される。磁気ヨ−クの鋳鉄コアス
タックは、上述したように、交番磁界を保持する目的を
有している。この接続では、低い磁気抵抗の通路が磁界
に必要であり、同時に通路は低い渦電流ロスでとなる。
磁気ヨ−クの使用は、磁界のヨ−ク部分の磁気抵抗を減
少の結果として反作用の力を減少させる。加えて、磁界
は、誘導溶鉱炉の通常の強磁性外部支持構造部材に浸入
することが防止され、渦電流により後者の加熱が十分に
防止される。磁気ヨ−クの更なる目的は、コアの径方向
の支柱の溶けにくい炉の熱膨張により発生させる力及び
電磁気的に発生される力に対抗ことである。金属供給物
質の１ＭＷ／トンの量のパワ−を有する近年のハイパワ
−誘導溶鉱炉では、とりわけ、音波の発生、増幅、及び
伝達を除去すべきである。このようなことを行う為に、
磁気ヨ−クは以下のような要求を満たす必要があり：
【０００６】− 交番磁界を保持する物質は、高い
透磁率と、低い渦電流ロスを有している必要がある。そ
の構造は、通常、適切に薄く、高電気抵抗率を有する電
気的に絶縁された変換層である。
透磁率と、低い渦電流ロスを有している必要がある。そ
の構造は、通常、適切に薄く、高電気抵抗率を有する電
気的に絶縁された変換層である。
【０００７】− 磁気ヨ−クは、できるだけ少ない
支持点で全体の支持力（コイル面及びその上の１００ト
ン／ｍ2 以上の）を伝達させることができるように接地
状態における、径方向の十分に高い機械部分の係数を有
している。 − 磁気ヨ−クは、トルク抵抗、縦方向（曲げに対
して）の領域の第２モ−メント、及び特に、共鳴をなく
す為にねじりを高くする必要がある。
支持点で全体の支持力（コイル面及びその上の１００ト
ン／ｍ2 以上の）を伝達させることができるように接地
状態における、径方向の十分に高い機械部分の係数を有
している。 − 磁気ヨ−クは、トルク抵抗、縦方向（曲げに対
して）の領域の第２モ−メント、及び特に、共鳴をなく
す為にねじりを高くする必要がある。
【０００８】− 磁気ヨ−クのコアスタックの個々
の層は、個々の層（他にノイズ発生、ある状況のもとで
は、コアの発火が起こる危険により層の絶縁の破壊）の
振動をなくす為に十分に強く圧力を加える必要がある。
の層は、個々の層（他にノイズ発生、ある状況のもとで
は、コアの発火が起こる危険により層の絶縁の破壊）の
振動をなくす為に十分に強く圧力を加える必要がある。
【０００９】径方向での磁気ヨ−クの部分係数は、基本
的には径の長さにより決定され、コアスタックの長さは
しばしば、磁界を保持する目的理由により必要な長さよ
りも長い。これは、必要な又は、望ましい部分係数を達
成する為には比較的高いコストを要求する解決方法であ
る。
的には径の長さにより決定され、コアスタックの長さは
しばしば、磁界を保持する目的理由により必要な長さよ
りも長い。これは、必要な又は、望ましい部分係数を達
成する為には比較的高いコストを要求する解決方法であ
る。
【００１０】個々の層に垂直な方向のコアスタックの上
述した必要な圧力は、種々の方法で実行される：コアス
タック内の穴を通って通される取り付けボルトを用いる
のはよく知られている。これは、取分け、十分な数の取
り付け点が用いられるか、又は、コアスタックの両側の
適切な強いカバ−シ−トのより取り付けられるように、
幾つかの各々の取り付け点で、取付け力が全体に均一に
分配されるなら、十分に良好に取り付け可能である。こ
れは、取り付けが何回かで最適値に合わせられるように
再調整できる利点を有するが、多数の穴が新たに薄層構
造に必要である欠点がある。これは、構成が正確でない
か、又は例えば、穴開け工具が回転されるなら、新たな
る切削エッジが切削工具を必要として、これは、発火さ
せる原因となる鋳鉄薄層構造とコアの間の電気的接触の
リスクを増加させることとなる。
述した必要な圧力は、種々の方法で実行される：コアス
タック内の穴を通って通される取り付けボルトを用いる
のはよく知られている。これは、取分け、十分な数の取
り付け点が用いられるか、又は、コアスタックの両側の
適切な強いカバ−シ−トのより取り付けられるように、
幾つかの各々の取り付け点で、取付け力が全体に均一に
分配されるなら、十分に良好に取り付け可能である。こ
れは、取り付けが何回かで最適値に合わせられるように
再調整できる利点を有するが、多数の穴が新たに薄層構
造に必要である欠点がある。これは、構成が正確でない
か、又は例えば、穴開け工具が回転されるなら、新たな
る切削エッジが切削工具を必要として、これは、発火さ
せる原因となる鋳鉄薄層構造とコアの間の電気的接触の
リスクを増加させることとなる。
【００１１】取り付け部材により取り付けられた２つの
カバ−プレ−トの間に個々の薄層が取り付けられる更な
る取り付け方法は良く知られている。例えば、スタック
は、カバ−プレ−トと予め圧力がかけられた取り付け部
材とにより溶接されている。これは、直線切断エッジの
み有した非常に簡単な薄層形状の利点であり、この直線
切断エッジは切削工具不要の容易な構成である。しか
し、取り付け圧力の適切なる適合は不可能であり、上述
の接触圧力は均一にはできない欠点がある。
カバ−プレ−トの間に個々の薄層が取り付けられる更な
る取り付け方法は良く知られている。例えば、スタック
は、カバ−プレ−トと予め圧力がかけられた取り付け部
材とにより溶接されている。これは、直線切断エッジの
み有した非常に簡単な薄層形状の利点であり、この直線
切断エッジは切削工具不要の容易な構成である。しか
し、取り付け圧力の適切なる適合は不可能であり、上述
の接触圧力は均一にはできない欠点がある。
【００１２】一方、薄層に主に平行に伸びた交番磁界に
よる渦電流のロスに加えて、位置的に限定された状態の
コアスタックでの確かな点で幾つかの場合にかなりの渦
電流のロスとなる。溶鉱炉コイルと溶融金属内の交番磁
界の部分での溶融金属との間の間隙において、磁気抵抗
は例えば、アジマス方向などコイル周辺部では一定であ
り、コイルに沿った方向の磁界密度も一定であり、磁界
線は溶鉱炉の軸に平行に連続して延びている。他方で
は、上述したコイル周辺部の磁気ヨ−クの配置では、低
い磁気抵抗の部分と、コイルの外側上の磁界のヨ−ク空
間での磁気ヨ−クでの高い磁気抵抗の部分（コアスタッ
クとギャップ）とが交互に配置される。よって、磁界の
為に、高い磁気透過性の部分は、これら非常に低い磁気
透過性の部分が平行に配置されている。コイルの外部部
分では、非常に大きい磁気が高い磁気透過性の部分を通
過し、言い換えれば、ほとんどの磁界はコアスタック内
に運ばれる。コイル端部とコアスタック端部では、しか
しながら、周囲の方向に均一な磁界密度がコイルの内部
で伝えられるように、磁界が周囲の方向に伝達される。
周囲では、コアスタックの端部部分での磁界の幾つか
は、薄層のスタック面に垂直にスタックから現れる。こ
の結果、新たな多数の渦電流がロスされて、コアスタッ
クやコアスタックの端部部分で発生されるカバ−薄層の
局所的なオ−バヒ−トが発生される。対応した多きなパ
ワ−により、分離された新たな高価な冷却装置がこの部
分に必要になる。
よる渦電流のロスに加えて、位置的に限定された状態の
コアスタックでの確かな点で幾つかの場合にかなりの渦
電流のロスとなる。溶鉱炉コイルと溶融金属内の交番磁
界の部分での溶融金属との間の間隙において、磁気抵抗
は例えば、アジマス方向などコイル周辺部では一定であ
り、コイルに沿った方向の磁界密度も一定であり、磁界
線は溶鉱炉の軸に平行に連続して延びている。他方で
は、上述したコイル周辺部の磁気ヨ−クの配置では、低
い磁気抵抗の部分と、コイルの外側上の磁界のヨ−ク空
間での磁気ヨ−クでの高い磁気抵抗の部分（コアスタッ
クとギャップ）とが交互に配置される。よって、磁界の
為に、高い磁気透過性の部分は、これら非常に低い磁気
透過性の部分が平行に配置されている。コイルの外部部
分では、非常に大きい磁気が高い磁気透過性の部分を通
過し、言い換えれば、ほとんどの磁界はコアスタック内
に運ばれる。コイル端部とコアスタック端部では、しか
しながら、周囲の方向に均一な磁界密度がコイルの内部
で伝えられるように、磁界が周囲の方向に伝達される。
周囲では、コアスタックの端部部分での磁界の幾つか
は、薄層のスタック面に垂直にスタックから現れる。こ
の結果、新たな多数の渦電流がロスされて、コアスタッ
クやコアスタックの端部部分で発生されるカバ−薄層の
局所的なオ−バヒ−トが発生される。対応した多きなパ
ワ−により、分離された新たな高価な冷却装置がこの部
分に必要になる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、全
体的に簡単な構成にもかかわらず、領域の高い２次モ−
メントと捩じれモ−メントとを有する上述のタイプの誘
導溶鉱炉の為の磁気ヨ−クを提供することにある。
体的に簡単な構成にもかかわらず、領域の高い２次モ−
メントと捩じれモ−メントとを有する上述のタイプの誘
導溶鉱炉の為の磁気ヨ−クを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決する手段】この発明では、特許請求の範囲
第１項の特徴部に記載された利点を前段の記載と合わせ
ることによりこの目的が達成される。
第１項の特徴部に記載された利点を前段の記載と合わせ
ることによりこの目的が達成される。
【００１５】
【作用】この発明により達成できる利点は、取り分け、
支持体のコアスタックのエンクロジャが比較的もちいな
い物質の用法により、磁気ヨ−クの曲げ及び捩じれに関
係する高い剛性率を保証し、操作されている間に発生さ
れる熱のロスの為の高い熱伝導性と径方向の振動の為の
コイルから炉ハウジングへの伝達通路を通ってより高い
減衰をするように保証する。
支持体のコアスタックのエンクロジャが比較的もちいな
い物質の用法により、磁気ヨ−クの曲げ及び捩じれに関
係する高い剛性率を保証し、操作されている間に発生さ
れる熱のロスの為の高い熱伝導性と径方向の振動の為の
コイルから炉ハウジングへの伝達通路を通ってより高い
減衰をするように保証する。
【００１６】支持体の高い剛性率により、コアスタック
の端部近傍に各磁気ヨ−クの為の２つの点への径方向に
誘導体に対して、磁気ヨ−クの支持体を限定することが
できる。これにより、一定の決められた状態を達成する
ことができると共に、要求された接触圧力を決められた
方法により容易に達成することができる。各磁気ヨ−ク
の為の分離溶鉱炉体フレ−ムバ−の使用は不必要であ
り、物質を削減させる方法により、より簡易に構成でき
る溶鉱炉体となる。磁気ヨ−クは、高い剛性率と、高い
自然周波数のより低いフレ−ムとより高いフレ−ムとに
より、炉体を適切に止める。よって、唯一の高い無害の
共鳴周波数は、溶鉱炉コイルから磁気ヨ−クを介してフ
レ−ムへ伝えられる。加えて、溶鉱炉コイルから捩じら
れた振動の伝達を非常に明らかに減衰させ、磁気ヨ−ク
を介して炉体へ少なくとも部分的に伝達される振動減衰
部材は、最小のコストでこれらを固定できるように構成
される。
の端部近傍に各磁気ヨ−クの為の２つの点への径方向に
誘導体に対して、磁気ヨ−クの支持体を限定することが
できる。これにより、一定の決められた状態を達成する
ことができると共に、要求された接触圧力を決められた
方法により容易に達成することができる。各磁気ヨ−ク
の為の分離溶鉱炉体フレ−ムバ−の使用は不必要であ
り、物質を削減させる方法により、より簡易に構成でき
る溶鉱炉体となる。磁気ヨ−クは、高い剛性率と、高い
自然周波数のより低いフレ−ムとより高いフレ−ムとに
より、炉体を適切に止める。よって、唯一の高い無害の
共鳴周波数は、溶鉱炉コイルから磁気ヨ−クを介してフ
レ−ムへ伝えられる。加えて、溶鉱炉コイルから捩じら
れた振動の伝達を非常に明らかに減衰させ、磁気ヨ−ク
を介して炉体へ少なくとも部分的に伝達される振動減衰
部材は、最小のコストでこれらを固定できるように構成
される。
【００１７】磁気ヨ−ク又は、コイルに面したこれらの
側面の振動減衰部材が支持体の接続により、溶鉱炉コイ
ルからコアスタックへの振動の伝達の間に更なる減衰が
達成される。
側面の振動減衰部材が支持体の接続により、溶鉱炉コイ
ルからコアスタックへの振動の伝達の間に更なる減衰が
達成される。
【００１８】音波の発生、増幅、伝達が要求による個々
に又は必要な組み合わせで用いられる大きさの容器によ
り防止される。よって、溶鉱炉コイルの電磁気的に発生
される溶鉱炉体への振動の伝達は最適値で減衰され、誘
導溶鉱炉から環境への音波の伝達は最小となる結果をも
たらす。
に又は必要な組み合わせで用いられる大きさの容器によ
り防止される。よって、溶鉱炉コイルの電磁気的に発生
される溶鉱炉体への振動の伝達は最適値で減衰され、誘
導溶鉱炉から環境への音波の伝達は最小となる結果をも
たらす。
【００１９】コアスタックが溶鉱炉コイルに面していな
い３つの側面で高い電気伝導率の支持体により保持され
ているなら、薄層の方向に直角な磁界成分の入射及び射
出は保護方向（screening sense ）より防止される。更
なるロス及び、しばしば、新たな加熱、取り分けコアス
タックの端部部分では、これらの除去の為の特別な寸法
が除去される。
い３つの側面で高い電気伝導率の支持体により保持され
ているなら、薄層の方向に直角な磁界成分の入射及び射
出は保護方向（screening sense ）より防止される。更
なるロス及び、しばしば、新たな加熱、取り分けコアス
タックの端部部分では、これらの除去の為の特別な寸法
が除去される。
【００２０】コアスタック内で発生される渦電流の熱の
ロスの除去は、少なくとも部分的に冷却材を用いる支持
体の縦のチャンネルを用いることにより非常に簡単に行
うことができる。熱伝達領域に応じて必要な１、２、３
個及びそれ以上の縦チャンネルは冷却チャンネルとして
用いることができる。これは、コアスタックの温度が許
容限界に維持されることを保証する。例えば、水が冷却
材として用いられる。コアスタックに接触されて直接熱
が伝達されるようにしなければならない冷却部材の使用
は必要がない。
ロスの除去は、少なくとも部分的に冷却材を用いる支持
体の縦のチャンネルを用いることにより非常に簡単に行
うことができる。熱伝達領域に応じて必要な１、２、３
個及びそれ以上の縦チャンネルは冷却チャンネルとして
用いることができる。これは、コアスタックの温度が許
容限界に維持されることを保証する。例えば、水が冷却
材として用いられる。コアスタックに接触されて直接熱
が伝達されるようにしなければならない冷却部材の使用
は必要がない。
【００２１】
【実施例】図１は、誘導溶鉱炉の側面断面図を示してい
る。誘導溶鉱炉１は、上部が開口され、底部が閉じられ
た、通常セラミックの強い円筒炉２と、円筒炉２の回り
に固定された円筒コイル３と、このコイルの外側側面で
炉軸に平行に配置されている個々のロッドの形態に構成
された複数の磁気ヨ−ク４と有している。炉２の内側に
おいて溶融物質（＝溶けた金属供給物質）は、符号５に
より示されている。分離ロッドタイプの磁気ヨ−ク４
は、最上部フレ−ム及び最下部フレ−ム６、７により円
筒コイル３へ各々保持されている。これらのフレ−ム
６、７は図示されていない支持炉体の一部を形成してい
る。
る。誘導溶鉱炉１は、上部が開口され、底部が閉じられ
た、通常セラミックの強い円筒炉２と、円筒炉２の回り
に固定された円筒コイル３と、このコイルの外側側面で
炉軸に平行に配置されている個々のロッドの形態に構成
された複数の磁気ヨ−ク４と有している。炉２の内側に
おいて溶融物質（＝溶けた金属供給物質）は、符号５に
より示されている。分離ロッドタイプの磁気ヨ−ク４
は、最上部フレ−ム及び最下部フレ−ム６、７により円
筒コイル３へ各々保持されている。これらのフレ−ム
６、７は図示されていない支持炉体の一部を形成してい
る。
【００２２】図２は、円筒炉２、溶融物質５、円筒コイ
ル３、分離ロッドタイプ磁気ヨ−ク４、及び最上部フレ
−ム６を有する誘導溶鉱炉１の平面図を示している。図
２において、フレ−ム６は環状構造であり、しかし、例
えば、四角形状でもよい。分離磁気ヨ−ク４の間には間
隙が存在する。動作している支持炉体は明白であるので
図示しない。
ル３、分離ロッドタイプ磁気ヨ−ク４、及び最上部フレ
−ム６を有する誘導溶鉱炉１の平面図を示している。図
２において、フレ−ム６は環状構造であり、しかし、例
えば、四角形状でもよい。分離磁気ヨ−ク４の間には間
隙が存在する。動作している支持炉体は明白であるので
図示しない。
【００２３】図３は磁気ヨ−クの第１基本形状の断面図
を示している。一体の支持体８によりアクティブなコア
スタック９はＣ−又はＵ−形状に囲まれている。支持体
は、突出部分を有し、例えば、高い電気伝導性である利
点を有するアルミニウム合金で作られている。コアスタ
ック９は、上述したように、分離され、相互に電気的に
個々に絶縁された複数の薄層を有している。
を示している。一体の支持体８によりアクティブなコア
スタック９はＣ−又はＵ−形状に囲まれている。支持体
は、突出部分を有し、例えば、高い電気伝導性である利
点を有するアルミニウム合金で作られている。コアスタ
ック９は、上述したように、分離され、相互に電気的に
個々に絶縁された複数の薄層を有している。
【００２４】図４は、磁気ヨ−クの第２基本形状の断面
図を示している。図３の形状と異なるのは、アクティブ
なコアスタック９が３つの個々の部分を有する支持体８
により囲まれている。３つの個々の部分である、２つの
側壁１０、１１及び後部壁１２は、コアスタック９をＣ
−又はＵ−形状に囲み、後部壁１２は、２つの側壁１
０、１１に以下に記述した適切な方法により接合されて
いる。
図を示している。図３の形状と異なるのは、アクティブ
なコアスタック９が３つの個々の部分を有する支持体８
により囲まれている。３つの個々の部分である、２つの
側壁１０、１１及び後部壁１２は、コアスタック９をＣ
−又はＵ−形状に囲み、後部壁１２は、２つの側壁１
０、１１に以下に記述した適切な方法により接合されて
いる。
【００２５】図５は、一体の突出部を有する磁気ヨ−ク
の断面図を示している。支持体８は、この場合、複数の
個々の縦のチャンネル１３を有するアルミニウム突出部
として構成されているので、断面図では、突出部は多数
の縦の中空チャンバ（図８に示された格子と類似）を有
する格子である。このタイプの形状（図４に示された異
なる３つの個々の部分としても用いることができる）は
種々の利点を有する。一方では、比較的少ない材料の
量、少ない重さ、少ないコストで曲げやねじれに対して
高い剛性率を有している。他方では、磁気ヨ−ク２とフ
レ−ム６、７とを介してコイル３から炉体への放射方向
の振動を高く減衰させることができる。縦チャンネル１
３は少なくとも１部が冷却液（例えば、水）を循環させ
る為の内部冷却チャンネルとして用いられ、大きな熱伝
達領域は操作中に発生される熱のロスの高熱浪費容量と
なる。これは、磁気ヨ−クの熱負荷を要求の値に制限す
ることができる。
の断面図を示している。支持体８は、この場合、複数の
個々の縦のチャンネル１３を有するアルミニウム突出部
として構成されているので、断面図では、突出部は多数
の縦の中空チャンバ（図８に示された格子と類似）を有
する格子である。このタイプの形状（図４に示された異
なる３つの個々の部分としても用いることができる）は
種々の利点を有する。一方では、比較的少ない材料の
量、少ない重さ、少ないコストで曲げやねじれに対して
高い剛性率を有している。他方では、磁気ヨ−ク２とフ
レ−ム６、７とを介してコイル３から炉体への放射方向
の振動を高く減衰させることができる。縦チャンネル１
３は少なくとも１部が冷却液（例えば、水）を循環させ
る為の内部冷却チャンネルとして用いられ、大きな熱伝
達領域は操作中に発生される熱のロスの高熱浪費容量と
なる。これは、磁気ヨ−クの熱負荷を要求の値に制限す
ることができる。
【００２６】図６は、３つの個々の部材を有した磁気ヨ
−クの断面図を示している。側壁１０、１１はアルミニ
ウムで作られ、内部に縦チャンネル１４を有している。
そして、後部壁は鉄部１５として構成されている。この
場合、鉄部１５は、中空四角部分又は中空長方形部分と
して構成される堅固な構成である。鉄部１５は、例え
ば、２つの側壁１０、１１内のボアに固定される固定ネ
ジ１６により固定され、鉄部１５のボアにしっかりと固
定される。そして、固定ロッドも鉄部１５に溶接され、
側壁１０、１１及び側壁に固定ボアを有する上記固定ロ
ッドは、固定ロッドへ捩じこまれたナットにより後部壁
に対して固定されている。
−クの断面図を示している。側壁１０、１１はアルミニ
ウムで作られ、内部に縦チャンネル１４を有している。
そして、後部壁は鉄部１５として構成されている。この
場合、鉄部１５は、中空四角部分又は中空長方形部分と
して構成される堅固な構成である。鉄部１５は、例え
ば、２つの側壁１０、１１内のボアに固定される固定ネ
ジ１６により固定され、鉄部１５のボアにしっかりと固
定される。そして、固定ロッドも鉄部１５に溶接され、
側壁１０、１１及び側壁に固定ボアを有する上記固定ロ
ッドは、固定ロッドへ捩じこまれたナットにより後部壁
に対して固定されている。
【００２７】図７は、磁気ヨ−クの実施例の断面図を示
している。一体の支持体８は、複数の冷却チャンネル１
７（実施例の例５）を有し、各々は円形断面を有してい
る。冷却チャンネルの間に、断面が珍しい形状を有する
縦チャンネル１８が存在している。アクティブなコアス
タック９のコイル３に面した端部面及び、支持体の側壁
のの２つの端部面は、（例えば、マイカで作られてい
る）カバ−１９が配置されている。約１７０°の値を有
する角度αは、コイル３に面している支持体の端部面、
及びコアスタックの接触面がコイル３の円筒形に適合さ
れているように現わされている。後部壁に固定される鉄
部２０を固定させる為の固定ラグ２１は、支持体８の後
部壁の外側面上に形成されている。鉄部２０は、支持体
８の曲げ及びねじれに対する強さを増加させる。鉄部
は、粘着材２２によりしっかり固定される。
している。一体の支持体８は、複数の冷却チャンネル１
７（実施例の例５）を有し、各々は円形断面を有してい
る。冷却チャンネルの間に、断面が珍しい形状を有する
縦チャンネル１８が存在している。アクティブなコアス
タック９のコイル３に面した端部面及び、支持体の側壁
のの２つの端部面は、（例えば、マイカで作られてい
る）カバ−１９が配置されている。約１７０°の値を有
する角度αは、コイル３に面している支持体の端部面、
及びコアスタックの接触面がコイル３の円筒形に適合さ
れているように現わされている。後部壁に固定される鉄
部２０を固定させる為の固定ラグ２１は、支持体８の後
部壁の外側面上に形成されている。鉄部２０は、支持体
８の曲げ及びねじれに対する強さを増加させる。鉄部
は、粘着材２２によりしっかり固定される。
【００２８】アクティブなコアスタック９の基本面は、
例えば、高い熱伝導率を有する粘着材２３により支持体
８の後部壁の内部面へ固定される。また、この場合で
は、熱的に伝導するペ−ストが使われ、他の方法でコア
スタックを固定しなければならない。この場合、コアス
タック９から支持体８の後部壁へのよい熱伝導性が達成
される。コアスタック９の両面と支持体８両面との間の
よい熱伝導性を達成させる為、及び、幾つかのノイズ発
生を防止させる為にコアスタックは２つの側壁の間に固
定されている。
例えば、高い熱伝導率を有する粘着材２３により支持体
８の後部壁の内部面へ固定される。また、この場合で
は、熱的に伝導するペ−ストが使われ、他の方法でコア
スタックを固定しなければならない。この場合、コアス
タック９から支持体８の後部壁へのよい熱伝導性が達成
される。コアスタック９の両面と支持体８両面との間の
よい熱伝導性を達成させる為、及び、幾つかのノイズ発
生を防止させる為にコアスタックは２つの側壁の間に固
定されている。
【００２９】図８は、振動減衰部材を有する磁気ヨ−ク
の断面図を示している。振動減衰部材２４（例えば、セ
ラミック又は、テフロンで満たされたファイバセラミッ
ク）は、コイル３に面し、支持体８の側壁の端部面に固
定される。この目的の為、機械的に成形された振動伝達
部材２４に導入されるように形成されるばち（dovetai
l) 形状の間隙の間で、保持ラグ２５は支持体８の端部
面上に形成されている。溶鉱炉コイル３の囲まれた外側
に上記振動伝達部材２４は圧力が加えられ、コイル３か
らフレ−ム６、７へを更に減衰させる。
の断面図を示している。振動減衰部材２４（例えば、セ
ラミック又は、テフロンで満たされたファイバセラミッ
ク）は、コイル３に面し、支持体８の側壁の端部面に固
定される。この目的の為、機械的に成形された振動伝達
部材２４に導入されるように形成されるばち（dovetai
l) 形状の間隙の間で、保持ラグ２５は支持体８の端部
面上に形成されている。溶鉱炉コイル３の囲まれた外側
に上記振動伝達部材２４は圧力が加えられ、コイル３か
らフレ−ム６、７へを更に減衰させる。
【００３０】図９は、コアスタックに機械的に固定され
た磁気ヨ−クの断面図を示している。この場合、コアス
タック９は、後部壁１２又は支持体の鉄部１５内の縦軸
（垂直または、コイルの直径にタンジェンシャルな）に
対して垂直な１、２、３、又はそれ以上のばち形状の溝
が設けられている。固定ネジ２７を介して後部壁の内面
又は、支持体の鉄部１５の内面に対してコアスタックを
押す適合された形状の固定クサビ２６は、上記溝内に固
定される。この目的の為、固定ネジ２７は、後部壁内の
適合ボア又は、鉄部１５内の適合ボアを通って固定され
る。縦チャンネル１４を有する支持体の側壁１０、１１
の構成と、固定ネジ１６により鉄部１５への側壁の固定
とは、図６で接合が説明されている。図９では、支持体
が３つの個々の部分から作られているように示されてい
るが、コアスタックの上述の固定方法は、１つの支持体
（図３参照）の場合と同様に可能である。
た磁気ヨ−クの断面図を示している。この場合、コアス
タック９は、後部壁１２又は支持体の鉄部１５内の縦軸
（垂直または、コイルの直径にタンジェンシャルな）に
対して垂直な１、２、３、又はそれ以上のばち形状の溝
が設けられている。固定ネジ２７を介して後部壁の内面
又は、支持体の鉄部１５の内面に対してコアスタックを
押す適合された形状の固定クサビ２６は、上記溝内に固
定される。この目的の為、固定ネジ２７は、後部壁内の
適合ボア又は、鉄部１５内の適合ボアを通って固定され
る。縦チャンネル１４を有する支持体の側壁１０、１１
の構成と、固定ネジ１６により鉄部１５への側壁の固定
とは、図６で接合が説明されている。図９では、支持体
が３つの個々の部分から作られているように示されてい
るが、コアスタックの上述の固定方法は、１つの支持体
（図３参照）の場合と同様に可能である。
【００３１】図１０は、コアスタックが取り付けられた
磁気ヨ−クを示している。この変形において、支持体の
側壁１０、１１内のスラストブロック２９を有するクラ
ンプボルト２８は、コアスタック９を押している。クラ
ンプボルト２８は、コアスタック９を正確に取り付けさ
せる為に所定のトルクで捩じ込められる。コアスタック
の側部に加えられる圧力の均一に分散させる為に、堅い
カバ−プレ−ト３０は、側壁１０、１１の各々の内面と
コアスタックとの間に設けられる。必要なら、最適の取
り付け力をクランプボルト２８（例えば、物質疲労な
ど、又は、原則的には、所定の操作時間の後）を捩じ込
めることにより適合させることができる。コアスタック
全体の長さにおいて均一の最適な取り付けは、取り分
け、コアスタックの「内部ハム（internal hum）」を防
止できる。
磁気ヨ−クを示している。この変形において、支持体の
側壁１０、１１内のスラストブロック２９を有するクラ
ンプボルト２８は、コアスタック９を押している。クラ
ンプボルト２８は、コアスタック９を正確に取り付けさ
せる為に所定のトルクで捩じ込められる。コアスタック
の側部に加えられる圧力の均一に分散させる為に、堅い
カバ−プレ−ト３０は、側壁１０、１１の各々の内面と
コアスタックとの間に設けられる。必要なら、最適の取
り付け力をクランプボルト２８（例えば、物質疲労な
ど、又は、原則的には、所定の操作時間の後）を捩じ込
めることにより適合させることができる。コアスタック
全体の長さにおいて均一の最適な取り付けは、取り分
け、コアスタックの「内部ハム（internal hum）」を防
止できる。
【００３２】図１０は、３つの個々の部分１０〜１２か
ら作られている支持体を示しているが、上述に説明され
ているコアスタックのクランプは１つの支持体（図３参
照）の場合に用いられている。
ら作られている支持体を示しているが、上述に説明され
ているコアスタックのクランプは１つの支持体（図３参
照）の場合に用いられている。
【００３３】図１１は、支持体の３つの部分及びコアス
タックを固定させる為のクランプを有した磁気ヨ−クを
示している。Ｕ−又はＣ−形状のクランプ３１は、後部
壁１２及び側壁１０の両方を包むように示すことができ
る。クランプ３１の適切な予めの引っ張りにより、更な
る補助なしに支持体の３つの個々の部分１０〜１２を固
定させることができる。そして、この場合、コアスタッ
ク９は、２つの側壁１０、１１に与えられる圧力により
同時に取り付けられる。更に、クランプ３１の側部内の
スラストブロックを有するクランプボルト３２の使用
は、側面１０、１１、コアスタック９上の正確な所定の
圧力を与えさせることができる。クランプボルト３２を
介して与えられる圧力を更に分配させる為に、堅いカバ
−プレ−ト３４がクランプ３１の側部と側壁１０、１１
の外面との間に設けられている。
タックを固定させる為のクランプを有した磁気ヨ−クを
示している。Ｕ−又はＣ−形状のクランプ３１は、後部
壁１２及び側壁１０の両方を包むように示すことができ
る。クランプ３１の適切な予めの引っ張りにより、更な
る補助なしに支持体の３つの個々の部分１０〜１２を固
定させることができる。そして、この場合、コアスタッ
ク９は、２つの側壁１０、１１に与えられる圧力により
同時に取り付けられる。更に、クランプ３１の側部内の
スラストブロックを有するクランプボルト３２の使用
は、側面１０、１１、コアスタック９上の正確な所定の
圧力を与えさせることができる。クランプボルト３２を
介して与えられる圧力を更に分配させる為に、堅いカバ
−プレ−ト３４がクランプ３１の側部と側壁１０、１１
の外面との間に設けられている。
【００３４】図１２は、クランプを有する磁気ヨ−クを
示す図である。支持体の側壁１０、１１を有するロッド
形状の磁気ヨ−ク４、クランプされたコアスタック９、
及び複数のクランプ３１は示されている。更に、図１２
は、冷却材がいかにして送られるか、及び冷却材を外部
再冷却装置へいかにして返すことができるかの例を示し
ている。この目的の為、冷却チャンネル、又は縦チャン
ネルは、冷却ホ−ス３９が取り付けられるべき接続片３
８が１つの端部に設けることができる。冷却チャンネル
又は縦チャンネルの他端は、Ｕ−曲げ部４０により共に
接続することができる。よく知られた他の冷却材接続も
用いられている。上記に示された形状は、もちろん、ク
ランプを有する磁気ヨ−クの種類を制限するものではな
いが、形状の全てのタイプを使用可能である。
示す図である。支持体の側壁１０、１１を有するロッド
形状の磁気ヨ−ク４、クランプされたコアスタック９、
及び複数のクランプ３１は示されている。更に、図１２
は、冷却材がいかにして送られるか、及び冷却材を外部
再冷却装置へいかにして返すことができるかの例を示し
ている。この目的の為、冷却チャンネル、又は縦チャン
ネルは、冷却ホ−ス３９が取り付けられるべき接続片３
８が１つの端部に設けることができる。冷却チャンネル
又は縦チャンネルの他端は、Ｕ−曲げ部４０により共に
接続することができる。よく知られた他の冷却材接続も
用いられている。上記に示された形状は、もちろん、ク
ランプを有する磁気ヨ−クの種類を制限するものではな
いが、形状の全てのタイプを使用可能である。
【００３５】図１３は、磁気ヨ−ク４からるつぼ内の溶
融物へ通過する磁界のパタ−ンが示されている。コアス
タック９の端部から磁界が入射され、るつぼ２を介して
溶融物５又は金属供給物質へ延びている。コアスタック
内の磁界は符号３７で示され、コイル３又はるつぼの周
辺部での磁界は符号３５で示され、及び金属供給物質又
は、溶融物内の磁界は符号３６で示される。電気伝導物
質（好ましくは、アルミニウム合金）により構成される
支持体８の封止作用は、コアスタックの縦軸に直角に入
る磁気ヨ−クの端部での磁界を防止する。よって、対応
した新たなロスが除去される。参照例（reference)は、
上述のこの接続で作られる。
融物へ通過する磁界のパタ−ンが示されている。コアス
タック９の端部から磁界が入射され、るつぼ２を介して
溶融物５又は金属供給物質へ延びている。コアスタック
内の磁界は符号３７で示され、コイル３又はるつぼの周
辺部での磁界は符号３５で示され、及び金属供給物質又
は、溶融物内の磁界は符号３６で示される。電気伝導物
質（好ましくは、アルミニウム合金）により構成される
支持体８の封止作用は、コアスタックの縦軸に直角に入
る磁気ヨ−クの端部での磁界を防止する。よって、対応
した新たなロスが除去される。参照例（reference)は、
上述のこの接続で作られる。
【図１】 誘導溶鉱炉の断面図；
【図２】 誘導溶鉱炉の平面図；
【図３】 磁気ヨ−クの第１基本形状の断面図；
【図４】 磁気ヨ−クの第２基本形状の断面図；
【図５】 一体の突出部を有する磁気ヨ−クの断面図；
【図６】 ３つの個々の部分を有する磁気ヨ−クの断面
図；
図；
【図７】 磁気ヨ−クの実施例の断面図；
【図８】 振動減衰部材を有する磁気ヨ−クの断面図；
【図９】 コアスタックが機械的に固定された磁気ヨ−
クの断面図；
クの断面図；
【図１０】 取り付けられたコアスタックを有する磁気
ヨ−クの断面図；
ヨ−クの断面図；
【図１１】 支持体の３つの個々の部材及びコアスタッ
クを固定させる為のクランプを有する磁気ヨ−クを示し
た図；
クを固定させる為のクランプを有する磁気ヨ−クを示し
た図；
【図１２】 クランプを有する磁気ヨ−クの平面図；
【図１３】 磁気ヨ−クからるつぼ内の溶融物へ通過す
る磁界のパタ−ンを示した図。
る磁界のパタ−ンを示した図。
１…誘導溶鉱炉、２…円筒炉２、３…コイル、４…磁気
ヨ−ク、５…溶融物質、６、７…フレ−ム、８…支持
体、９…コアスタック、１０、１１…側壁、１２…後部
壁、１３…チャンネル、１４…縦チャンネル、１５…鉄
部、１６…固定ネジ、１７…冷却チャンネル、１８…縦
チャンネル、１９…カバ−、２０…鉄部、２１…固定ラ
グ、２２…粘着材 ２４…振動伝達部材、２５…保持ラグ、２６…固定クサ
ビ、２７…固定ネジ。
ヨ−ク、５…溶融物質、６、７…フレ−ム、８…支持
体、９…コアスタック、１０、１１…側壁、１２…後部
壁、１３…チャンネル、１４…縦チャンネル、１５…鉄
部、１６…固定ネジ、１７…冷却チャンネル、１８…縦
チャンネル、１９…カバ−、２０…鉄部、２１…固定ラ
グ、２２…粘着材 ２４…振動伝達部材、２５…保持ラグ、２６…固定クサ
ビ、２７…固定ネジ。
Claims (24)
- 【請求項１】 コアスタックが断面Ｃ−、又はＵ−形状
の炉体により溶鉱炉コイルに面していない３つの主面上
に囲まれ、誘導溶鉱炉の溶鉱炉コイルにより発生される
磁界を保持する為に適切なロッド形状コアスタックを有
する誘導溶鉱炉用磁気ヨ−クにおいて、 炉体は曲げ及び捩じりに強い支持体として構成され、よ
い電気伝導性を有する物質で作られていることを特徴と
する誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項２】 上記支持体は、アルミニウム又はアルミ
ニウム合金で作られていることを特徴とする請求項１に
記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項３】 上記支持体は、少なくとも１つの縦チャ
ンネルを有していることを特徴とする請求項１又は２に
記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項４】 上記少なくとも１つの縦チャンネルは、
冷却材を保持するように適合されていることを特徴とす
る請求項３に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項５】 上記支持体は一体の部材により構成され
ていることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項
に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項６】 上記支持体は、２つの側壁及び１つの後
部壁の３つの部材から構成されていることを特徴とする
請求項１乃至４のいずれか１項に記載の誘導溶鉱炉用磁
気ヨ−ク。 - 【請求項７】 上記支持体は、少なくとも１つの突出部
を有していることを特徴とする請求項１乃至６のいずれ
か１項に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項８】 上記後部壁及び側壁の間の接合は固定ネ
ジにより行われることを特徴とする請求項６又は７に記
載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項９】 上記後部壁及び側壁の間の接合はクラン
プにより行われることを特徴とする請求項６又は７に記
載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項１０】 上記コアスタックは、支持体内に接着
されていることを特徴とする請求項１乃至９のいずれか
１項に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項１１】 上記コアスタックは、支持体内に取り
付けられていることを特徴とする請求項１乃至１０のい
ずれか１項に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項１２】 上記取り付けは、支持体の側壁内のス
ラストブロックを有しているクランプボルトにより行わ
れることを特徴とする請求項１１に記載の誘導溶鉱炉用
磁気ヨ−ク。 - 【請求項１３】 リジッドカバ−プレ−トがコアスタッ
クと上記支持体の側壁との間に配置されていることを特
徴とする請求項１２に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項１４】 上記取り付けは、後部壁と側壁とを接
合させる為に用いられるクランプにより行われることを
特徴とする請求項１１に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−
ク。 - 【請求項１５】 上記取り付けは、クランプの側部内に
入れられるスラストブロックを有するクランピングボル
トにより行われることを特徴とする請求項１４に記載の
誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項１６】 リジッドカバ−プレ−トがクランプの
側部と上記支持体の側壁との間に配置されていることを
特徴とする請求項１５に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−
ク。 - 【請求項１７】 上記コアスタックは、支持体内の固定
くさびにより固定されることを特徴とする請求項１乃至
１０のいずれか１項に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項１８】 熱伝達ペ−ストがコアスタックと支持
体との間に入れられていることを特徴とする請求項１乃
至１７のいずれか１項に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−
ク。 - 【請求項１９】 振動減衰部材が上記支持体の、溶鉱炉
コイルに面した端部面に配置されていることを特徴とす
る請求項１乃至１８のいずれか１項に記載の誘導溶鉱炉
用磁気ヨ−ク。 - 【請求項２０】 振動減衰部材が上記支持体上に形成さ
れた保持ラグにより固定されていることを特徴とする請
求項９に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項２１】 上記支持体の後部壁は、鉄部として作
られていることを特徴とする請求項６に記載の誘導溶鉱
炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項２２】 鉄部が上記支持体の少なくとも１つの
主面上に固定されることを特徴とする請求項１乃至２０
のいずれか１項に記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。 - 【請求項２３】 上記鉄部は、上記支持体上に接着され
ていることを特徴とする請求項２２に記載の誘導溶鉱炉
用磁気ヨ−ク。 - 【請求項２４】 上記支持体は、鉄部を固定させる為の
保持ラグが設けられていることを特徴とする請求項２２
又は２３のいずれかに記載の誘導溶鉱炉用磁気ヨ−ク。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4115278:6 | 1991-05-10 | ||
| DE4115278A DE4115278A1 (de) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | Magnetischer rueckschluss fuer einen induktionstiegelofen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05203373A true JPH05203373A (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=6431380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4117747A Pending JPH05203373A (ja) | 1991-05-10 | 1992-05-11 | 誘導溶鉱炉用磁気ヨーク |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5247539A (ja) |
| EP (1) | EP0512466B1 (ja) |
| JP (1) | JPH05203373A (ja) |
| DE (2) | DE4115278A1 (ja) |
| ES (1) | ES2068633T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106556248A (zh) * | 2015-09-25 | 2017-04-05 | 周晓航 | 一种矿物焙烧处理的方法及其电磁感应焙烧装置 |
Families Citing this family (5)
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|---|---|---|---|---|
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| DE9409470U1 (de) * | 1994-06-14 | 1994-08-11 | Abb Patent Gmbh, 68309 Mannheim | Magnetischer Rückschluß mit Tragkörper und Isolierkörper |
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| US6434182B1 (en) | 2001-05-23 | 2002-08-13 | Lecrotherm, Inc. | Composite insulating clamp assembly for induction furnace |
| DE102015015337B4 (de) | 2015-09-01 | 2018-06-21 | Abp Induction Systems Gmbh | Induktionstiegelofen und magnetischer Rückschluss hierfür |
Family Cites Families (17)
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|---|---|---|---|---|
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| US1834445A (en) * | 1929-04-20 | 1931-12-01 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Inductor coil |
| US1830481A (en) * | 1929-07-16 | 1931-11-03 | Ajax Electrothermic Corp | Induction electric furnace |
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