JPH05191155A - ショック音防止回路 - Google Patents
ショック音防止回路Info
- Publication number
- JPH05191155A JPH05191155A JP4005255A JP525592A JPH05191155A JP H05191155 A JPH05191155 A JP H05191155A JP 4005255 A JP4005255 A JP 4005255A JP 525592 A JP525592 A JP 525592A JP H05191155 A JPH05191155 A JP H05191155A
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- Japan
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- setting circuit
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＢＴＬ方式のオーディオパワーアンプにおい
て、２つのＮＦコンデンサの値に差が生じても、ショッ
ク音が発生しないようにする。 【構成】 第１中点設定回路１０と、第２中点設定回路
１１と、切り換えスイッチ回路１２を新たに設ける。電
源投入後、第１中点設定回路１０により、中点電位を電
源投入時の出力電位に近い値に設定する。起動後、切り
換えスイッチ回路１２により、第１中点設定回路１０を
遮断し、第２中点設定回路１１により出力の中点電位を
適正値に設定する。 【効果】 起動時、出力の電位が電源投入時の出力の電
位に近いため、起動前後の出力の電位差が小さく、これ
により２つの出力間の電位差が小さいので、発生するシ
ョック音レベルを小さく抑えられる。
て、２つのＮＦコンデンサの値に差が生じても、ショッ
ク音が発生しないようにする。 【構成】 第１中点設定回路１０と、第２中点設定回路
１１と、切り換えスイッチ回路１２を新たに設ける。電
源投入後、第１中点設定回路１０により、中点電位を電
源投入時の出力電位に近い値に設定する。起動後、切り
換えスイッチ回路１２により、第１中点設定回路１０を
遮断し、第２中点設定回路１１により出力の中点電位を
適正値に設定する。 【効果】 起動時、出力の電位が電源投入時の出力の電
位に近いため、起動前後の出力の電位差が小さく、これ
により２つの出力間の電位差が小さいので、発生するシ
ョック音レベルを小さく抑えられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はショック音防止回路に
関し、特にＢＴＬ方式のオーディオパワーアンプの起動
時におけるショック音防止に関する。
関し、特にＢＴＬ方式のオーディオパワーアンプの起動
時におけるショック音防止に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のＢＴＬ方式のオーディオパワーア
ンプについて、図面を参照して説明する。図４は従来の
回路図である。図において１は入力，２は反転回路，３
は第１の出力段，４は第２の出力段，５は第１の出力，
６は第２の出力，７はスピーカ，８は中点設定回路，９
は接地である。Ｒ１〜Ｒ４は帰還抵抗であり、Ｃ１，Ｃ
２はＮＦコンデンサ，Ｑ１，Ｑ２はＮＰＮトランジス
タ，Ｒ５，Ｒ６は抵抗である。第１の出力段３の正入力
端をＡ，負入力端をＢ，第２の出力段４の正入力端を
Ｃ，負入力端をＤとする。トランジスタＱ１，Ｑ２のベ
ースはそれぞれ中点設定回路に接続され、トランジスタ
Ｑ１のエミッタは抵抗Ｒ５を通して接地９に接続され、
トランジスタＱ２のエミッタは抵抗Ｒ６を通して接地９
に接続され、トランジスタＱ１のコレクタは第１の出力
段３の負入力端Ｂに接続され、トランジスタＱ２のコレ
クタは第２の出力段４の負入力端Ｄに接続されている。
ンプについて、図面を参照して説明する。図４は従来の
回路図である。図において１は入力，２は反転回路，３
は第１の出力段，４は第２の出力段，５は第１の出力，
６は第２の出力，７はスピーカ，８は中点設定回路，９
は接地である。Ｒ１〜Ｒ４は帰還抵抗であり、Ｃ１，Ｃ
２はＮＦコンデンサ，Ｑ１，Ｑ２はＮＰＮトランジス
タ，Ｒ５，Ｒ６は抵抗である。第１の出力段３の正入力
端をＡ，負入力端をＢ，第２の出力段４の正入力端を
Ｃ，負入力端をＤとする。トランジスタＱ１，Ｑ２のベ
ースはそれぞれ中点設定回路に接続され、トランジスタ
Ｑ１のエミッタは抵抗Ｒ５を通して接地９に接続され、
トランジスタＱ２のエミッタは抵抗Ｒ６を通して接地９
に接続され、トランジスタＱ１のコレクタは第１の出力
段３の負入力端Ｂに接続され、トランジスタＱ２のコレ
クタは第２の出力段４の負入力端Ｄに接続されている。
【０００３】次に上記ＢＴＬ方式のオーディオパワーア
ンプの回路動作を説明する。オーディオパワーアンプに
電源電圧が与えられていない時、第１の出力５，第２の
出力６の電位は下がっており、ＮＦコンデンサＣ１，Ｃ
２は放電している。電源電圧が与えられ、入力１に直流
バイアスのみが与えられているとき、反転回路２はＡ点
とＣ点に同電位を与える。このとき、ＮＦコンデンサＣ
１は放電しているため、Ｂ点の電位はＡ点の電位より低
い。このため第１の出力段３は動作し、これにより第１
の出力５は図５のように最大出力の電位で安定する。第
２の出力６も同様である。
ンプの回路動作を説明する。オーディオパワーアンプに
電源電圧が与えられていない時、第１の出力５，第２の
出力６の電位は下がっており、ＮＦコンデンサＣ１，Ｃ
２は放電している。電源電圧が与えられ、入力１に直流
バイアスのみが与えられているとき、反転回路２はＡ点
とＣ点に同電位を与える。このとき、ＮＦコンデンサＣ
１は放電しているため、Ｂ点の電位はＡ点の電位より低
い。このため第１の出力段３は動作し、これにより第１
の出力５は図５のように最大出力の電位で安定する。第
２の出力６も同様である。
【０００４】第１の出力５に電位が与えられているた
め、帰還抵抗Ｒ１，Ｒ２によりＮＦコンデンサＣ１に充
電される。これによりＢ点の電位は徐々に上がる。Ａ点
とＢ点の電位が等しくなると、第１の出力段３は安定
し、これにより第１の出力５は中点の状態で安定する。
これを出力の起動という。第２の出力６も同様である
（図５参照）。
め、帰還抵抗Ｒ１，Ｒ２によりＮＦコンデンサＣ１に充
電される。これによりＢ点の電位は徐々に上がる。Ａ点
とＢ点の電位が等しくなると、第１の出力段３は安定
し、これにより第１の出力５は中点の状態で安定する。
これを出力の起動という。第２の出力６も同様である
（図５参照）。
【０００５】第１の出力５の中点電位は、Ｂ点の電位に
帰還抵抗Ｒ１の両端の電位を加えた値で決まる。帰還抵
抗Ｒ１に流れる電流はトランジスタＱ１のコレクタ電流
に等しい。したがって第１の出力５の中点電位＝Ｂ点の
電位＋（抵抗Ｒ１×トランジスタＱ１のコレクタ電流）
で決まる。すなわち、中点設定回路８かトランジスタＱ
１，Ｑ２のベースに与える電位により、第１の出力５，
第２の出力６の中点電位は決まる。
帰還抵抗Ｒ１の両端の電位を加えた値で決まる。帰還抵
抗Ｒ１に流れる電流はトランジスタＱ１のコレクタ電流
に等しい。したがって第１の出力５の中点電位＝Ｂ点の
電位＋（抵抗Ｒ１×トランジスタＱ１のコレクタ電流）
で決まる。すなわち、中点設定回路８かトランジスタＱ
１，Ｑ２のベースに与える電位により、第１の出力５，
第２の出力６の中点電位は決まる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の従来
のＢＴＬ方式のオーディオパワーアンプでは、ＮＦコン
デンサＣ１，Ｃ２の値がわずかに異なっただけでも、起
動時に第１の出力５と第２の出力６との間に電位差を生
じて、ショック音を発生する。
のＢＴＬ方式のオーディオパワーアンプでは、ＮＦコン
デンサＣ１，Ｃ２の値がわずかに異なっただけでも、起
動時に第１の出力５と第２の出力６との間に電位差を生
じて、ショック音を発生する。
【０００７】これはＮＦコンデンサＣ１とＣ２の値に差
があり、例えばＣ１＜Ｃ２である時、図５のようにＢ点
の電位とＤ点の電位との上昇に差が生じ、その結果第１
の出力５と第２の出力６との起動のタイミングに差が生
じ、ショック音を発生するのである。
があり、例えばＣ１＜Ｃ２である時、図５のようにＢ点
の電位とＤ点の電位との上昇に差が生じ、その結果第１
の出力５と第２の出力６との起動のタイミングに差が生
じ、ショック音を発生するのである。
【０００８】起動時ショック音レベルは、ＮＦコンデン
サＣ１，Ｃ２の値が１０％ずれただけで、３Ｖp-p 程度
発生するため、聴感上好ましくないという欠点があっ
た。
サＣ１，Ｃ２の値が１０％ずれただけで、３Ｖp-p 程度
発生するため、聴感上好ましくないという欠点があっ
た。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、出力の中点を
設定する中点設定回路を有するＢＴＬ方式のオーディオ
パワーアンプにおいて、出力起動前に出力の電位を設定
する第１中点設定回路と、出力起動後に出力の電位を設
定する第２中点設定回路と、第１中点設定回路と第２中
点設定回路を切り換える切り換えスイッチ回路とを設け
たことを特徴とするショック音防止回路である。
設定する中点設定回路を有するＢＴＬ方式のオーディオ
パワーアンプにおいて、出力起動前に出力の電位を設定
する第１中点設定回路と、出力起動後に出力の電位を設
定する第２中点設定回路と、第１中点設定回路と第２中
点設定回路を切り換える切り換えスイッチ回路とを設け
たことを特徴とするショック音防止回路である。
【００１０】
【作用】上記の構成によると、起動時、第１中点設定回
路により出力の電位を電源投入直後の出力の電位に近い
値に設定して起動させればショック音を防止することが
でき、起動後、第２中点設定回路により出力の中点電位
を適正値に設定することにより、正常に信号が出力でき
る。
路により出力の電位を電源投入直後の出力の電位に近い
値に設定して起動させればショック音を防止することが
でき、起動後、第２中点設定回路により出力の中点電位
を適正値に設定することにより、正常に信号が出力でき
る。
【００１１】
【実施例】以下、この発明について図面を参照して説明
する。図１はこの発明の一実施例のＢＴＬ方式のオーデ
ィオパワーアンプの回路図である。従来例と同一部分に
ついては同一番号を付してあるので説明を省く。図にお
いて、従来例と異なる点は第１中点設定回路１０と、切
り換えスイッチ回路１２と、トランジスタＱ３〜Ｑ５
と、抵抗Ｒ５，Ｒ６を新たに設けたことである。また従
来例の中点設定回路８は、第１中点設定回路１０と区別
するために、第２中点設定回路と名称を変更している。
切り換えスイッチ回路１２は、出力起動後、動作信号を
発生する回路である。
する。図１はこの発明の一実施例のＢＴＬ方式のオーデ
ィオパワーアンプの回路図である。従来例と同一部分に
ついては同一番号を付してあるので説明を省く。図にお
いて、従来例と異なる点は第１中点設定回路１０と、切
り換えスイッチ回路１２と、トランジスタＱ３〜Ｑ５
と、抵抗Ｒ５，Ｒ６を新たに設けたことである。また従
来例の中点設定回路８は、第１中点設定回路１０と区別
するために、第２中点設定回路と名称を変更している。
切り換えスイッチ回路１２は、出力起動後、動作信号を
発生する回路である。
【００１２】トランジスタＱ５のベースは切り換えスイ
ッチ回路１２に接続され、そのエミッタは接地９に接続
され、トランジスタＱ５のコレクタは第１中点設定回路
１０とトランジスタＱ３，Ｑ４のベースに接続されてい
る。トランジスタＱ３のエミッタとコレクタはそれぞれ
トランジスタＱ１のエミッタとコレクタに接続され、ト
ランジスタＱ４のエミッタとコレクタはそれぞれトラン
ジスタＱ２のエミッタとコレクタに接続されている。
ッチ回路１２に接続され、そのエミッタは接地９に接続
され、トランジスタＱ５のコレクタは第１中点設定回路
１０とトランジスタＱ３，Ｑ４のベースに接続されてい
る。トランジスタＱ３のエミッタとコレクタはそれぞれ
トランジスタＱ１のエミッタとコレクタに接続され、ト
ランジスタＱ４のエミッタとコレクタはそれぞれトラン
ジスタＱ２のエミッタとコレクタに接続されている。
【００１３】上記の構成に基づき、本発明の動作を図３
を参照し次に説明する。電源投入後、切り換えスイッチ
回路１２は出力を出さないため、トランジスタＱ５は動
作せず、第１中点設定回路１０はトランジスタＱ３，Ｑ
４のベースに一定電位を与える。またこの時、Ａ点の電
位がＢ点の電位より高いので、第１の出力５は最大出力
の電位で安定する。Ｂ点の電位が上がりＡ点の電位と等
しくなると、第１の出力は起動する。このときの出力電
位を第１中点設定回路１０により第１の出力５の起動前
の電位に近い値に設定しておく。出力電位は第１の出力
５の電位＝Ｂ点の電位＋抵抗Ｒ１×（トランジスタＱ１
のコレクタ電流＋トランジスタＱ３のコレクタ電流）で
決まる。第２の出力６も同様である。
を参照し次に説明する。電源投入後、切り換えスイッチ
回路１２は出力を出さないため、トランジスタＱ５は動
作せず、第１中点設定回路１０はトランジスタＱ３，Ｑ
４のベースに一定電位を与える。またこの時、Ａ点の電
位がＢ点の電位より高いので、第１の出力５は最大出力
の電位で安定する。Ｂ点の電位が上がりＡ点の電位と等
しくなると、第１の出力は起動する。このときの出力電
位を第１中点設定回路１０により第１の出力５の起動前
の電位に近い値に設定しておく。出力電位は第１の出力
５の電位＝Ｂ点の電位＋抵抗Ｒ１×（トランジスタＱ１
のコレクタ電流＋トランジスタＱ３のコレクタ電流）で
決まる。第２の出力６も同様である。
【００１４】第１の出力５および第２の出力６の起動前
後の電位差は少ないので、第１の出力５と第２の出力６
の起動のタイミングがずれても、スピーカ７の両端にか
かる電圧も小さく、したがって起動時に発生するショッ
ク音は低減できる。起動後、切り換えスイッチ回路１２
が動作し、トランジスタＱ５は動作する。トランジスタ
Ｑ５の動作により、トランジスタＱ３，Ｑ４は遮断され
る。これにより第１の出力５および第２の出力６は第２
中点設定回路１１だけで設定された中点電位で安定す
る。このとき、第１の出力５と第２の出力６は同時に電
位が変わるので、スピーカ７の両端には電圧を与えず、
ショック音は発生しない。
後の電位差は少ないので、第１の出力５と第２の出力６
の起動のタイミングがずれても、スピーカ７の両端にか
かる電圧も小さく、したがって起動時に発生するショッ
ク音は低減できる。起動後、切り換えスイッチ回路１２
が動作し、トランジスタＱ５は動作する。トランジスタ
Ｑ５の動作により、トランジスタＱ３，Ｑ４は遮断され
る。これにより第１の出力５および第２の出力６は第２
中点設定回路１１だけで設定された中点電位で安定す
る。このとき、第１の出力５と第２の出力６は同時に電
位が変わるので、スピーカ７の両端には電圧を与えず、
ショック音は発生しない。
【００１５】
【実施例２】図２はこの発明の第２の実施例＝ＢＴＬ方
式のオーディオパワーアンプの回路図である。第１の実
施例では起動前の出力電位を第１中点設定回路１０で決
めていたが、第２の実施例ではトランジスタＱ１，Ｑ２
のエミッタ抵抗を変えることにより出力電位を決めてい
る。
式のオーディオパワーアンプの回路図である。第１の実
施例では起動前の出力電位を第１中点設定回路１０で決
めていたが、第２の実施例ではトランジスタＱ１，Ｑ２
のエミッタ抵抗を変えることにより出力電位を決めてい
る。
【００１６】第１の実施例とは、トランジスタＱ３，Ｑ
４を省き、また第１中点設定回路をトランジスタＱ６，
Ｑ７と抵抗Ｒ７〜Ｒ１１で構成した点が異なっている。
４を省き、また第１中点設定回路をトランジスタＱ６，
Ｑ７と抵抗Ｒ７〜Ｒ１１で構成した点が異なっている。
【００１７】トランジスタＱ５のコレクタは抵抗Ｒ８，
Ｒ１０，Ｒ１１の各一端にそれぞれ接続され、抵抗Ｒ１
１の他端は電源電圧１３に接続され、抵抗Ｒ８の他端は
トランジスタＱ６のベースに接続され、抵抗Ｒ１０の他
端はトランジスタＱ７のベースに接続されている。トラ
ンジスタＱ６のコレクタは抵抗Ｒ７を通ってトランジス
タＱ１のエミッタに接続され、トランジスタＱ７のコレ
クタは抵抗Ｒ９を通ってトランジスタＱ１のエミッタに
接続され、トランジスタＱ６，Ｑ７のエミッタはそれぞ
れ接地９に接続されている。
Ｒ１０，Ｒ１１の各一端にそれぞれ接続され、抵抗Ｒ１
１の他端は電源電圧１３に接続され、抵抗Ｒ８の他端は
トランジスタＱ６のベースに接続され、抵抗Ｒ１０の他
端はトランジスタＱ７のベースに接続されている。トラ
ンジスタＱ６のコレクタは抵抗Ｒ７を通ってトランジス
タＱ１のエミッタに接続され、トランジスタＱ７のコレ
クタは抵抗Ｒ９を通ってトランジスタＱ１のエミッタに
接続され、トランジスタＱ６，Ｑ７のエミッタはそれぞ
れ接地９に接続されている。
【００１８】起動直後、切り換えスイッチ１２は出力を
出さないので、トランジスタＱ５は動作せず、トランジ
スタＱ６，Ｑ７は動作する。これによりトランジスタＱ
１，Ｑ２のコレクタ電流は増大する。この電流値は抵抗
Ｒ５，Ｒ６，Ｒ７，Ｒ９の抵抗値と、トランジスタＱ
６，Ｑ７の飽和電圧で決まる。出力電位はトランジスタ
Ｑ１，Ｑ２のコレクタ電流で決まるので、起動前の出力
電位を第１の実施例のように設定すれば、同じ効果が得
られる。
出さないので、トランジスタＱ５は動作せず、トランジ
スタＱ６，Ｑ７は動作する。これによりトランジスタＱ
１，Ｑ２のコレクタ電流は増大する。この電流値は抵抗
Ｒ５，Ｒ６，Ｒ７，Ｒ９の抵抗値と、トランジスタＱ
６，Ｑ７の飽和電圧で決まる。出力電位はトランジスタ
Ｑ１，Ｑ２のコレクタ電流で決まるので、起動前の出力
電位を第１の実施例のように設定すれば、同じ効果が得
られる。
【００１９】起動後、切り換えスイッチ回路１２が動作
し、トランジスタＱ５が動作しトランジスタＱ６，Ｑ７
は遮断される。これにより第１の出力５および第２の出
力６は抵抗Ｒ５または抵抗Ｒ６のみで設定された中点電
位で安定する。第２の実施例は中点設定回路が１つであ
るので、第１の実施例に比べ素子数を削減できる。
し、トランジスタＱ５が動作しトランジスタＱ６，Ｑ７
は遮断される。これにより第１の出力５および第２の出
力６は抵抗Ｒ５または抵抗Ｒ６のみで設定された中点電
位で安定する。第２の実施例は中点設定回路が１つであ
るので、第１の実施例に比べ素子数を削減できる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、この発明は起動
時、出力の電位を電源投入時の出力電位に近い値に設定
して起動させることにより、起動前後の出力の電位差が
小さく、これにより２つの出力間の電位差も小さいの
で、起動時に発生するショック音レベルを小さく抑える
ことができる効果がある。
時、出力の電位を電源投入時の出力電位に近い値に設定
して起動させることにより、起動前後の出力の電位差が
小さく、これにより２つの出力間の電位差も小さいの
で、起動時に発生するショック音レベルを小さく抑える
ことができる効果がある。
【図１】 この発明の第１の実施例の回路図
【図２】 この発明の第２の実施例の回路図
【図３】 この発明の動作波形図
【図４】 従来技術の回路図
【図５】 従来回路の動作波形図
１ 入力 ２ 反転回路 ３ 第１の出力段 ４ 第２の出力段 ５ 第１の出力 ６ 第２の出力 ７ スピーカ ８ 中点設定回路 ９ 接地 １０ 第１中点設定回路 １１ 第２中点設定回路 １２ 切り換えスイッチ回路 １３ 電源電圧 Ｒ１〜Ｒ４ 帰還抵抗 Ｒ５〜Ｒ１１ 抵抗 Ｃ１，Ｃ２ ＮＦコンデンサ Ｑ１〜Ｑ７ トランジスタ
Claims (2)
- 【請求項１】出力の中点を設定する中点設定回路を有す
るＢＴＬ方式のオーディオパワーアンプにおいて、出力
起動前に出力の電位を設定する第１中点設定回路と、出
力起動後に出力の電位を設定する第２中点設定回路と、
第１中点設定回路と第２中点設定回路を切り換える切り
換えスイッチ回路とを設けたことを特徴とするショック
音防止回路。 - 【請求項２】前記第１中点設定回路の設定する出力の電
位が、電源投入直後の出力電位に近い電位であることを
特徴とする請求項１記載のショック音防止回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4005255A JPH05191155A (ja) | 1992-01-16 | 1992-01-16 | ショック音防止回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4005255A JPH05191155A (ja) | 1992-01-16 | 1992-01-16 | ショック音防止回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05191155A true JPH05191155A (ja) | 1993-07-30 |
Family
ID=11606118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4005255A Pending JPH05191155A (ja) | 1992-01-16 | 1992-01-16 | ショック音防止回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05191155A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101017818B1 (ko) * | 2007-08-27 | 2011-02-28 | 산요 세미컨덕터 컴퍼니 리미티드 | 앰프 회로 |
-
1992
- 1992-01-16 JP JP4005255A patent/JPH05191155A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101017818B1 (ko) * | 2007-08-27 | 2011-02-28 | 산요 세미컨덕터 컴퍼니 리미티드 | 앰프 회로 |
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