JPH05179405A - 耐応力腐食割れと耐食性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐応力腐食割れと耐食性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH05179405A JPH05179405A JP19592A JP19592A JPH05179405A JP H05179405 A JPH05179405 A JP H05179405A JP 19592 A JP19592 A JP 19592A JP 19592 A JP19592 A JP 19592A JP H05179405 A JPH05179405 A JP H05179405A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot workability
- corrosion resistance
- resistance
- stainless steel
- austenitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】耐食性に著しく優れた高合金オーステナイト系
ステンレス鋼で問題となっていた熱間加工性を、素材が
本来有している耐食性を何ら損うことなく著しく改善す
る。 【構成】Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０〜４．
０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３％以下、Ｃｒ：１８〜２３ｗｔ
％、Ｎｉ：８〜１８ｗｔ％、Ｃｕ：１〜３ｗｔ％、Ｍ
ｏ：０．３〜２ｗｔ％、Ｎ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：
０．００４ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００５〜０．００５
ｗｔ％を含有し、さらにＣａ：０．０１４ｗｔ％以下、
Ｍｇ：０．００７ｗｔ％以下の１種又は２種を、Ｓ≦Ｍ
ｇ＋１／２Ｃａ≦０．００７ｗｔ％を満足して含有し、
残部がＦｅと不可避的不純物からなることを特徴とする
耐応力腐食割れ性と耐孔食性に優れ、なおかつ熱間加工
性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
ステンレス鋼で問題となっていた熱間加工性を、素材が
本来有している耐食性を何ら損うことなく著しく改善す
る。 【構成】Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０〜４．
０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３％以下、Ｃｒ：１８〜２３ｗｔ
％、Ｎｉ：８〜１８ｗｔ％、Ｃｕ：１〜３ｗｔ％、Ｍ
ｏ：０．３〜２ｗｔ％、Ｎ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：
０．００４ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００５〜０．００５
ｗｔ％を含有し、さらにＣａ：０．０１４ｗｔ％以下、
Ｍｇ：０．００７ｗｔ％以下の１種又は２種を、Ｓ≦Ｍ
ｇ＋１／２Ｃａ≦０．００７ｗｔ％を満足して含有し、
残部がＦｅと不可避的不純物からなることを特徴とする
耐応力腐食割れ性と耐孔食性に優れ、なおかつ熱間加工
性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、温水環境たとえば石油
ボイラー型給油器、電気温水器等の部品に用いられる熱
間加工性に優れた高耐食性オーステナイト系ステレス鋼
に関するものである。
ボイラー型給油器、電気温水器等の部品に用いられる熱
間加工性に優れた高耐食性オーステナイト系ステレス鋼
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年石油ボイラー型給湯類や電気温水器
の小型化のため、従来のホーロー缶体からステンレス缶
体への切替えが行われている。この際採用されるステン
レス鋼としては、応力腐食割れを生じにくいフェライト
系ステンレス鋼であるＳＵＳ４４４（１８Ｃｒ−２Ｍｏ
鋼）が一般的となっている。しかしＳＵＳ４４４はフェ
ライト系ステンレス鋼であるが故に溶接性が悪く、溶接
部での耐食性に問題がある。
の小型化のため、従来のホーロー缶体からステンレス缶
体への切替えが行われている。この際採用されるステン
レス鋼としては、応力腐食割れを生じにくいフェライト
系ステンレス鋼であるＳＵＳ４４４（１８Ｃｒ−２Ｍｏ
鋼）が一般的となっている。しかしＳＵＳ４４４はフェ
ライト系ステンレス鋼であるが故に溶接性が悪く、溶接
部での耐食性に問題がある。
【０００３】特に石油ボイラー型給湯類などは溶接箇所
が多く問題となっている。またＳＵＳ４４４は温水中の
気液界面において孔食を生じやすく、充分な耐食性を有
しているとはいいがたい。
が多く問題となっている。またＳＵＳ４４４は温水中の
気液界面において孔食を生じやすく、充分な耐食性を有
しているとはいいがたい。
【０００４】一方、オーステナイト系ステンレス鋼であ
るＳＵＳ３１６は、溶接性と耐孔食性には優れているも
のの、耐応力腐食割れ性に劣るため温水環境には通して
いない。
るＳＵＳ３１６は、溶接性と耐孔食性には優れているも
のの、耐応力腐食割れ性に劣るため温水環境には通して
いない。
【０００５】このような状況で、特開平１−２１０３８
号、特開平１−１５９３５１号、あるいは特開平２−１
９０４５１号に開示されているように、耐応力腐食割れ
性の改善にＣｕが有効で、また耐孔食性の改善にはＭｏ
が有効であることが示されている。
号、特開平１−１５９３５１号、あるいは特開平２−１
９０４５１号に開示されているように、耐応力腐食割れ
性の改善にＣｕが有効で、また耐孔食性の改善にはＭｏ
が有効であることが示されている。
【０００６】しかしながら、これらの開示されている鋼
種では特性的には優れているものの、高合金化に伴う高
温変形能が低下することにより、たとえ、それぞれの出
願に示されているような熱間加工性改善元素を添加して
も、十分とは言えず、熱間加工（熱間圧延）時に割れが
生じ易く、歩留りの著しい低下や、場合によっては、ス
クラップにせざるを得ないという問題があった。
種では特性的には優れているものの、高合金化に伴う高
温変形能が低下することにより、たとえ、それぞれの出
願に示されているような熱間加工性改善元素を添加して
も、十分とは言えず、熱間加工（熱間圧延）時に割れが
生じ易く、歩留りの著しい低下や、場合によっては、ス
クラップにせざるを得ないという問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明の
目的は、耐食性に著しく優れた高合金オーステナイト系
ステンレス鋼で問題となっていた熱間加工性を、素材が
本来有している耐食性を何ら損うことなく著しく改善す
ることを目的とする。
目的は、耐食性に著しく優れた高合金オーステナイト系
ステンレス鋼で問題となっていた熱間加工性を、素材が
本来有している耐食性を何ら損うことなく著しく改善す
ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このような現状に鑑み、
本発明者らは長年鋭意努力した結果、熱間加工性改善に
はＳ量を０．００４ｗｔ％以下まで低減させ、０．００
０５〜０．００５ｗｔ％の微量Ｂを添加し、更に、Ｃａ
とＭｇの１種又は２種をＳ％≦Ｍｇ＋１／２Ｃａ≦０．
００７ｗｔ％添加することにより得られ素材の耐食性を
何ら損なうことなく著しく熱間加工性を改善できること
を見い出した。
本発明者らは長年鋭意努力した結果、熱間加工性改善に
はＳ量を０．００４ｗｔ％以下まで低減させ、０．００
０５〜０．００５ｗｔ％の微量Ｂを添加し、更に、Ｃａ
とＭｇの１種又は２種をＳ％≦Ｍｇ＋１／２Ｃａ≦０．
００７ｗｔ％添加することにより得られ素材の耐食性を
何ら損なうことなく著しく熱間加工性を改善できること
を見い出した。
【０００９】すなわち、本発明は、Ｃ：０．０５ｗｔ％
以下、Ｓｉ：１．０〜４．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３％以
下、Ｃｒ：１８〜２３ｗｔ％、Ｎｉ：８〜１８ｗｔ％、
Ｃｕ：１〜３ｗｔ％、Ｍｏ：０．３〜２ｗｔ％、Ｎ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．００４ｗｔ％以下、Ｂ：
０．０００５〜０．００５ｗｔ％を含有し、さらにＣ
ａ：０．０１４ｗｔ％以下、Ｍｇ：０．００７ｗｔ％以
下の１種又は２種を、Ｓ≦Ｍｇ＋１／２Ｃａ≦０．００
７ｗｔ％を満足して含有し、残部がＦｅと不可避的不純
物からなることを特徴とする耐応力腐食割れ性と耐孔食
性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼を提供するものである。
以下、Ｓｉ：１．０〜４．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３％以
下、Ｃｒ：１８〜２３ｗｔ％、Ｎｉ：８〜１８ｗｔ％、
Ｃｕ：１〜３ｗｔ％、Ｍｏ：０．３〜２ｗｔ％、Ｎ：
０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．００４ｗｔ％以下、Ｂ：
０．０００５〜０．００５ｗｔ％を含有し、さらにＣ
ａ：０．０１４ｗｔ％以下、Ｍｇ：０．００７ｗｔ％以
下の１種又は２種を、Ｓ≦Ｍｇ＋１／２Ｃａ≦０．００
７ｗｔ％を満足して含有し、残部がＦｅと不可避的不純
物からなることを特徴とする耐応力腐食割れ性と耐孔食
性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼を提供するものである。
【００１０】
【作用】以下に本発明についてさらに詳細に説明する。
【００１１】Ｃ；Ｃはオーステナイト安定化元素である
が、０．０５ｗｔ％を超えると、Ｃｒ炭化物生成量が増
大するのみならず、溶接熱影響部で粒界でのＣｒ炭化物
が顕著となり耐粒界腐食性が著しく低下するので、上限
は０．０５ｗｔ％とした。一方、低減しても特性的には
何ら不都合が生じないので下限は規定しない。
が、０．０５ｗｔ％を超えると、Ｃｒ炭化物生成量が増
大するのみならず、溶接熱影響部で粒界でのＣｒ炭化物
が顕著となり耐粒界腐食性が著しく低下するので、上限
は０．０５ｗｔ％とした。一方、低減しても特性的には
何ら不都合が生じないので下限は規定しない。
【００１２】Ｓｉ；Ｓｉは、耐応力腐食割れ性を改善す
る効果は小さいが、耐孔食性とりわけ溶接部の耐孔食性
を改善する効果が大きい。その効果は、Ｓｉ量が１ｗｔ
％以上となると顕著であるので、下限は１ｗｔ％とし
た。一方、Ｓｉ量が４ｗｔ％を超えると熱間での強度が
大きくなり熱間延性が低下するのみならず、熱間で脆弱
な金属間化合物であるσ相も生成しやすくなるので上限
は４ｗｔ％とした。
る効果は小さいが、耐孔食性とりわけ溶接部の耐孔食性
を改善する効果が大きい。その効果は、Ｓｉ量が１ｗｔ
％以上となると顕著であるので、下限は１ｗｔ％とし
た。一方、Ｓｉ量が４ｗｔ％を超えると熱間での強度が
大きくなり熱間延性が低下するのみならず、熱間で脆弱
な金属間化合物であるσ相も生成しやすくなるので上限
は４ｗｔ％とした。
【００１３】Ｍｎ；Ｍｎは耐応力腐食割れ性と耐孔食性
に有害な元素であり、０．３ｗｔ％を越えると後述する
Ｃｕ、Ｍｏを適正量加えても充分な耐食性が得られない
ので上限を０．３ｗｔ％とした。
に有害な元素であり、０．３ｗｔ％を越えると後述する
Ｃｕ、Ｍｏを適正量加えても充分な耐食性が得られない
ので上限を０．３ｗｔ％とした。
【００１４】Ｃｒ；Ｃｒはステンレス鋼に必要不可欠な
元素であり、十分な耐孔食性、耐応力腐食割れ性および
耐すき間腐食性を得るには１８ｗｔ％は必要なので下限
を１８ｗｔ％は必要なので下限を１８ｗｔ％とした。一
方、本出願の成分系のように高Ｓｉ、Ｍｏ添加鋼種で
は、Ｃｒ量が２３％を越えると熱間で脆弱な金属間化合
物でるσ相が生成しやすくなるので上限を２３ｗｔ％と
した。
元素であり、十分な耐孔食性、耐応力腐食割れ性および
耐すき間腐食性を得るには１８ｗｔ％は必要なので下限
を１８ｗｔ％は必要なので下限を１８ｗｔ％とした。一
方、本出願の成分系のように高Ｓｉ、Ｍｏ添加鋼種で
は、Ｃｒ量が２３％を越えると熱間で脆弱な金属間化合
物でるσ相が生成しやすくなるので上限を２３ｗｔ％と
した。
【００１５】Ｎｉ；Ｎｉはオーステナイト系ステンレス
鋼には必要不可欠な元素であり、得られる組織がγ単相
となるためには８ｗｔ％は必要であり下限を８ｗｔ％と
した。一方、オーステナイト相を安定させるにＣｒ、Ｍ
ｏ、Ｓｉなどのフェライト安定化元素の含有量に応じて
Ｎｉ量をコントロールされるが、本出願成分系では、１
８ｗｔ％もあれば十分にγ単相組織が得られるととも
に、Ｎｉは非常に高価な元素でありそれ以上添加したも
何ら特性の向上が認められないにもかかわらず、得られ
る素材のコストアップとなるので上限は１８ｗｔ％とし
た。
鋼には必要不可欠な元素であり、得られる組織がγ単相
となるためには８ｗｔ％は必要であり下限を８ｗｔ％と
した。一方、オーステナイト相を安定させるにＣｒ、Ｍ
ｏ、Ｓｉなどのフェライト安定化元素の含有量に応じて
Ｎｉ量をコントロールされるが、本出願成分系では、１
８ｗｔ％もあれば十分にγ単相組織が得られるととも
に、Ｎｉは非常に高価な元素でありそれ以上添加したも
何ら特性の向上が認められないにもかかわらず、得られ
る素材のコストアップとなるので上限は１８ｗｔ％とし
た。
【００１６】Ｃｕ；Ｃｕは耐応力腐食割れ性改善に有効
な元素であり、その効果は１ｗｔ％以上で顕著となるの
で下限は１ｗｔ％とした。一方、含有量が３．０ｗｔ％
を越えると粒界に偏析しやすくなる。一般にＣｕは低融
点であり、熱間加工（熱間圧延）時に粒界が脆弱となり
割れ易くなる。したがって、上限は３．０ｗｔ％とし
た。
な元素であり、その効果は１ｗｔ％以上で顕著となるの
で下限は１ｗｔ％とした。一方、含有量が３．０ｗｔ％
を越えると粒界に偏析しやすくなる。一般にＣｕは低融
点であり、熱間加工（熱間圧延）時に粒界が脆弱となり
割れ易くなる。したがって、上限は３．０ｗｔ％とし
た。
【００１７】Ｍｏ；Ｍｏは、耐孔食性改善に有効な元素
であり、その効果は０．３ｗｔ％以上で顕著となるので
下限は０．３ｗｔ％とした。一方、含有量が２ｗｔ％を
越えると、その効果は小さくなり、コスト的にも非常に
高価な元素であるため、上限は２ｗｔ％とした。
であり、その効果は０．３ｗｔ％以上で顕著となるので
下限は０．３ｗｔ％とした。一方、含有量が２ｗｔ％を
越えると、その効果は小さくなり、コスト的にも非常に
高価な元素であるため、上限は２ｗｔ％とした。
【００１８】Ｎ；Ｎは、耐孔食性を著しく改善するが、
耐応力腐食割れ性を著しく低下させる。したがって、上
限を０．０５ｗｔ％以下とする。一方、下限について
は、Ｎ含有量を低減させても特性上何ら不都合は生じな
いため、下限は規定しない。
耐応力腐食割れ性を著しく低下させる。したがって、上
限を０．０５ｗｔ％以下とする。一方、下限について
は、Ｎ含有量を低減させても特性上何ら不都合は生じな
いため、下限は規定しない。
【００１９】Ｓ；Ｓは熱間加工性、耐食性に非常に有害
な元素である。とりわけ、本願の主眼とする、熱間加工
性改善の点からは不純物レベルとして含有されているＳ
をも低減させることが不可欠である。その上限は０．０
０４ｗｔ％であり、その値を越えるとたとえ、後述する
熱間加工性改善元素を添加しても熱間加工性は改善され
ないからである。また同時に、Ｓ量が０．００４ｗｔ％
を越え、かつ後述する熱間加工性改善元素であるＣａと
Ｍｇ添加を行うと耐孔食性が著しく低下するからであ
る。
な元素である。とりわけ、本願の主眼とする、熱間加工
性改善の点からは不純物レベルとして含有されているＳ
をも低減させることが不可欠である。その上限は０．０
０４ｗｔ％であり、その値を越えるとたとえ、後述する
熱間加工性改善元素を添加しても熱間加工性は改善され
ないからである。また同時に、Ｓ量が０．００４ｗｔ％
を越え、かつ後述する熱間加工性改善元素であるＣａと
Ｍｇ添加を行うと耐孔食性が著しく低下するからであ
る。
【００２０】Ｂ；Ｂは熱間加工性改善に非常に有効な元
素であり、その効果は０．０００５ｗｔ％以上で大き
い。しかしながら、０．００５ｗｔ％を越えると、粒界
にＢが偏析し、耐粒界腐食性が低下するので上限を０．
００５ｗｔ％とした。本願の主眼である熱間加工性の改
善にはＢは必要不可欠な元素であるが単独の添加では不
十分で、後述するＣａおよび／またはＭｇの複合添加が
必要不可欠である。
素であり、その効果は０．０００５ｗｔ％以上で大き
い。しかしながら、０．００５ｗｔ％を越えると、粒界
にＢが偏析し、耐粒界腐食性が低下するので上限を０．
００５ｗｔ％とした。本願の主眼である熱間加工性の改
善にはＢは必要不可欠な元素であるが単独の添加では不
十分で、後述するＣａおよび／またはＭｇの複合添加が
必要不可欠である。
【００２１】Ｍｇ，Ｃａ；ＣａまたはＭｇは本願の主眼
である、熱間加工性改善には必要不可欠な元素である。
Ｃａ、ＭｇはＳとの形成が強く、熱間加工性を低下させ
るＳを熱的に安定なＣａＳ、ＭｇＳとすることで熱間加
工性を改善させる。実験室的に溶製した小型鋼塊を用い
て、熱間加工性に及ぼすＳ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｂ量の影響を
調査した。熱間加工性の評価は、グリーブル試験機によ
り、丸棒を用いて通電加熱により１２５０℃に５０ｓｅ
ｃ通電加熱保持後１０００℃まで冷却し引張り速度１０
０mm/secで試験片を破断させた時の断面減少率で行っ
た。本発明者らの知見によれば１０００℃での断面減少
率が７５％以上であれば、熱間圧延時の割れはなく、そ
の後のコイル表面の手入れも不要となり、実工程で製造
する場合に歩留りの低下もなく、コストの低減に有効で
あることが見い出されており、また、断面減少率が５０
％より低いと全面に割れが生じ、場合によってはスクラ
ップとせざるを得ないという知見を見い出している。図
１にＭｇ，Ｃａ，Ｂの影響を、図２にＳの影響をそれぞ
れ示す。
である、熱間加工性改善には必要不可欠な元素である。
Ｃａ、ＭｇはＳとの形成が強く、熱間加工性を低下させ
るＳを熱的に安定なＣａＳ、ＭｇＳとすることで熱間加
工性を改善させる。実験室的に溶製した小型鋼塊を用い
て、熱間加工性に及ぼすＳ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｂ量の影響を
調査した。熱間加工性の評価は、グリーブル試験機によ
り、丸棒を用いて通電加熱により１２５０℃に５０ｓｅ
ｃ通電加熱保持後１０００℃まで冷却し引張り速度１０
０mm/secで試験片を破断させた時の断面減少率で行っ
た。本発明者らの知見によれば１０００℃での断面減少
率が７５％以上であれば、熱間圧延時の割れはなく、そ
の後のコイル表面の手入れも不要となり、実工程で製造
する場合に歩留りの低下もなく、コストの低減に有効で
あることが見い出されており、また、断面減少率が５０
％より低いと全面に割れが生じ、場合によってはスクラ
ップとせざるを得ないという知見を見い出している。図
１にＭｇ，Ｃａ，Ｂの影響を、図２にＳの影響をそれぞ
れ示す。
【００２２】その効果は、前述したようにＳを０．００
４ｗｔ％以下と低減させ、なおかつ微量（０．０００５
〜０．００５ｗｔ％）Ｂを添加し、さらに（Ｍｇ＋１／
２Ｃａ）≧Ｓ％を満足するようにＣａ，Ｍｇを添加した
時に著しい。Ｃａ，Ｍｇについては、それぞれ単独添加
してもいし、複合添加でも効果に変化がないので、どち
らでもよい。一方、Ｍｇ，Ｃａを多量に添加すると素材
の耐孔食性が著しく低下する。それは、（Ｍｇ＋１／２
Ｃａ）が０．００７を越えると顕著となるので、Ｃａ，
Ｍｇ添加量の上限は（Ｍｇ＋１／２Ｃａ）≦０．００７
ｗｔ％に限定される。
４ｗｔ％以下と低減させ、なおかつ微量（０．０００５
〜０．００５ｗｔ％）Ｂを添加し、さらに（Ｍｇ＋１／
２Ｃａ）≧Ｓ％を満足するようにＣａ，Ｍｇを添加した
時に著しい。Ｃａ，Ｍｇについては、それぞれ単独添加
してもいし、複合添加でも効果に変化がないので、どち
らでもよい。一方、Ｍｇ，Ｃａを多量に添加すると素材
の耐孔食性が著しく低下する。それは、（Ｍｇ＋１／２
Ｃａ）が０．００７を越えると顕著となるので、Ｃａ，
Ｍｇ添加量の上限は（Ｍｇ＋１／２Ｃａ）≦０．００７
ｗｔ％に限定される。
【００２３】なお、残部はＦｅおよび不可避的不純物
（Ｐ，Ａｌ，Ｏなど）より成るが、Ｐ，Ａｌ，Ｏについ
ては好ましくは以下の範囲が良い。
（Ｐ，Ａｌ，Ｏなど）より成るが、Ｐ，Ａｌ，Ｏについ
ては好ましくは以下の範囲が良い。
【００２４】Ｐ；Ｐは含有量が多くなると耐応力腐食割
れ性に有害となるので、０．０４ｗｔ％以下であること
が好ましい。
れ性に有害となるので、０．０４ｗｔ％以下であること
が好ましい。
【００２５】Ａｌ；Ａｌは通常製鋼時の脱酸材として用
いられるが、製品の特性上多量に含有されると生成する
介在物が大きくなり、素材の成形性、加工性、耐食性に
好ましくないので、０．１％以下であることが良い。
いられるが、製品の特性上多量に含有されると生成する
介在物が大きくなり、素材の成形性、加工性、耐食性に
好ましくないので、０．１％以下であることが良い。
【００２６】Ｏ；Ｏは含有量が多くなると、上述した熱
間加工性改善元素である、Ｃａ，Ｍｇとの結合力が強い
ためにたとえ脱酸剤としてＡｌを添加してもＣａＯやＭ
ｇＯが生成し易くなり、Ｃａ，Ｍｇ添加の本来の目的で
あるＳの固定の有効に作用し易くなるので、０．０１ｗ
ｔ％以下であることが好ましい。
間加工性改善元素である、Ｃａ，Ｍｇとの結合力が強い
ためにたとえ脱酸剤としてＡｌを添加してもＣａＯやＭ
ｇＯが生成し易くなり、Ｃａ，Ｍｇ添加の本来の目的で
あるＳの固定の有効に作用し易くなるので、０．０１ｗ
ｔ％以下であることが好ましい。
【００２７】
【実施例】以下本発明を実施例に基づいて具体的に説明
する。
する。
【００２８】（実施例）表１に示す化学組成を有する鋼
を高周波真空溶解炉で溶製し５０ｋｇ鋼塊を得た。表１
で、Ｎｏ１〜７は本発明例で、Ｎｏ８〜Ｎｏ１３は比較
例である。本発明例および比較例の上記鋼塊の側面から
１０ｍｍ厚の鋼板を切り出し、その鋼板から熱間加工性
の評価用として、６．４ｍｍφの丸棒試験片を作成し
た。
を高周波真空溶解炉で溶製し５０ｋｇ鋼塊を得た。表１
で、Ｎｏ１〜７は本発明例で、Ｎｏ８〜Ｎｏ１３は比較
例である。本発明例および比較例の上記鋼塊の側面から
１０ｍｍ厚の鋼板を切り出し、その鋼板から熱間加工性
の評価用として、６．４ｍｍφの丸棒試験片を作成し
た。
【００２９】上記鋼塊は以下の条件で厚さ２ｍｍの冷延
焼鈍鋼板に製造した。 （１）１２００℃の加熱温度で熱間圧延し、厚さ３０ｍ
ｍのスラブを製造した。 （２）１２５０℃の加熱温度で熱間圧延し、厚さ４ｍｍ
の熱延鋼板を製造した。 （３）１１００℃で焼鈍した。 （４）ショット酸洗による脱スケールを行なった。 （５）冷間圧延で厚さ２ｍｍの冷延鋼板を製造した。 （６）１１００℃で焼鈍した。 （７）ソルト処理、酸洗による脱スケールを行なった。
焼鈍鋼板に製造した。 （１）１２００℃の加熱温度で熱間圧延し、厚さ３０ｍ
ｍのスラブを製造した。 （２）１２５０℃の加熱温度で熱間圧延し、厚さ４ｍｍ
の熱延鋼板を製造した。 （３）１１００℃で焼鈍した。 （４）ショット酸洗による脱スケールを行なった。 （５）冷間圧延で厚さ２ｍｍの冷延鋼板を製造した。 （６）１１００℃で焼鈍した。 （７）ソルト処理、酸洗による脱スケールを行なった。
【００３０】熱間加工性の評価は、グリーブル試験機に
より前述した丸棒を用いて通電加熱により１２５０℃に
５０ｓｅｃ加熱保持後１０００℃まで冷却し、引張り速
度１００mm/secで試験片を破談させた時の断面減少率で
以下のように行った。 Ａ；断面減少率７５％以上 Ｂ；断面減少率５０以上７５％未満 Ｃ；断面減少率５０％未満
より前述した丸棒を用いて通電加熱により１２５０℃に
５０ｓｅｃ加熱保持後１０００℃まで冷却し、引張り速
度１００mm/secで試験片を破談させた時の断面減少率で
以下のように行った。 Ａ；断面減少率７５％以上 Ｂ；断面減少率５０以上７５％未満 Ｃ；断面減少率５０％未満
【００３１】その結果を表２に示す。本発明例１〜７の
如く、低Ｓ化を行いＢを添加し、なおかつＣａおよび／
またはＭｇを適正に添加した鋼種では、いずれも断面減
少率が７５％を超えており、熱間加工性が優れているこ
とがわかる。一方、比較例１の如くたとえＢを添加し、
なおかつＣａおよび／またはＭｇを添加してもＳ量が高
いために、十分な熱間加工性がえられないことがわか
る。また、比較例２の如く低Ｓ化とＣａおよび／または
Ｍｇを適正量添加しても、Ｂ添加を行っていないため十
分な熱間加工性が得られず、比較例３、４、６の如く、
Ｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれの添加も行なわなかったり、Ｂ
添加を行っても、Ｃａおよび／またはＭｇの添加量が本
発明範囲より少ないと十分な熱間加工性が得られないこ
ともわかる。
如く、低Ｓ化を行いＢを添加し、なおかつＣａおよび／
またはＭｇを適正に添加した鋼種では、いずれも断面減
少率が７５％を超えており、熱間加工性が優れているこ
とがわかる。一方、比較例１の如くたとえＢを添加し、
なおかつＣａおよび／またはＭｇを添加してもＳ量が高
いために、十分な熱間加工性がえられないことがわか
る。また、比較例２の如く低Ｓ化とＣａおよび／または
Ｍｇを適正量添加しても、Ｂ添加を行っていないため十
分な熱間加工性が得られず、比較例３、４、６の如く、
Ｂ，Ｃａ，Ｍｇのいずれの添加も行なわなかったり、Ｂ
添加を行っても、Ｃａおよび／またはＭｇの添加量が本
発明範囲より少ないと十分な熱間加工性が得られないこ
ともわかる。
【００３２】耐食性の評価は、ＪＩＳ−Ｇ０５７８に示
された塩化第２鉄腐食試験により行った。先に示した２
ｍｍ厚の冷延焼鈍板より厚さ２ｍｍ、幅３０ｍｍ、長さ
３０ｍｍの試験片を作製し、湿式＃５００研磨仕上後に
３５℃の６％塩化第２鉄溶液に２４時間浸漬した。浸漬
試験後の単位面積、単位時間当りの腐食減量により耐食
性を評価し、その結果を表２に示す。本発明例において
は、何ら耐食性を低下させることなく、著しく熱間加工
性が改善されていることがわかる。比較例１の如く、Ｓ
量が本発明範囲を越えて、Ｃａ，Ｍｇ添加を行うと、耐
食性が著しく低下することがわかる。また、比較例５の
如く、過乗のＣａおよび／またはＭｇの添加は熱間加工
性改善効果には影響がないものの、耐食性が著しく低下
することがわかる。
された塩化第２鉄腐食試験により行った。先に示した２
ｍｍ厚の冷延焼鈍板より厚さ２ｍｍ、幅３０ｍｍ、長さ
３０ｍｍの試験片を作製し、湿式＃５００研磨仕上後に
３５℃の６％塩化第２鉄溶液に２４時間浸漬した。浸漬
試験後の単位面積、単位時間当りの腐食減量により耐食
性を評価し、その結果を表２に示す。本発明例において
は、何ら耐食性を低下させることなく、著しく熱間加工
性が改善されていることがわかる。比較例１の如く、Ｓ
量が本発明範囲を越えて、Ｃａ，Ｍｇ添加を行うと、耐
食性が著しく低下することがわかる。また、比較例５の
如く、過乗のＣａおよび／またはＭｇの添加は熱間加工
性改善効果には影響がないものの、耐食性が著しく低下
することがわかる。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【発明の効果】本発明は、耐食性に著しく優れた高合金
オーステナイト系ステンレス鋼で問題となっていた熱間
加工性を低Ｓ化し、適量のＢ添加を行い、なおかつＭ
ｇ，Ｃａの１種又は２種を適量添加することにより本来
の素材が有している耐食性を何ら損うことなく著しく改
善することができる。
オーステナイト系ステンレス鋼で問題となっていた熱間
加工性を低Ｓ化し、適量のＢ添加を行い、なおかつＭ
ｇ，Ｃａの１種又は２種を適量添加することにより本来
の素材が有している耐食性を何ら損うことなく著しく改
善することができる。
【図１】Ｍｇ，Ｃａ，Ｂ添加の熱間加工性に及ぼす影響
を示す図である。
を示す図である。
【図２】熱間加工性に及ぼすＳ量の影響を示す図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松 崎 実 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 木 下 昇 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社東京本社内
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓｉ：１．０〜
４．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．３％以下、Ｃｒ：１８〜２３
ｗｔ％、Ｎｉ：８〜１８ｗｔ％、Ｃｕ：１〜３ｗｔ％、
Ｍｏ：０．３〜２ｗｔ％、Ｎ：０．０５ｗｔ％以下、
Ｓ：０．００４ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００５〜０．０
０５ｗｔ％を含有し、さらにＣａ：０．０１４ｗｔ％以
下、Ｍｇ：０．００７ｗｔ％以下の１種又は２種を、 Ｓ≦Ｍｇ＋１／２Ｃａ≦０．００７ｗｔ％を満足して含
有し、残部がＦｅと不可避的不純物からなることを特徴
とする耐応力腐食割れ性と耐孔食性に優れ、なおかつ熱
間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19592A JPH05179405A (ja) | 1992-01-06 | 1992-01-06 | 耐応力腐食割れと耐食性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19592A JPH05179405A (ja) | 1992-01-06 | 1992-01-06 | 耐応力腐食割れと耐食性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05179405A true JPH05179405A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=11467213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19592A Pending JPH05179405A (ja) | 1992-01-06 | 1992-01-06 | 耐応力腐食割れと耐食性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05179405A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008136354A1 (ja) | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Japan Atomic Energy Agency | 耐粒界腐食性および耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法 |
| JP2019178363A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 日鉄ステンレス株式会社 | 製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼 |
-
1992
- 1992-01-06 JP JP19592A patent/JPH05179405A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008136354A1 (ja) | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Japan Atomic Energy Agency | 耐粒界腐食性および耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法 |
| JP2019178363A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 日鉄ステンレス株式会社 | 製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5202862B2 (ja) | 耐低温割れ性に優れた溶接金属を有する高強度溶接鋼管およびその製造方法 | |
| JPH0647694B2 (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| CN102782170B (zh) | 焊接区的耐蚀性优良的低铬不锈钢 | |
| EP0434887A1 (en) | Heat-resistant austenitic stainless steel | |
| US4999159A (en) | Heat-resistant austenitic stainless steel | |
| JP3269799B2 (ja) | 加工性、耐粒界腐食性および高温強度に優れるエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH05179405A (ja) | 耐応力腐食割れと耐食性に優れ、なおかつ熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH10195597A (ja) | 接合性に優れた薄鋼板 | |
| JP2688312B2 (ja) | 高強度高靭性鋼板 | |
| JPH10102212A (ja) | 溶接溶け込み性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 | |
| JPH11189840A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05320764A (ja) | 高クロムフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2930772B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高マンガン超高張力鋼 | |
| JP2002224835A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高靱性高張力鋼の溶接方法 | |
| JPH06172935A (ja) | 耐候性、耐銹性に優れた高Ｃｒ，Ｐ添加フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3210255B2 (ja) | 耐食性と製造性に優れるフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3223543B2 (ja) | 高耐食性・高強度ボルト用鋼材 | |
| JP3011723B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性と耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH07278653A (ja) | 溶接熱影響部の低温靱性が優れた鋼の製造法 | |
| JPH06104861B2 (ja) | Ｖ添加高靭性高張力鋼板の製造法 | |
| JPH0578791A (ja) | 高温用高靱性フエライト系ステンレス鋼 | |
| JPH0762218B2 (ja) | 溶接性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH0913150A (ja) | 溶接継手のクリープ特性に優れた高クロムフェライト鋼 | |
| JPH07303987A (ja) | 鋼管のガスメタルアーク溶接方法 | |
| JP2759678B2 (ja) | 熱間加工性に優れたステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010731 |