JPH05179394A

JPH05179394A - 複合ロール

Info

Publication number: JPH05179394A
Application number: JP3346932A
Authority: JP
Inventors: Takeru Morikawa; 長森川; Yoshito Seto; 良登瀬戸; Akitoshi Okabayashi; 昭利岡林; Hiroyuki Kimura; 広之木村; Takashi Shikata; 敬志方
Original assignee: Kubota Corp
Current assignee: Kubota Corp
Priority date: 1991-12-27
Filing date: 1991-12-27
Publication date: 1993-07-20
Anticipated expiration: 2018-10-20
Also published as: JP3458357B2

Abstract

(57)【要約】【目的】耐摩耗性に優れかつ均一材質の外層を備えた
複合ロールを提供する。【構成】外層1 と中間層3 、中間層3 と内層2 とが相
互に溶着して構成されている。外層は、化学組成が重量
％で、Ｃ：1.0 〜3.0 ％、Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％、Ｍｎ：
0.1 〜2.0 ％、Ｎｉ：0.1 〜4.5 ％、Ｃｒ：3.0 〜10.0
％、Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％、Ｗ：1.5 〜10.0％、Ｖ, Ｎ
ｂ：一種又は二種の総計で3.0 〜10.0％、Ｃｏ：0.5 〜
10.0％および残部実質的にＦｅからなる。外層には前記
合金成分の他、Ａｌ, Ｔｉ, Ｚｒ：各々0.01〜0.50％の
内の一種又は二種以上、又はおよびＢ：0.01〜0.50％を
含有させることができる。中間層は特定組成の高炭素鋳
鋼、内層は片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼によ
り形成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は鉄鋼圧延用等の複合ロー
ルに関する。

【０００２】

【従来の技術】複合ロールには、耐摩耗材で形成された
圧延使用層たる外層に強靭材によって形成された中実状
内層（軸芯部) を溶着したものや、図１に示すように外
層1 と内層2 との間に中間層3 を介在させたものがあ
る。尚、図２に示すように、円筒形ロールはスリーブロ
ールとも呼ばれ、通常、ロール軸に焼きばめ等により固
着され、組み立てられて圧延に供される。

【０００３】前記中間層3 は、外層1 と内層2 とを直接
溶着した場合に生じる、外層1 から内層2 への高合金元
素の混入を防止し、内層の強靭性劣化防止のために形成
されるものである。従来、耐摩耗性に優れた外層材とし
て、特公昭58−30382 号公報、特公昭61−16415 号公報
に開示されているように、Ｃｒを10〜25％含有した高ク
ロム鋳鉄や耐焼付性をも改善した黒鉛晶出高クロム鋳鉄
が使用されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】近年、圧延条件が苛酷
になり、より高い耐摩耗性が要求されるようになった。
このため、前記公報に言及されているように、高クロム
鋳鉄や黒鉛晶出高クロム鋳鉄にＮｂ，Ｖの一種又は二種
を合計で２％以下添加して、その微細炭化物を結晶核と
して生成させ、これによって組織の微細化、緻密化を図
り、もって耐摩耗性の向上が図られている。しかし、耐
摩耗性の向上の要求に十分応えているとはいえないのが
実情である。

【０００５】一方、鉄鋼圧延における耐摩耗性を大幅に
改善するには、材質中にＷを多量に添加すればよいと考
えられる。しかしながら、複合ロールの外層は、主とし
て遠心力鋳造によって鋳造されることから、Ｗが比重差
により分離し、周方向に偏析が生じて均一な材質が得難
いという問題がある。本発明はかかる問題に鑑みなされ
たもので、耐摩耗性に優れかつ均一材質の外層を備えた
鉄鋼圧延用等の複合ロールを提供することを目的とす
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の複合ロールは、
外層と中間層、中間層と内層とが相互に溶着して構成さ
れており、前記外層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜3.0 ％、Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％、Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％、Ｎｉ：0.1 〜4.5 ％、Ｃｒ：3.0 〜10.0％、Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％、Ｗ：1.5 〜10.0％、Ｖ, Ｎｂ：一種又は二種の総計で3.0 〜10.0％、Ｃｏ：0.5 〜10.0％、および残部実質的にＦｅからなり、前記中間層はＣ：1.
0 〜2.5 ％含有した特定組成の高炭素鋳鋼からなり、前
記内層は片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼により
形成されている。また、外層成分には、前記外層合金成
分のほかに、Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ：各々0.01〜0.50％の内
の一種又は二種以上、又は及びＢ：0.01〜0.50％を含有
することができる。

【０００７】

【作用】本発明の複合ロールに係る外層は、Ｃｒ, Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｎｂ，Ｖ，ＦｅおよびＣが相互に結合した高硬
度の複合炭化物が基地中に存在するため、またＣｏの作
用による基地の強化により、常温および高温における硬
度が向上し、耐摩耗性が飛躍的に向上する。このため、
従来の高クロム鋳鉄等と同程度の寿命を確保する場合、
外層厚さは鋳込み厚さで80mm程度以下すなわち従来の厚
さの80％程度と薄くてもよいため、高価な合金を多量に
含む外層材の使用量が少なくて済む。また、外層は高ク
ロム鋳鉄等と同様、焼入れ熱処理が施されて高硬度が付
与される。この際、本発明に係る外層材は高硬度であ
り、高クロム鋳鉄等に比べて残留応力が高くなるが、外
層を薄くすることができるため、残留応力を低く抑える
ことができ、耐事故性を改善することができる。また、
鋳込み厚さを80mm程度以下に薄くすることができるた
め、急冷凝固することができ、マクロ偏析が生じにく
く、また微細組織になり、耐摩耗性が更に向上する。一
方、外層を厚く形成する場合でも、質量の大きいＷを10
％以下に抑えたので、偏析が比較的生じ易い遠心力鋳造
により外層を鋳造形成しても、マクロ偏析は生じにく
く、組織の均一性に優れる。

【０００８】特定組成の高炭素鋳鋼により、外層と内層
との間に中間層を形成したので、外層の高合金成分が内
層に混入して、その強靭性を劣化するのを防止すること
ができる。また、中間層と内層との境界部は低合金とな
るので、炭化物層の形成が抑制され、境界強度の向上を
図ることができる。また、外層のオーステナイト熱処理
の際、内層の温度上昇を防止することができ、内層材質
の強靭性劣化を防止しつつ、外層のみを1100℃以上の高
温に加熱することができる。また、本発明の中間層組成
では、外層の焼入れ時にマルテンサイト変態することが
ないので、外層に焼入れ熱処理を施しても、過大な残留
応力が生じることがなく、耐事故性に優れる。

【０００９】また、内層を片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄
又は黒鉛鋼すなわち、黒鉛の晶出した鉄鋼材で形成した
ので、ヤング率を 19000kg／mm²程度以下とすることが
でき、過負荷時にロールの偏平化によって負荷を吸収
し、耐事故性を向上することができる。また、低温歪取
り焼鈍によって、外層熱処理時の残留応力を軽減するこ
とができる。また、熱伝導性ひいては放熱性に優れ、圧
延時のロールの熱変形を防止することができる。又、良
好な靭性を有するため、衝撃的な圧延トルクに対しても
耐えることができる。

【００１０】

【実施例】まず、本発明の複合ロールの外層に使用され
る耐摩耗鋳鉄材の化学組成の限定理由について説明す
る。以下、成分の単位はすべて重量％である。Ｃ：1.0 〜3.0 ％Ｃは主としてＦｅおよびＣｒと結合してＭ₇Ｃ₃型の高
硬度複合炭化物を形成すると共に、Ｃｒ, Ｍｏ, Ｖ, Ｎ
ｂ, Ｗと結合してＭＣ型，Ｍ₆Ｃ型，Ｍ₂Ｃ型等の高硬
度複合炭化物をも形成する。この高硬度複合炭化物形成
のために、 1.0％以上のＣ％が必要である。一方、 3.0
％を越えてＣが含有されると炭化物量が増すと共に脆く
なり、耐クラック性が劣化するため、 3.0％以下とす
る。Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％Ｓｉは本発明材が鋳造合金であるため、湯流れ性の確保
のために必要な元素であり、同時に又、使用原材料から
0.1％程度は不可避的に含有される。しかし、2.0％を
越えると靭性の低下を招くため好ましくない。Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％Ｍｎは硬化能を増し、また、Ｓと結合してＭｎＳを生成
し、Ｓによる脆化を防ぐ元素であり、同時に使用原材料
から 0.1％程度は不可避的に含有される。しかし、 2.0
％を越えると靭性の低下を招くため好ましくない。Ｎｉ：0.1 〜4.5 ％Ｎｉは基地中に固溶し、連続冷却変態線図（ＣＣＴ図)
および等温変態線図（ＴＴＴ図) におけるベーナイト変
態を長時間側に移動させるため、焼入れ性が向上し、焼
入れ時の冷却速度を遅くしても途中でベーナイト変態が
起こらず、多量の残留オーステナイトがマルテンサイト
変態するため、高硬度が得られる。本発明のような複合
ロールの外層材の場合、焼入れ時の外層と内層の熱膨張
差に起因する熱応力が大きく、また重量物である大形ロ
ールの場合、熱容量が大きく、冷却速度を大きくするこ
とが困難であるものについては焼入れ時の冷却速度が遅
くても焼入れ組織が得られることは大変重要である。こ
の際、 0.1％未満ではこのような効果が得られず、一
方、 4.5％を越えて含有されると、残留オーステナイト
が増して、高硬度が得難くなる。なお、 0.1％Ｎｉ以上
では焼入れ温度から 400〜650 ℃までの温度にかけての
冷却速度が 100℃／Ｈｒ以上あれば焼入れ組織が得られ
る。Ｃｒ：3.0 〜10.0％ＣｒはＦｅ, Ｍｏ, Ｖ, Ｎｂ, Ｗと共にＣと結合して、
高硬度複合炭化物を形成して高温に於ける耐摩耗性の向
上に寄与する。また、一部は基地中に固溶して焼入れ性
および耐摩耗性を改善する。 3.0％未満ではこれらの効
果が少なく、耐摩耗性改善が期待できない。一方、10.0
％を越えて含有されると靭性の劣化を来すため好ましく
ない。Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％ＭｏはＦｅ, Ｃｒ, Ｖ, Ｎｂ, Ｗと共にＣと容易に結合
して、主としてＭ₇Ｃ ₃型, Ｍ₆Ｃ型, Ｍ₂Ｃ型複合炭
化物を形成し、常温および高温硬度を高めて耐摩耗性の
向上に寄与する。ＭｏはＷに比較して少量添加でその効
果を発揮する。このさい、 0.1％未満では所期の耐摩耗
性を得ることができず、一方、 9.0％を越えると靭性の
低下を来し好ましくない。Ｗ：1.5 〜10.0％Ｗも同様にＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ，Ｖ, Ｎｂと共にＣと容易
に結合して複合炭化物を形成し、常温および高温硬度を
高めて耐摩耗性の向上に寄与する。 1.5％未満では所期
の耐摩耗性を得ることができず、一方、10.0％を越える
と靭性の低下を来し、耐ヒートクラック性を悪化させ
る。また、遠心力鋳造の際、マクロ偏析を生成し易くさ
せる。このため10.0％以下とする。Ｖ, Ｎｂ：一種又は二種の総計で0.3 〜10.0％ＶはＮｂと同様にＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ, Ｗと共にＣと容易
に結合して、主としてＭＣ型の複合炭化物を形成し、常
温および高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。
また、このＭＣ型複合炭化物は厚さ方向に枝状に生成す
るため、基地の塑性変形を抑止し、機械的性質、さらに
は耐クラック性の向上にも寄与する。単独または二種を
複合して 3.0％以上添加しないとかかる効果は現れにく
い。しかし、添加量が10.0％を越えると靭性の低下を招
来すると共に、遠心力鋳造の際、マクロ偏析を生成し易
くなる。このため、10.0％以下とする。Ｃｏ：0.5 〜10.0％Ｃｏは本発明を特徴づける重要な元素であり、基地を改
善する上で大きな効果がある。ＣｏはＣの拡散を抑制す
る特殊な作用があり、炭化物の形成には無関係に基地に
固溶して強靭性を増すと共に、高温硬さと耐摩耗性を向
上する効果がある。また、Ｃｏは炭化物生成元素のオー
ステナイト中への固溶量を増大させるため、基地の硬さ
と焼戻し抵抗が増大する。これらの効果を期待するには
0.5％以上の含有が必要であるが、10.0％を超えて添加
してもその効果が飽和し、かつ、高価な元素であるの
で、0.5 〜10.0％とする。なお、高合金の鋳鉄材料を遠
心力鋳造によって鋳造し、複合ロールを製作する場合、
炭化物の分布に不均一性ができ易く、鋳造条件の適正化
が必要であるが、本発明のＣｏを含有する高合金材料の
場合、Ｃｏは上述のように炭化物の形成には無関係に基
地に固溶するため、炭化物の不均一性を大きくすること
なく上述の優れた効果を期待できる。

【００１１】本発明外層の耐摩耗鋳鉄材は以上の合金成
分のほか残部がＦｅおよび不純物で形成される。尚、
Ｐ, Ｓは原料より不可避的に混入するが、材質を脆くす
るので少ない程望ましく、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.1 ％
以下に止めておくのがよい。本発明に係る外層の耐摩耗
鋳鉄材には、前記合金成分のほかに、下記組成範囲のＡ
ｌ, Ｔｉ，Ｚｒの内の一種又は二種以上、又は及びＢを
含有するものを含む。Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ：各々0.01〜0.50％Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒは溶湯中で酸化物を生成して、溶湯中
の酸素含有量を低下させ、製品の健全性を向上させると
共に、生成した酸化物が結晶核として作用するために凝
固組織の微細化に効果がある。0.01％未満ではこの効果
は十分ではなく、一方、0.50％を越えて含有されると介
在物となって残留し、好ましくない。尚、Ａｌ, Ｔｉ，
Ｚｒは、本発明では主として鋳造組織の微細化による耐
摩耗性改善のために添加されるものであり、単に脱ガス
を目的として添加されるものではない。Ｂ：0.01〜0.50％Ｂは溶湯中の酸素と結合して、脱酸効果を示す。その
他、生成した酸化物を核とする凝固組織の微細化効果、
および基地中に溶け込んだＢによる焼入れ性の増大効果
を有する。圧延ロールのような大質量の鋳物の場合、冷
却温度を速くすることが困難な場合があるが、焼入れ性
の増大によって、焼入れ組織を得易くなる。0.01未満で
はこのような効果が十分ではなく、一方0.50％を越える
と材質が脆くなり好ましくない。

【００１２】次に本発明複合ロールの内層材について説
明する。内層材としては、下記の理由により黒鉛が晶出
した材料、具体的には片状黒鉛鋳鉄（ＦＣと略記) 、球
状黒鉛鋳鉄（ＤＣＩと略記) 、黒鉛鋼（ＳＧＳと略記)
を用いる。黒鉛晶出材を用いる理由圧延使用時には、過負荷状態の発生（例えば、２枚
板噛み) は避けられないが、外層材のヤング率は 21000
〜 23000kg／mm²と高いため、外層材中に大きな応力が
発生する。中間層のヤング率は 20000〜 23000kgf ／mm
²であるが、層厚が25〜30mm程度と比較的薄いため、複
合化する内層材のヤング率が低ければ、過負荷時には、
ロールの偏平化によって内層材の方で負荷を吸収し得
る。

【００１３】このため、内層材のヤング率を低くする方
が、使用時の安全性を増す。20000kg／mm²未満のヤン
グ率とするためには、内層材は、黒鉛の晶出したもので
なければならない。外層材は特殊合金が含まれており、また、焼戻し２
次硬化現象によって硬化するため、一般に残留応力の除
去がされ難い材料である。このため、複合ロールに対
し、外層材の硬化熱処理すると、外層材の変態による膨
張により、外層には圧縮応力、内層には引張応力が生じ
る。内層材の引張応力が過大になると、内層の破損や中
間層・内層の境界部での破断が生じ、ロールの破壊に至
る。

【００１４】破壊を防止するには、複合ロールに歪取り
焼鈍を施し、内層材の残留応力を解放すればよい。しか
し、600 ℃を越える高温歪取り焼鈍では外層の硬度低下
を招来する。従って、低温歪取り焼鈍により、内層材の
残留応力を解放する必要がある。このためには、内層材
は黒鉛が晶出したものがよい。尚、本発明の場合、低温
歪取り焼鈍は外層の焼戻し熱処理によりその目的を達成
することができる。ロールは使用時に圧延材（1000℃前後) から熱を受
ける。ロールの熱変形を防止、所定形状を維持するには
放熱が良好でなければならない。従って、内層は熱の伝
導が良くなければならない。そのため内層材として黒鉛
晶出材が好適である。ロールのネック部には、ベンディング力とモーター
トルクに耐える強度が必要である。衝撃的な荷重もある
ことから、強度とともに靭性も重要である。黒鉛を晶出
させることにより、靭性を向上させることができる。

【００１５】次に、複合ロールの内層を形成する各種内
層材の特徴および好ましい組成（単位wt％) について説
明する。内層は叙上の通り、黒鉛を含むことが必要であ
るが、外層と内層との溶着時に外層の高合金成分の混入
が必然的に生じる。この点を考慮して組成を決定する必
要がある。 (1) ＦＣの場合ＦＣは鋳造性が良好で、ヤング率が10000 〜15000 kg／
mm²と低く、又黒鉛の形態が片状であるため、残留応力
の除去が容易で、熱伝導率も高い。また、加工性も良好
で、中空ロールの内層材として用いた場合、内面加工が
容易である。もっとも、強度は30kg／mm²程度が限度で
あるため、圧延荷重の大きな条件下で使用する複合ロー
ルには適さない。尚、下記組成のＦＣの固相線は1130〜
1170℃である。

【００１６】以下に好ましい組成例と限定理由を示す。Ｃ：2.5 〜4.0 ％Ｃは黒鉛を晶出させるために必要であり、 2.5％未満で
は黒鉛量が少ない。一方、4.0 ％を越えると黒鉛量が過
多となり、強度が低下する。Ｓｉ：0.8 〜2.5 ％Ｓｉは黒鉛晶出を助長する作用をなし、 0.8％未満では
黒鉛化が不充分である。一方、 2.5％を越えると基地が
脆くなる。

【００１７】Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％Ｍｎは基地の強化と共にＳの害を防ぐ作用がある。 0.2
％未満ではその作用がほとんど期待できない。一方、
1.5％を越えると材質が脆くなる。Ｐ, Ｓ：各々0.2 ％以下Ｐ, Ｓは不純元素であるため少ない程よく、 0.2％以下
に止めるのがよい。

【００１８】低濃度のものは高コストになるため、経済
性を考慮すると、0.01％程度以上の含有は止むを得ない
であろう。Ｎｉ：3.0 ％以下Ｎｉは黒鉛化と基地の強化のために有効であるが、 3.0
％を越えると未変態組織が残留し易くなり、強度が劣化
する。

【００１９】Ｃｒ, Ｍｏ：各々2.0 ％以下Ｃｒ, Ｍｏは基地の強化作用があるが、多過ぎると黒鉛
化を阻害させる。基地強化のためには、 0.1％以上含有
させることが望ましい。一方、黒鉛化の阻害を防止する
には、外層からの混入量を含めて 2.0％以下に止める必
要がある。

【００２０】Ｗ, Ｖ, Ｎｂ：総計で4.0 ％以下これらの元素は外層から必然的に混入する。Ｗ, Ｖ, Ｎ
ｂは内層材質改善作用はない。従って、これらの元素は
不純物として解釈され、内層材の機械的性質を劣化させ
ない範囲として、４％まで許容される。尚、外層にＡ
ｌ, Ｔｉ,Ｚｒ，Ｂを含む場合、これらの元素も中間層
を介して内層に必然的に混入するが微量であるため、材
質上ほとんど問題にはならない。また、Ｃｏも必然的に
混入するが、Ｃｏは内層材質を劣化させないので、特に
制限されない。

【００２１】ＦＣは以上の成分の他、残部実質的にＦｅ
で形成される。尚、中間層に溶着する前すなわち鋳込前
の溶湯組成範囲を下記に例示する。溶湯組成は溶着後に
上記内層組成となるように、中間層からの成分混入量が
考慮されて決定される。Ｃ：2.5 〜4.0 ％、Ｓｉ：0.8 〜2.5 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.2 ％以下、Ｎｉ：3.0 ％以下、Ｃｒ：2.0 ％以下、Ｍｏ：2.0 ％以下、残部実質的にＦｅ (2) ＤＣＩの場合ＤＣＩは鋳造性が良好で、ヤング率が15000 〜19000 kg
／mm²であり、黒鉛量も多い。更に、その黒鉛の形態
は、ＦＣと異なり、球状であるため、強度および靭性も
優れている。また、加工性も良好である。このため内層
材として好適である。尚、特公昭59−52930 号公報、特
公昭59−52931 号公報に開示されているように、フェラ
イト・オーステナイト共存温度域（780 〜900 ℃) に加
熱保持後、200 〜800 ℃／Ｈｒで急冷し、オーステナイ
トを微細パーライト化する熱処理により、基地組織がフ
ェライト・パーライトの２相混合組織となる。この組織
はクラックの進展、残留応力の除去効果に特に優れる。
前記２相混合組織化の熱処理は、複合ロールの外層の硬
化熱処理の前熱処理として行えばよい。尚、下記組成の
ＤＣＩの固相線は1130〜1170℃である。

【００２２】以下に好ましい組成例と限定理由を示す。Ｃ：2.5 〜4.0 ％、Ｓｉ：1.3 〜3.5 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.2 ％以下、Ｎｉ：3.0 ％以下、Ｃｒ：2.0 ％以下、Ｍｏ：2.0 ％以下、Ｗ, Ｖ, Ｎｂ：総計で４％以下、Ｍｇ：0.02〜0.1
％、残部中間層から混入したＣｏおよび実質的にＦｅＳｉ, Ｍｇ以外の成分限定理由はＦＣと同様のため、こ
の二成分について説明する。

【００２３】Ｓｉは黒鉛化促進元素である。ＤＣＩは黒
鉛の球状化のため、Ｍｇが含有される。Ｍｇは強力な黒
鉛化阻害元素であるため、Ｍｇの存在下で黒鉛化を図る
には、Ｓｉ 1.3％以上必要である。一方、 3.5％を越え
ると、基地を脆くすると共に、多量のフェライトを析出
させ、強度も低下する。Ｍｇは黒鉛を球状化させる作用
を有する。その作用を得るためには0.02％以上必要であ
る。一方、 0.1％を越えると、黒鉛化を阻害し、又鋳造
欠陥を発生させ易くする。

【００２４】尚、外層に溶着する前のＤＣＩの好適な溶
湯組成を下記に例示する。Ｃ：2.5 〜4.0 ％、Ｓｉ：1.3 〜3.5 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.2 ％以下、Ｎｉ：3.0 ％以下、Ｃｒ：2.0 ％以下、Ｍｏ：2.0 ％以下、Ｍｇ：0.02〜0.1 ％、残部実質的にＦｅ (3) ＳＧＳの場合ＳＧＳはヤング率が17000 〜20000 kg／mm²と高く、ま
た黒鉛量も少ないため、残留応力は比較的除去され難
い。また、鋳造性もあまり良好ではなく、大きな押湯等
を必要とする。しかし、強度は40kg／mm²以上と優れて
おり、また靭性にも優れているので、大きなベンダー荷
重等が働く苛酷な使用条件で用いられるロールには最適
である。また、固相線（下記組成のＳＧＳの場合) が11
70〜1250℃とＦＣ, ＤＣＩに比べて高いので、外層のオ
ーステナイト化熱処理の際に劣化しにくい利点がある。

【００２５】以下に好ましい組成例と限定理由を示す。Ｃ：1.0 〜2.3 ％、Ｓｉ：0.5 〜3.0 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.2 ％以下、Ｎｉ：3.0 ％以下、Ｃｒ：2.0 ％以下、Ｍｏ：2.0 ％以下、Ｗ, Ｖ, Ｎｂ：合計で4.0 ％以下、残部中間層から混入したＣｏおよび実質的にＦｅＣ, Ｓｉ以外の成分限定理由はＦＣと同様のため、この
二成分について説明する。

【００２６】Ｃは黒鉛を晶出させるために必要である。
1.0％未満では黒鉛の晶出は生じにくい。一方、 2.3％
を越えると黒鉛形状が崩れて、強度が低下する。Ｓｉは
黒鉛化のために必要である。 0.5％未満では黒鉛晶出は
困難となり、一方、 3.0％を越えると基地が脆くなる。
尚、外層に溶着する前のＳＧＳの好適な溶湯組成を下記
に例示する。

【００２７】Ｃ：1.0 〜2.3 ％、Ｓｉ：0.5 〜3.0 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.2 ％以下、Ｎｉ：3.0 ％以下、Ｃｒ：2.0 ％以下、Ｍｏ：2.0 ％以下、残部実質的にＦｅ次に、中間層について説明する。中間層は、外層の合金
成分が内層に混入するのを軽減することを目的の一つと
して形成されるが、それ自体も30kg／mm²程度以上の強
度が必要である。強度が不足すると、外層と中間層との
境界部が破断し、外層が剥離する。従って、中間層には
外層から多量の合金成分が混入しても高強度な材質とす
る必要がある。かかる理由から、中間層材としては下記
組成の高炭素鋳鋼（ＡＤと略記) が好適である。以下、
本発明に係る中間層材の組成と限定理由を示す。Ｃ：1.0 〜2.5 ％Ｃは強度向上に寄与するが、 1.0％未満では凝固点が高
くなり、溶着が不充分になり易い。一方、 2.5％を越え
ると炭化物が過多となり、材質が脆くなる。Ｓｉ：0.2 〜3.0 ％Ｓｉは脱ガスの促進作用、湯流れ性の向上作用がある。
0.2％未満ではかかる作用が期待できず、一方、 3.0％
を越えると材質が脆化する。尚、高Ｓｉ領域ではＮｉ含
有量との関係で黒鉛の晶出が見られる場合があるが、材
質上問題はない。Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％Ｍｎは内層材のダクタイル鋳鉄と同様の理由によって上
記範囲に限定される。Ｎｉ：4.0 ％以下Ｎｉは材質を強化する作用がある。しかし、 4.0％を越
えると作用が飽和すると共に未変態組織が生じ易くな
り、強度が劣化する。Ｃｒ, Ｍｏ：各々 4.0％以下Ｃｒ, Ｍｏは材質を強化する作用がある。しかし、 4.0
％を越えると機械的性質がかえって劣化するようにな
る。Ｗ, Ｖ, Ｎｂ：総計で12％以下これらの元素は中間層の材質を向上する作用はほとんど
ないが、外層からの混入は避けられない。中間層材質の
機械的性質を劣化させない範囲として、12％まで許容さ
れる。尚、外層にＡｌ, Ｔｉ, Ｚｒ, Ｂを含む場合、こ
れらの元素も中間層に必然的に入ってくる。この場合、
同様の理由により、これらの元素を含めて統計で12％以
下とする。また、Ｃｏも外層から必然的に混入してくる
が、中間層材質を劣化させないので、特に制限されな
い。

【００２８】中間層材の成分は、以上の他、残部実質的
にＦｅで形成される。尚、Ｐ, Ｓは不純物であり、材質
を脆くするため少ない程よく、本発明においては、内層
材と同様、両者とも 0.2％以下に止めるのがよい。尚、
外層に溶着する前の溶湯組成範囲を下記に例示する。溶
湯組成は溶着後に上記中間層組成となるように、外層か
らの成分混入量が考慮されて決定される。

【００２９】Ｃ：1.0 〜2.5 ％、Ｓｉ：0.2 〜3.0 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.2 ％以下、Ｎｉ：4.0 ％以下、Ｃｒ：4.0 ％以下、Ｍｏ：4.0 ％以下、残部実質的にＦｅ本発明では、外層と内層（軸芯部) との間に 1.0〜2.5
％Ｃの中間層を設けたので、内層に有害な合金元素が外
層から内層へ、溶着の際に直接混入するのを大幅に抑制
することができるほか、下記の効果を奏する。

【００３０】外層の焼入れ熱処理の際、オーステナイト
化熱処理のため、外層を1100℃以上に加熱するのがよい
が、外層を1100℃以上に加熱しても内層への伝熱は中間
層を介して行われるため、熱量の調整により内層の温度
を1100℃以下に容易に抑えることができ、内層の溶損を
防止することができる。中間層は外層との溶着によっ
て、Ｃｒ, Ｍｏ, Ｗ, Ｖの濃度が高くなるが、それでも
これらの元素は外層よりも低く抑えられるので、外層と
内層を直接溶着させた時よりも、外層と中間層を溶着さ
せた後、中間層と内層を溶着させる方が、内層の溶着部
分の合金濃度は低くできる。このため、中間層を設けた
場合は内層との境界に炭化物層が形成されにくく、境界
強度が改善できる。

【００３１】また、本発明に係る中間層はロールの焼入
れ熱処理中にその大半がパーライト変態し、更に残部は
ベイナイト変態する。マルテンサイト変態は起こらない
か、起こしてもごくわずかの量である。このため、マル
テンサイト変態に伴う大きな膨張挙動がなく、ロールへ
の残留応力を大きくすることはない。尚マルテンサイト
変態を多量に起こすと、外層のマルテンサイト変態と合
わさって、外層・中間層に大きな圧縮の残留応力（軸方
向) 、内層にはそれに見合う大きな引張の残留応力（軸
方向) が働らき、内層が引張・破壊する。

【００３２】本発明の複合ロールは、通常、中実状ロー
ルの場合、外層および中間層が遠心力鋳造された後、そ
の内部に内層（軸芯部) が静置鋳造される。また、スリ
ーブロールの場合、外層、中間層に引き続いて内層も遠
心力鋳造される。図３は横型遠心力鋳造装置を示してお
り、遠心力鋳造用金型4 は回転ローラ5,5 によって回転
自在に支持されており、溶湯は堰鉢6 から注湯樋7 を介
して金型4 内に鋳込まれる。８は湯止め用砂型である。
中実状の複合ロールを鋳造するには、まず、外層材溶湯
を回転する金型4 に鋳込み、それが凝固した後に、外層
1の内周面に中間層材溶湯を鋳込んで、中間層3 を遠心
力鋳造する。その後、外層1 と中間層3 とを内有した金
型4 を起立させ、その両端に軸芯部形成用の上型、下型
を連設して静置鋳型を構成し、その内部に内層材溶湯を
鋳込めばよい。該横型遠心力鋳造装置においては、金型
内に鋳込まれた溶湯の各部は金型の回転毎に上下動する
ため、Ｇの変動があり、またローラや金型の偏心や傷に
より振動が発生し易く、鋳込まれた外層材溶湯中の成分
は移動し易い。このため、厚肉の外層を鋳造する場合、
成分の移動により偏析が生じ易くなるので、通常、凝固
開始温度＋70℃程度以下として比較的低温で鋳込むのが
よい。もっとも、本発明に係る外層材は高耐摩耗材であ
るために、摩耗しにくく、外層は比較的薄くてもよく、
鋳込厚さで80mm（望ましくは55〜70mm) 程度までは金型
により急冷されるため、前記温度より高温で鋳込んでも
偏析のおそれはほとんどない。尚、製品外層厚さとして
は中間層による溶解代20mm、加工代10mmを考慮すると50
mm（望ましくは25〜40mm) 程度となる。

【００３３】図４は立型遠心力鋳造装置を示しており、
遠心力鋳造用金型11の上下端には上型12、下型13が組み
立てられており、該鋳型は回転する基盤14に同心状に機
械的に固定されている。このため、堰鉢15を介して鋳型
内に鋳込まれ、遠心力の作用で金型11内面に上昇し付着
した外層材溶湯16は、Ｇの変動や振動を受けにくい。従
って、立型遠心力鋳造すれば、厚肉の外層を鋳造する場
合でも偏析が生じにくいため、より高温で鋳込むことが
でき、作業性の向上や異物の混入による鋳造欠陥の防止
に効果的である。尚、遠心力鋳造用金型11のみ基盤14に
固定し、外層および中間層を鋳造後、上型、下型を組み
立て、軸芯部を静置鋳造してもよいことは勿論である。

【００３４】本発明の外層耐摩耗鋳鉄材は、複合ロール
の外層として鋳造後、ロール全体を焼入れ温度（オース
テナイト化温度) から 400〜 650℃までの温度域を 100
℃／Ｈｒ以上の冷却速度で焼入れることにより、良好な
焼入れ組織を得ることができる。焼戻しは 500〜 600℃
の温度で１回ないし数回行なうとよい。本発明に係る外
層材は、オーステナイト化熱処理の際に基地中に固溶し
たＭｏ, Ｗ, Ｖ, Ｎｂ等が焼戻し熱処理によって微細炭
化物として析出し、焼戻し２次硬化現象を生じるため、
高温硬度に優れる。

【００３５】外層の加熱方法としては、ロール全体を加
熱炉に入れて加熱する方法、外層外周面の回りに誘導加
熱コイルや多数のガスバーナを配置しておき、これらに
よって外層のみを急速加熱する方法がある。前者は昇温
に時間がかかり、外層表面に厚い酸化膜ができ、外層の
歩留りが低下する。更に、鋳鉄材質の内層の溶損を回避
して加熱するには1100℃（望ましくは1000℃) 以下の加
熱に止めなければならず、このため炭化物を基地中に十
分固溶させることが難しく、以後の熱処理によっても十
分な硬度が得難いという問題がある。これに対して、外
層のみの加熱方法によれば、中間層の形成と相まって、
外層を1100℃以上に、内層を1100℃未満に確実に止める
ことができるので、内層の部分溶融や、結晶粒の粗大化
による強度低下を防止することができる。また、内層
（軸芯部) の中心に向かうほど低温となるため、オース
テナイト化温度に加熱後、外層の熱を内部へ逃がすこと
ができ、焼入れの際、外層深部の冷却速度を大きくする
ことができる。

【００３６】本発明の複合ロールは熱間圧延、冷間圧延
を問わず、圧延設備の圧延用ロールおよびその付帯設備
のピンチロールあるいは圧延材の搬送用ローラー等の、
耐摩耗性を要求されるロール、ローラーに適用される。
尚、圧延材としては、鉄鋼および非鉄金属のみならず非
金属をも対象とする。次に本発明の具体的実施例を掲げ
る。 (1) 内径φ1040mmの遠心力鋳造用金型に表１の外層材溶
湯を遠心力鋳造し、外層が完全に凝固した後引き続い
て、同表の中間層材溶湯を遠心力鋳造し、外層と中間層
とを溶着させた。鋳込量は肉厚で外層70mm、中間層25mm
とした。尚、実施例は試料No.1〜６であり、 No.７の従
来例の外層材は耐摩耗性を改善した高クロム鋳鉄材であ
る。表中の組成の単位は重量％、残部は実質的にＦｅで
ある。 (2) 中間層が完全に凝固するのを待って、金型の回転を
止め、外層および中間層を内有した金型を垂直に立て
て、両端に上型および下型を連設して、その内部に同表
に併せて示した内層材（軸芯材) 溶湯を鋳込んだ。

【００３７】

【表１】

【００３８】(3) 鋳造された複合ロールを粗加工した
後、実施例のロールに対しては、 600℃に均一に予熱
後、図５に示すように、ロールを水平に対向配置されか
つロール軸方向に沿って 250mmピッチで平行に列設され
たガスバーナ21間に回転自在に支持し、ロールを回転さ
せながら、外層の表面を加熱した。外層表面温度が1170
℃、内層の中心部の温度が 830℃となったところで加熱
を止めた。加熱に要した時間は 300分であった。熱伝導
の温度データより、本例の場合、内層外周面付近の温度
は 960℃と推定された。一方、従来のロールに対して
は、ロール全体を1050℃で５時間保持してオーステナイ
ト化した。 (4) 実施例および従来例のロールに対して、加熱停止
後、速やかに噴霧水冷を行い、ロール表面温度を 500℃
に急冷した後、常温まで放冷した。その後、５50℃で20
時間保持する焼戻し熱処理を２回繰り返した。熱処理後
の外層表面硬度は、下記表２の通りであった。同表よ
り、実施例の外層は、従来例のそれに比べて、硬度の向
上が著しく、耐摩耗性に優れていることが分かる。尚、
外層表面の酸化状態を観察したところ、酸化層の厚さ
は、実施例では 0.5mm程度であったのに対して、従来例
では 3.0mm程度と著しかった。

【００３９】

【表２】

【００４０】(5) 胴表面を仕上加工した後、超音波探傷
試験によって溶着状況を確認したところ、いずれのロー
ルについても溶着は良好であった。次に、ロール胴部を
切断し、外層断面を目視観察したところ、いずれのロー
ルも成分の偏析は認められなかった。又、中間層の層厚
の中央部および内層（軸芯部) 中心部における成分を分
析した結果を表３に示す。同表より、実施例および従来
例とも内層における外層高合金成分の混入量は非常に少
ないことが分かる。

【００４１】

【表３】

【００４２】(6) また、各試料の内層から引張試験片を
採取し、引張試験を行った結果を表４に示す。同表よ
り、内層がＤＣＩの実施例のNo.1および４〜６は従来例
の No.７に比して、高強度であり、従来例は実施例に比
して約20％の劣化が認められる。

【００４３】

【表４】

【００４４】

【発明の効果】以上説明した通り、本発明の複合ロール
はその外層をＣｏの所定量を含み、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ,
Ｖ, Ｎｂの所定量を含有した特殊鋳鉄材で形成したの
で、これらの高硬度複合炭化物の存在により、耐摩耗性
を飛躍的に向上させることができ、また鋳造に際しマク
ロ偏析も生じにくい。また、特定組成の高炭素鋳鋼によ
り中間層を形成したので、外層から内層への高合金成分
の混入を著しく軽減することができ、境界強度の向上を
図ることができ、マルテンサイト変態しないため残留応
力を増加させることがなく、更に外層のオーステナイト
化熱処理時の内層の溶損や強度低下を防止することがで
きる。また、内層を片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒
鉛鋼で形成したので、強度および靭性が良好で、ヤング
率を外層のそれよりかなり低くすることができ、過負荷
時にはロールの偏平化によって外層に過大な応力を生じ
るのを防止することができ、安全性や耐事故性に優れ
る。更に、放熱性にも優れるため、熱変形も生じにく
い。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る中実状複合ロールの断面図であ
る。

【図２】本発明に係るスリーブ状複合ロールの断面図で
ある。

【図３】横型遠心力鋳造装置の主要部断面図である。

【図４】立型遠心力鋳造装置の主要部断面図である。

【図５】複合ロール外層加熱状態を示す断面図である。

【符号の説明】

１外層２内層３中間層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者木村広之兵庫県尼崎市西向島町64番地株式会社クボタ尼崎工場内 (72)発明者志方敬兵庫県尼崎市西向島町64番地株式会社クボタ尼崎工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】耐摩耗鋳鉄材で形成された外層と、該外
層の内周面に溶着された中間層と、該中間層の内周面に
溶着された内層とからなる複合ロールにおいて、前記外層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜3.0 ％、Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％、Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％、Ｎｉ：0.1 〜4.5 ％、Ｃｒ：3.0 〜10.0％、Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％、Ｗ：1.5 〜10.0％、Ｖ, Ｎｂ：一種又は二種の総計で3.0 〜10.0％、Ｃｏ：0.5 〜10.0％、および残部実質的にＦｅからなり、前記中間層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜2.5 ％、Ｓｉ：0.2 〜3.0 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｎｉ：4.0 ％以下、Ｃｒ：4.0 ％以下、Ｍｏ：4.0 ％以下、Ｗ ,Ｖ, Ｎｂ：総計で12％以下、残部が外層から混入したＣｏおよび実質的にＦｅからな
り、前記内層は片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼で形
成されていることを特徴とする複合ロール。
【請求項２】耐摩耗鋳鉄材で形成された外層と、該外
層の内周面に溶着された中間層と、該中間層の内周面に
溶着された内層とからなる複合ロールにおいて、前記外層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜3.0 ％、Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％、Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％、Ｎｉ：0.1 〜4.5 ％、Ｃｒ：3.0 〜10.0％、Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％、Ｗ：1.5 〜10.0％、Ｖ, Ｎｂ：一種又は二種の総計で3.0 〜10.0％、Ｃｏ：0.5 〜10.0％、Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ：各々0.01〜0.50％の内の一種又は二
種以上および残部実質的にＦｅからなり、前記中間層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜2.5 ％、Ｓｉ：0.2 〜3.0 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｎｉ：4.0 ％以下、Ｃｒ：4.0 ％以下、Ｍｏ：4.0 ％以下、Ｗ ,Ｖ, Ｎｂ，Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ：総計で12％以下、残部が外層から混入したＣｏおよび実質的にＦｅからな
り、前記内層は片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼で形
成されていることを特徴とする鉄鋼圧延用複合ロール。
【請求項３】耐摩耗鋳鉄材で形成された外層と、該外
層の内周面に溶着された中間層と、該中間層の内周面に
溶着された内層とからなる複合ロールにおいて、前記外層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜3.0 ％、Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％、Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％、Ｎｉ：0.1 〜4.5 ％、Ｃｒ：3.0 〜10.0％、Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％、Ｗ：1.5 〜10.0％、Ｖ, Ｎｂ：一種又は二種の総計で3.0 〜10.0％、Ｃｏ：0.5 〜10.0％、Ｂ：0.01〜0.50％、および残部実質的にＦｅからなり、前記中間層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜2.5 ％、Ｓｉ：0.2 〜3.0 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｎｉ：4.0 ％以下、Ｃｒ：4.0 ％以下、Ｍｏ：4.0 ％以下、Ｗ ,Ｖ, Ｎｂ, Ｂ：総計で12％以下、残部が外層から混入したＣｏおよび実質的にＦｅからな
り、前記内層は片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼で形
成されていることを特徴とする複合ロール。
【請求項４】耐摩耗鋳鉄材で形成された外層と、該外
層の内周面に溶着された中間層と、該中間層の内周面に
溶着された内層とからなる複合ロールにおいて、前記外層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜3.0 ％、Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％、Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％、Ｎｉ：0.1 〜4.5 ％、Ｃｒ：3.0 〜10.0％、Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％、Ｗ：1.5 〜10.0％、Ｖ, Ｎｂ：一種又は二種の総計で3.0 〜10.0％、Ｃｏ：0.5 〜10.0％、Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ：各々0.01〜0.50％の内の一種又は二
種以上、Ｂ：0.01〜0.50％、および残部実質的にＦｅからなり、前記中間層は、化学組成が重量％で、Ｃ：1.0 〜2.5 ％、Ｓｉ：0.2 〜3.0 ％、Ｍｎ：0.2 〜1.5 ％、Ｎｉ：4.0 ％以下、Ｃｒ：4.0 ％以下、Ｍｏ：4.0 ％以下、Ｗ ,Ｖ, Ｎｂ，Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ，Ｂ：総計で12％以
下、残部が外層から混入したＣｏおよび実質的にＦｅからな
り、前記内層は片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼で形
成されていることを特徴とする複合ロール。