JPH05156491A - 連続錫鍍金設備のリフロー制御方法 - Google Patents
連続錫鍍金設備のリフロー制御方法Info
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- JPH05156491A JPH05156491A JP32201791A JP32201791A JPH05156491A JP H05156491 A JPH05156491 A JP H05156491A JP 32201791 A JP32201791 A JP 32201791A JP 32201791 A JP32201791 A JP 32201791A JP H05156491 A JPH05156491 A JP H05156491A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 この発明は、Ｃ／Ｒによる処理鋼板の昇温帯
域にて昇温速度を所定の範囲内に確実に制御し、錫の付
着性、耐食性を向上することにある。 【構成】 Ｉ／ＲおよびＣ／Ｒの出力電力を制御しつ
つ、連続的に送られてくる錫鍍金された被処理鋼板１を
加熱昇温し、さらにクエンチタンク５にて急冷処理する
リフロー制御を行う連続錫鍍金設備のリフロー制御方法
において、ライン速度および鋼板サイズを用いて前記両
リフローのトータル出力電力を決定した後、目標とすべ
き昇温速度に基づいてＣ／Ｒの出力電力を決定し、この
決定された出力電力でＣ／Ｒを制御し、また、トータル
出力電力からＣ／Ｒの出力電力を差し引いた残りの電力
をＩ／Ｒの出力電力として決定し、この決定された出力
電力でＩ／Ｒを制御し、錫溶融点近傍の被処理鋼板の昇
温速度を制御する連続錫鍍金設備のリフロー制御方法で
ある。
域にて昇温速度を所定の範囲内に確実に制御し、錫の付
着性、耐食性を向上することにある。 【構成】 Ｉ／ＲおよびＣ／Ｒの出力電力を制御しつ
つ、連続的に送られてくる錫鍍金された被処理鋼板１を
加熱昇温し、さらにクエンチタンク５にて急冷処理する
リフロー制御を行う連続錫鍍金設備のリフロー制御方法
において、ライン速度および鋼板サイズを用いて前記両
リフローのトータル出力電力を決定した後、目標とすべ
き昇温速度に基づいてＣ／Ｒの出力電力を決定し、この
決定された出力電力でＣ／Ｒを制御し、また、トータル
出力電力からＣ／Ｒの出力電力を差し引いた残りの電力
をＩ／Ｒの出力電力として決定し、この決定された出力
電力でＩ／Ｒを制御し、錫溶融点近傍の被処理鋼板の昇
温速度を制御する連続錫鍍金設備のリフロー制御方法で
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、食缶その他の一般缶の
材料となる錫鍍金鋼板を連続的に製造する錫鍍金設備の
錫溶融装置に利用される連続錫鍍金設備のリフロー制御
方法に係わり、特に錫溶融装置を構成する抵抗加熱によ
るコンダクションリフロー（以下、Ｃ／Ｒと称する）と
誘導加熱によるインダクションリフロー（以下、Ｉ／Ｒ
と称する）の出力を最適に制御する連続錫鍍金設備のリ
フロー制御方法に関する。
材料となる錫鍍金鋼板を連続的に製造する錫鍍金設備の
錫溶融装置に利用される連続錫鍍金設備のリフロー制御
方法に係わり、特に錫溶融装置を構成する抵抗加熱によ
るコンダクションリフロー（以下、Ｃ／Ｒと称する）と
誘導加熱によるインダクションリフロー（以下、Ｉ／Ｒ
と称する）の出力を最適に制御する連続錫鍍金設備のリ
フロー制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】食缶その他の一般缶の表面処理鋼板とし
ては、錫鍍金鋼板を用いることが知られているが、かか
る錫鍍金鋼板を用いて以上のような食缶などをを製造す
る場合、近年、その接合部分にハンダ付け法、接着法に
代わってシーム溶接法を用いて接合することが広く普及
されてきている。このシーム溶接法には、錫鍍金鋼板が
優れているものの、その鍍金原料となる錫が高価である
という問題がある。そこで、少ない錫の量を用いて溶接
性を確保する観点から次のような幾つかの製造技術が提
案されている。
ては、錫鍍金鋼板を用いることが知られているが、かか
る錫鍍金鋼板を用いて以上のような食缶などをを製造す
る場合、近年、その接合部分にハンダ付け法、接着法に
代わってシーム溶接法を用いて接合することが広く普及
されてきている。このシーム溶接法には、錫鍍金鋼板が
優れているものの、その鍍金原料となる錫が高価である
という問題がある。そこで、少ない錫の量を用いて溶接
性を確保する観点から次のような幾つかの製造技術が提
案されている。
【０００３】その１つは、鋼板表面に２〜３０mg／m 2
のＮｉ被膜層を施し、その上側に２００〜１０００mg／
m 2 の錫（Ｓｎ）被膜層を設け、さらに錫被膜層の上側
にクロメート処理を設けた表面処理鋼板が提案されてい
る（特開昭６０−５６０７４号公報）。
のＮｉ被膜層を施し、その上側に２００〜１０００mg／
m 2 の錫（Ｓｎ）被膜層を設け、さらに錫被膜層の上側
にクロメート処理を設けた表面処理鋼板が提案されてい
る（特開昭６０−５６０７４号公報）。
【０００４】他の１つは、錫鍍金を施す錫溶融工程にお
いて錫鍍金を施す温度を錫の溶融点（２３２°Ｃ）を越
える時の加熱昇温度速度を４０°Ｃ／秒以下とする一
方、錫鍍金の最終到達温度を２５０°Ｃ以下とし、最後
に急冷することにより、薄い錫鍍金鋼板を製造する製造
方法が提案されている（特開平１−２４２７９８号公
報）。
いて錫鍍金を施す温度を錫の溶融点（２３２°Ｃ）を越
える時の加熱昇温度速度を４０°Ｃ／秒以下とする一
方、錫鍍金の最終到達温度を２５０°Ｃ以下とし、最後
に急冷することにより、薄い錫鍍金鋼板を製造する製造
方法が提案されている（特開平１−２４２７９８号公
報）。
【０００５】ところで、前者の特開昭６０−５６０７４
号公報には、電気オーブン中で２０５°Ｃで３０分間加
熱処理を行った後、缶胴に成形してシーム溶接性テスト
を行ったとき、少ない錫の量で溶接性を十分に確保され
たと記載されているが、鋼板表面のＮｉ鍍金層上に施さ
れた薄鍍金層の錫が微粒状となり、また当該錫の付着力
が比較的弱い状態になっており、そのために溶接性が低
下したり、耐腐性が低下したりする問題がある。このよ
うな問題については、後者の特開平１−２４２７９８号
公報の技術についても同様であると言える。
号公報には、電気オーブン中で２０５°Ｃで３０分間加
熱処理を行った後、缶胴に成形してシーム溶接性テスト
を行ったとき、少ない錫の量で溶接性を十分に確保され
たと記載されているが、鋼板表面のＮｉ鍍金層上に施さ
れた薄鍍金層の錫が微粒状となり、また当該錫の付着力
が比較的弱い状態になっており、そのために溶接性が低
下したり、耐腐性が低下したりする問題がある。このよ
うな問題については、後者の特開平１−２４２７９８号
公報の技術についても同様であると言える。
【０００６】そこで、この種の錫鍍金鋼板の場合には、
鋼板表面に錫鍍金を施した後、或いは鋼板表面のＮｉ鍍
金層上の錫鍍金を施した後、リフロー処理を行う製造方
法が採用されている。ここで、リフロー処理とは、錫を
電気鍍金した後、錫溶融装置にて錫の溶融点まで昇温加
熱させた後、クエンチタンクで急水冷を行う処理であ
る。このようなリフロー処理を行えば、鋼板本体である
鉄の上側にＦｅ−Ｓｎ合金層が生成され、当該合金層の
上側に錫鍍金層を形成することができ、これによって光
沢性ある錫鍍金鋼板を製造できること、安価な鉄板を用
いて実現できること、しかも耐腐性に優れ、純錫によっ
て溶接が可能であるといったメリットをもっており、こ
れがリフロー処理の重要な機能とも言える。
鋼板表面に錫鍍金を施した後、或いは鋼板表面のＮｉ鍍
金層上の錫鍍金を施した後、リフロー処理を行う製造方
法が採用されている。ここで、リフロー処理とは、錫を
電気鍍金した後、錫溶融装置にて錫の溶融点まで昇温加
熱させた後、クエンチタンクで急水冷を行う処理であ
る。このようなリフロー処理を行えば、鋼板本体である
鉄の上側にＦｅ−Ｓｎ合金層が生成され、当該合金層の
上側に錫鍍金層を形成することができ、これによって光
沢性ある錫鍍金鋼板を製造できること、安価な鉄板を用
いて実現できること、しかも耐腐性に優れ、純錫によっ
て溶接が可能であるといったメリットをもっており、こ
れがリフロー処理の重要な機能とも言える。
【０００７】ところで、従来のかかる連続錫鍍金設備に
おける錫溶融装置は、図５に示すように例えば錫鍍金槽
から送られてくる被処理鋼板１について、第１のコンダ
クターロール２、ガイドロール３ａ，３ｂを経由させた
後、誘導加熱を行うＩ／Ｒ４を通してクエンチタンク５
に導き、ここで冷却ノイズ６およびクエンチタンク５内
の冷水により急冷した後、さらに第２のコンダクターロ
ール７を経由させた後、例えば化成処理などに導く構成
となっている。８は第１のコンダクターロール２および
第２のコンダクターロール７に対して抵抗加熱制御を行
うＣ／Ｒである。
おける錫溶融装置は、図５に示すように例えば錫鍍金槽
から送られてくる被処理鋼板１について、第１のコンダ
クターロール２、ガイドロール３ａ，３ｂを経由させた
後、誘導加熱を行うＩ／Ｒ４を通してクエンチタンク５
に導き、ここで冷却ノイズ６およびクエンチタンク５内
の冷水により急冷した後、さらに第２のコンダクターロ
ール７を経由させた後、例えば化成処理などに導く構成
となっている。８は第１のコンダクターロール２および
第２のコンダクターロール７に対して抵抗加熱制御を行
うＣ／Ｒである。
【０００８】すなわち、この錫溶融装置のリフロー制御
方法は、錫鍍金された被処理鋼板１を錫溶融点までいか
なる速度で昇温制御するかについて考えており、このた
め従来の方法では、コントローラ（図示せず）にて鋼板
１のサイズとライン速度を関数として錫溶融点までの昇
温に必要な全出力電力を求めた後、この全出力電力を鋼
板１のサイズに基づいて前記Ｉ／Ｒ４とＣ／Ｒ８と出力
電力の比率を決定し、この比率に従ってＩ／Ｒ４とＣ／
Ｒ８の出力電力を制御することにより、鋼板温度を図６
に示すような特性で昇温する方法をとっている。
方法は、錫鍍金された被処理鋼板１を錫溶融点までいか
なる速度で昇温制御するかについて考えており、このた
め従来の方法では、コントローラ（図示せず）にて鋼板
１のサイズとライン速度を関数として錫溶融点までの昇
温に必要な全出力電力を求めた後、この全出力電力を鋼
板１のサイズに基づいて前記Ｉ／Ｒ４とＣ／Ｒ８と出力
電力の比率を決定し、この比率に従ってＩ／Ｒ４とＣ／
Ｒ８の出力電力を制御することにより、鋼板温度を図６
に示すような特性で昇温する方法をとっている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところで、以上のよう
なリフロー制御方法にとって非常に重要なことは、図６
から明らかなように被処理鋼板１がＩ／Ｒ４を通過した
後のメルトライン９の位置の制御にある。何んとなれ
ば、当該位置が被処理鋼板１の錫溶融点（２３２°Ｃ）
近傍にあり、かかる位置でＦｅ−Ｓｎ合金層を生成する
こと、ひいては錫溶融点近傍での鋼板１の昇温速度が錫
の密着性、耐腐性に大きな影響を与えるためである。
なリフロー制御方法にとって非常に重要なことは、図６
から明らかなように被処理鋼板１がＩ／Ｒ４を通過した
後のメルトライン９の位置の制御にある。何んとなれ
ば、当該位置が被処理鋼板１の錫溶融点（２３２°Ｃ）
近傍にあり、かかる位置でＦｅ−Ｓｎ合金層を生成する
こと、ひいては錫溶融点近傍での鋼板１の昇温速度が錫
の密着性、耐腐性に大きな影響を与えるためである。
【００１０】しかし、従来のリフロー制御方法では、全
出力がライン速度に比例し、かつ、メルトライン位置の
温度を制御するＣ／Ｒ８の出力が全出力に比例するこ
と、つまりライン速度に比例することから、鋼板１の昇
温速度を一定の範囲に制御できない。そのため、錫の密
着性や耐腐性で今１つの感がある。
出力がライン速度に比例し、かつ、メルトライン位置の
温度を制御するＣ／Ｒ８の出力が全出力に比例するこ
と、つまりライン速度に比例することから、鋼板１の昇
温速度を一定の範囲に制御できない。そのため、錫の密
着性や耐腐性で今１つの感がある。
【００１１】そこで、メルトラインの近傍に熱放射温度
計およびＩＴＶカメラを設置し、オペレータがメルトラ
インの位置を目視しながら手動にてＣ／Ｒ８の出力電圧
を調整するようにしているが、この場合には特にライン
速度の変更や板厚変更などのライン変更時にオペレータ
がそれに十分対応できず、被処理鋼板１が錫の溶融点ま
で昇温させられず、錫鍍金層に純錫の盛り上がりをつく
る錫はじきの問題やＦｅ−Ｓｎ合金層が生成しにくい問
題がある。さらに、オペレータは上記ライン変更に伴っ
て種々の設定変更を行うが、この設変更を行っている間
に品質が不安定となる問題がある。
計およびＩＴＶカメラを設置し、オペレータがメルトラ
インの位置を目視しながら手動にてＣ／Ｒ８の出力電圧
を調整するようにしているが、この場合には特にライン
速度の変更や板厚変更などのライン変更時にオペレータ
がそれに十分対応できず、被処理鋼板１が錫の溶融点ま
で昇温させられず、錫鍍金層に純錫の盛り上がりをつく
る錫はじきの問題やＦｅ−Ｓｎ合金層が生成しにくい問
題がある。さらに、オペレータは上記ライン変更に伴っ
て種々の設定変更を行うが、この設変更を行っている間
に品質が不安定となる問題がある。
【００１２】本発明は上記実情に鑑みてなされたもの
で、Ｃ／Ｒによる処理鋼板の昇温帯域にて昇温速度を所
定の範囲内に確実に制御し、錫の付着性、耐食性の向上
を図る連続錫鍍金設備のリフロー制御方法を提供するこ
とを目的とする。
で、Ｃ／Ｒによる処理鋼板の昇温帯域にて昇温速度を所
定の範囲内に確実に制御し、錫の付着性、耐食性の向上
を図る連続錫鍍金設備のリフロー制御方法を提供するこ
とを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するために、Ｉ／ＲおよびＣ／Ｒの出力電力を制御しつ
つ、連続的に送られてくる錫鍍金された被処理鋼板を加
熱昇温し、さらに急冷処理するリフロー制御を実行する
連続錫鍍金設備のリフロー制御方法において、ライン速
度および鋼板サイズを用いて前記両リフローのトータル
出力電力を決定した後、目標とすべき昇温速度を基づい
て前記トータル出力電力に対する前記Ｃ／Ｒの出力電力
を決定し、さらにトータル出力電力からＣ／Ｒの出力電
力を差し引いた残りの出力電力を前記Ｉ／Ｒの出力電力
とし、錫溶融点近傍の鋼板の昇温速度を制御する連続錫
鍍金設備のリフロー制御方法である。
するために、Ｉ／ＲおよびＣ／Ｒの出力電力を制御しつ
つ、連続的に送られてくる錫鍍金された被処理鋼板を加
熱昇温し、さらに急冷処理するリフロー制御を実行する
連続錫鍍金設備のリフロー制御方法において、ライン速
度および鋼板サイズを用いて前記両リフローのトータル
出力電力を決定した後、目標とすべき昇温速度を基づい
て前記トータル出力電力に対する前記Ｃ／Ｒの出力電力
を決定し、さらにトータル出力電力からＣ／Ｒの出力電
力を差し引いた残りの出力電力を前記Ｉ／Ｒの出力電力
とし、錫溶融点近傍の鋼板の昇温速度を制御する連続錫
鍍金設備のリフロー制御方法である。
【００１４】
【作用】従って、本発明は以上のような手段を講じたこ
とにより、メルトライン位置，つまり錫溶融点近傍の昇
温速度に影響を与えるところのＣ／Ｒの出力電力を制御
することが可能となり、錫溶融点近傍の昇温速度を所定
範囲内で確実に制御でき、よってはじき現象を回避で
き、Ｆｅ−Ｓｎ合金層の生成を確実に行うことができ、
錫の付着性、耐食性を向上することができる。
とにより、メルトライン位置，つまり錫溶融点近傍の昇
温速度に影響を与えるところのＣ／Ｒの出力電力を制御
することが可能となり、錫溶融点近傍の昇温速度を所定
範囲内で確実に制御でき、よってはじき現象を回避で
き、Ｆｅ−Ｓｎ合金層の生成を確実に行うことができ、
錫の付着性、耐食性を向上することができる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。図１は連続錫鍍金設備の錫溶融装置に適用
したリフロー制御方法の一実施例を示す図である。な
お、同図において従来装置（図５参照）と同一部分には
同一符号を付してその詳細な説明は省略する。
て説明する。図１は連続錫鍍金設備の錫溶融装置に適用
したリフロー制御方法の一実施例を示す図である。な
お、同図において従来装置（図５参照）と同一部分には
同一符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００１６】本発明方法において従来方法と比較して特
に異なるところは、錫溶融点近傍がＣ／Ｒによる昇温帯
域であることに着目し、従来のライン速度に依存するリ
フロー出力電力の決定方法に代えて、とりわけＣ／Ｒの
出力電力を昇温速度に基づいて決定することにある。
に異なるところは、錫溶融点近傍がＣ／Ｒによる昇温帯
域であることに着目し、従来のライン速度に依存するリ
フロー出力電力の決定方法に代えて、とりわけＣ／Ｒの
出力電力を昇温速度に基づいて決定することにある。
【００１７】すなわち、このリフロー制御においては、
ハード的には図１に示すごとくライン速度，鋼板サイズ
および目標とすべき昇温速度からＣ／Ｒ出力電力および
Ｉ／Ｒ出力電力を決定するリフロー制御電力決定演算部
１０と、このリフロー制御電力決定演算部１０で決定さ
れた出力電力に基づいてＣ／Ｒ２，７の出力電力を制御
するＣ／Ｒ電力制御部２１と、同じくリフロー制御電力
決定演算部１０で決定された出力電力に基づいてＩ／Ｒ
８の出力電力を制御するＩ／Ｒ電力制御部２２とで構成
されている。
ハード的には図１に示すごとくライン速度，鋼板サイズ
および目標とすべき昇温速度からＣ／Ｒ出力電力および
Ｉ／Ｒ出力電力を決定するリフロー制御電力決定演算部
１０と、このリフロー制御電力決定演算部１０で決定さ
れた出力電力に基づいてＣ／Ｒ２，７の出力電力を制御
するＣ／Ｒ電力制御部２１と、同じくリフロー制御電力
決定演算部１０で決定された出力電力に基づいてＩ／Ｒ
８の出力電力を制御するＩ／Ｒ電力制御部２２とで構成
されている。
【００１８】前記リフロー制御電力決定演算部１０は、
機能的には図２に示すように外部から設定される従来と
同様な鋼板サイズ，ライン速度を受けてトータル出力電
力Ｐt を求めるトータル出力電力演算手段１１、目標と
すべき昇温速度αに比例する関係を持たせてＣ／Ｒ出力
電力Ｐc を決定するＣ／Ｒ出力電力演算手段１２、この
Ｃ／Ｒ出力電力演算手段１２によって決定されたＣ／Ｒ
出力電力ＰｃをＣ／Ｒの効率ηc で除算してＣ／Ｒ投入
電力Ｐcoを決定するＣ／Ｒ投入電力演算手段１３が設け
られている。
機能的には図２に示すように外部から設定される従来と
同様な鋼板サイズ，ライン速度を受けてトータル出力電
力Ｐt を求めるトータル出力電力演算手段１１、目標と
すべき昇温速度αに比例する関係を持たせてＣ／Ｒ出力
電力Ｐc を決定するＣ／Ｒ出力電力演算手段１２、この
Ｃ／Ｒ出力電力演算手段１２によって決定されたＣ／Ｒ
出力電力ＰｃをＣ／Ｒの効率ηc で除算してＣ／Ｒ投入
電力Ｐcoを決定するＣ／Ｒ投入電力演算手段１３が設け
られている。
【００１９】ここで、鋼板１の昇温速度は、後記する図
４に示す如く一定の速度範囲内でライン速度に比例させ
て変化させることにより、電力の制御範囲を広げるもの
である。
４に示す如く一定の速度範囲内でライン速度に比例させ
て変化させることにより、電力の制御範囲を広げるもの
である。
【００２０】また、リフロー制御電力決定演算部１０に
は、トータル出力電力Ｐt から前記Ｃ／Ｒ出力電力演算
手段１２によって決定されたＣ／Ｒ出力電力Ｐc を差し
引いて得られる電力をＩ／Ｒ出力電力Ｐi として決定す
るＩ／Ｒ出力電力演算手段１４、このＩ／Ｒ出力電力演
算手段１４によって決定されたＩ／Ｒ出力電力Ｐi をＩ
／Ｒの効率ηi で除算してＩ／Ｒ投入電力Ｐioを決定す
るＩ／Ｒ投入電力演算手段１５が設けられている。次
に、以上のような機能をもつリフロー制御方法の動作に
ついて説明する。
は、トータル出力電力Ｐt から前記Ｃ／Ｒ出力電力演算
手段１２によって決定されたＣ／Ｒ出力電力Ｐc を差し
引いて得られる電力をＩ／Ｒ出力電力Ｐi として決定す
るＩ／Ｒ出力電力演算手段１４、このＩ／Ｒ出力電力演
算手段１４によって決定されたＩ／Ｒ出力電力Ｐi をＩ
／Ｒの効率ηi で除算してＩ／Ｒ投入電力Ｐioを決定す
るＩ／Ｒ投入電力演算手段１５が設けられている。次
に、以上のような機能をもつリフロー制御方法の動作に
ついて説明する。
【００２１】本発明者等は、種々の実験・検討を重ねた
結果、錫溶融点近傍，つまりメルトライン９近傍の昇温
速度α°ｃ／sec が純錫のはじきやＦｅ−Ｓｎ合金層の
生成に大きな影響を与えていることを知るに至ったが、
このメルトライン９近傍は専らＣ／Ｒ８の電力制御によ
るものである。そこで、本発明方法は、先ず、鋼板サイ
ズとライン速度とに基づいて下記式に基づいてトータル
出力電力Ｐt を求める。 Ｐt ＝ｄ・Ｃp ・（Ｓ・６０）・（ｔ・１０-3） ・（Ｗ・１０-3）・△Ｔ …（１）
結果、錫溶融点近傍，つまりメルトライン９近傍の昇温
速度α°ｃ／sec が純錫のはじきやＦｅ−Ｓｎ合金層の
生成に大きな影響を与えていることを知るに至ったが、
このメルトライン９近傍は専らＣ／Ｒ８の電力制御によ
るものである。そこで、本発明方法は、先ず、鋼板サイ
ズとライン速度とに基づいて下記式に基づいてトータル
出力電力Ｐt を求める。 Ｐt ＝ｄ・Ｃp ・（Ｓ・６０）・（ｔ・１０-3） ・（Ｗ・１０-3）・△Ｔ …（１）
【００２２】但し、上式においてｄ：鉄の比重（７．８
５TON ／ｍ3 ）、Ｃp ：比熱（０．１０７KW／°ＣTON
）、Ｓ：ライン速度mpm 、ｔ：板厚、Ｗ：板幅、△
Ｔ：鋼板１の昇温温度（錫の溶融点２３２°Ｃ）であ
る。
５TON ／ｍ3 ）、Ｃp ：比熱（０．１０７KW／°ＣTON
）、Ｓ：ライン速度mpm 、ｔ：板厚、Ｗ：板幅、△
Ｔ：鋼板１の昇温温度（錫の溶融点２３２°Ｃ）であ
る。
【００２３】そして、以上のようにしてトータル出力電
力Ｐt を求めたならば、このトータル出力電力Ｐt から
各Ｃ／Ｒ，Ｉ／Ｒの電力比率配分を行うが、このとき、
メルトライン９の位置に影響を与えるＣ／Ｒの出力電力
Ｐc を求めることにする。このＣ／Ｒの出力電力Ｐc を
求めるに対しては、純錫のはじきやＦｅ−Ｓｎ合金層の
生成に大きく寄与する昇温速度α°ｃ／sec に基づいて
決定する。
力Ｐt を求めたならば、このトータル出力電力Ｐt から
各Ｃ／Ｒ，Ｉ／Ｒの電力比率配分を行うが、このとき、
メルトライン９の位置に影響を与えるＣ／Ｒの出力電力
Ｐc を求めることにする。このＣ／Ｒの出力電力Ｐc を
求めるに対しては、純錫のはじきやＦｅ−Ｓｎ合金層の
生成に大きく寄与する昇温速度α°ｃ／sec に基づいて
決定する。
【００２４】そのためには、メルトライン９近傍の昇温
速度α（°ｃ／sec）を決定する必要があるが、この昇
温速度α（°ｃ／sec ）は図３に基づいて下記する
（２）式から求めることができる。 α＝△Ｔc ／Ｌ間通過時間＝△Ｔc ・｛Ｓ／（６０・Ｌ）｝ …（２） 但し、Ｓはライン速度（mpm ）、△Ｔc （°Ｃ）はＣ／
Ｒによる昇温温度である。一方、このＣ／Ｒによる昇温
温度△Ｔc は、 △Ｔc ＝｛Ｐc ／（５．０５・１０-5・ｔＷＳ）｝ …（３） で表される。上式において、Ｐc ：Ｃ／Ｒ有効電力（出
力電力）、Ｓ：ライン速度、ｔ：板厚、Ｗ：板幅であ
る。ゆえに、前記（３）式を（２）式に代入すると、 α＝｛Ｐc ／（６．４５・１０-5・ｔＷ）｝ …（４） となる。ゆえに、Ｃ／Ｒ出力電力演算手段１２では、こ
の（４）式に基づき、 Ｐc ＝６．４５・１０-5・ｔＷα …（５） なるＣ／Ｒ出力電力Ｐc を求める。従って、この（５）
式から明らかなようにＣ／Ｒ出力電力Ｐc はライン速度
に関係なく昇温速度α（°ｃ／sec ）から決定すること
ができる。逆に、予めＣ／Ｒ出力電力Ｐc を決定すれ
ば、前記（５）式から昇温速度α（°ｃ／sec ）を決定
することができる。なお、この昇温速度α（°ｃ／sec
）は３０〜４０°Ｃ／sec ｔが良好であることが分か
った。そこで、以上のようにしてＣ／Ｒ出力電力Ｐc を
決定したならば、引き続き、Ｉ／Ｒ出力電力演算手段１
４にて、 Ｐi ＝トータル出力電力Ｐt −Ｃ／Ｒ出力電力Ｐc …（６）
速度α（°ｃ／sec）を決定する必要があるが、この昇
温速度α（°ｃ／sec ）は図３に基づいて下記する
（２）式から求めることができる。 α＝△Ｔc ／Ｌ間通過時間＝△Ｔc ・｛Ｓ／（６０・Ｌ）｝ …（２） 但し、Ｓはライン速度（mpm ）、△Ｔc （°Ｃ）はＣ／
Ｒによる昇温温度である。一方、このＣ／Ｒによる昇温
温度△Ｔc は、 △Ｔc ＝｛Ｐc ／（５．０５・１０-5・ｔＷＳ）｝ …（３） で表される。上式において、Ｐc ：Ｃ／Ｒ有効電力（出
力電力）、Ｓ：ライン速度、ｔ：板厚、Ｗ：板幅であ
る。ゆえに、前記（３）式を（２）式に代入すると、 α＝｛Ｐc ／（６．４５・１０-5・ｔＷ）｝ …（４） となる。ゆえに、Ｃ／Ｒ出力電力演算手段１２では、こ
の（４）式に基づき、 Ｐc ＝６．４５・１０-5・ｔＷα …（５） なるＣ／Ｒ出力電力Ｐc を求める。従って、この（５）
式から明らかなようにＣ／Ｒ出力電力Ｐc はライン速度
に関係なく昇温速度α（°ｃ／sec ）から決定すること
ができる。逆に、予めＣ／Ｒ出力電力Ｐc を決定すれ
ば、前記（５）式から昇温速度α（°ｃ／sec ）を決定
することができる。なお、この昇温速度α（°ｃ／sec
）は３０〜４０°Ｃ／sec ｔが良好であることが分か
った。そこで、以上のようにしてＣ／Ｒ出力電力Ｐc を
決定したならば、引き続き、Ｉ／Ｒ出力電力演算手段１
４にて、 Ｐi ＝トータル出力電力Ｐt −Ｃ／Ｒ出力電力Ｐc …（６）
【００２５】なる演算を行ってＩ／Ｒ出力電力Ｐi を決
定し、それぞれＣ／Ｒ投入電力演算手段１３およびＩ／
Ｒ投入電力演算手段１５にて効率を考慮し、Ｃ／Ｒ電力
制御部２２およびＩ／Ｒ電力制御部２１に送出し、Ｃ／
ＲおよびＩ／Ｒの出力電力を制御する。
定し、それぞれＣ／Ｒ投入電力演算手段１３およびＩ／
Ｒ投入電力演算手段１５にて効率を考慮し、Ｃ／Ｒ電力
制御部２２およびＩ／Ｒ電力制御部２１に送出し、Ｃ／
ＲおよびＩ／Ｒの出力電力を制御する。
【００２６】ところで、以上のようなリフロー制御方法
では、ライン速度が加減速となっても、Ｃ／Ｒ出力電力
はライン速度に関係なく一定となり、トータル出力電力
ＰtからＣ／Ｒ出力電力Ｐc を差し引いた残りの電力を
Ｉ／Ｒで補うことになる。しかし、この場合には、Ｉ／
Ｒの出力の限界により、ライン速度が上げられないとい
う問題が出てくる。そこで、メルトライン９の昇温速度
αに関し、ライン速度と昇温速度との関係を図４に示す
ように傾きを可変し、Ｃ／Ｒにも負担をかけることによ
り、Ｉ／Ｒとの強調をとり、かつ、鋼板１の昇温速度を
任意の範囲で制御可能とするものである。なお、この昇
温速度の傾きは例えば予めオペレータがＡ，Ｂなどを設
定することにより行うものである。
では、ライン速度が加減速となっても、Ｃ／Ｒ出力電力
はライン速度に関係なく一定となり、トータル出力電力
ＰtからＣ／Ｒ出力電力Ｐc を差し引いた残りの電力を
Ｉ／Ｒで補うことになる。しかし、この場合には、Ｉ／
Ｒの出力の限界により、ライン速度が上げられないとい
う問題が出てくる。そこで、メルトライン９の昇温速度
αに関し、ライン速度と昇温速度との関係を図４に示す
ように傾きを可変し、Ｃ／Ｒにも負担をかけることによ
り、Ｉ／Ｒとの強調をとり、かつ、鋼板１の昇温速度を
任意の範囲で制御可能とするものである。なお、この昇
温速度の傾きは例えば予めオペレータがＡ，Ｂなどを設
定することにより行うものである。
【００２７】従って、以上のような実施例の方法によれ
ば、鋼板サイズ，ライン速度などに基づいてトータル出
力電力を求めた後、メルトライン９の位置に影響を与え
る昇温速度に基づいてＣ／Ｒ出力電力を求めてＣ／Ｒの
出力電力を制御するようにしたので、錫溶融点近傍の昇
温速度が所定範囲内に制御でき、純錫のはじきを防止で
き、Ｆｅ−Ｓｎ合金層の生成を確実に行うことができ、
錫の付着性、耐食性を大幅に向上できる。
ば、鋼板サイズ，ライン速度などに基づいてトータル出
力電力を求めた後、メルトライン９の位置に影響を与え
る昇温速度に基づいてＣ／Ｒ出力電力を求めてＣ／Ｒの
出力電力を制御するようにしたので、錫溶融点近傍の昇
温速度が所定範囲内に制御でき、純錫のはじきを防止で
き、Ｆｅ−Ｓｎ合金層の生成を確実に行うことができ、
錫の付着性、耐食性を大幅に向上できる。
【００２８】なお、本発明は、上記実施例に限定される
ものでない。例えば所要とする個所に放射温度計を設置
し、その検出温度をフィートバック信号としてＣ／Ｒ出
力電力やＩ／Ｒ出力電力を補正する処理を行ってもよい
ものである。その他、本発明はその要旨を逸脱しない範
囲で種々変形して実施できる。
ものでない。例えば所要とする個所に放射温度計を設置
し、その検出温度をフィートバック信号としてＣ／Ｒ出
力電力やＩ／Ｒ出力電力を補正する処理を行ってもよい
ものである。その他、本発明はその要旨を逸脱しない範
囲で種々変形して実施できる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｃ
／Ｒによる処理鋼板の昇温帯域にて昇温速度を所定の範
囲内に確実に制御することにより、錫の付着性、耐食性
を大幅に向上できる連続錫鍍金設備のリフロー制御方法
を提供できる。
／Ｒによる処理鋼板の昇温帯域にて昇温速度を所定の範
囲内に確実に制御することにより、錫の付着性、耐食性
を大幅に向上できる連続錫鍍金設備のリフロー制御方法
を提供できる。
【図１】 連続錫鍍金設備における錫溶融装置に適用し
た本発明に係わるリフロー制御方法の一実施例を示すハ
ード構成図。
た本発明に係わるリフロー制御方法の一実施例を示すハ
ード構成図。
【図２】 図１に示すリフロー制御電力決定演算部の機
能ブロック図。
能ブロック図。
【図３】 鋼板位置と鋼板温度との関係から昇温速度な
どを求めるための説明図。
どを求めるための説明図。
【図４】 昇温速度の設定例を説明する図。
【図５】 従来の連続錫鍍金設備における錫溶融装置を
示す構成図。
示す構成図。
【図６】 図５における鋼板昇温曲線を示す図。
２，７…コンダクターロール、４…インダクションリフ
ロー（Ｉ／Ｒ）、５…クエンチタンク、６…冷却ノイ
ズ、８…コンダクションリフロー（Ｃ／Ｒ）、９…メル
トライン、１０…リフロー制御電力決定演算部、１１…
トータル出力電力演算手段、１２…Ｃ／Ｒ出力電力演算
手段、１４…Ｉ／Ｒ出力電力演算手段、２１…Ｉ／Ｒ電
力制御部、２２…Ｃ／Ｒ電力制御部。
ロー（Ｉ／Ｒ）、５…クエンチタンク、６…冷却ノイ
ズ、８…コンダクションリフロー（Ｃ／Ｒ）、９…メル
トライン、１０…リフロー制御電力決定演算部、１１…
トータル出力電力演算手段、１２…Ｃ／Ｒ出力電力演算
手段、１４…Ｉ／Ｒ出力電力演算手段、２１…Ｉ／Ｒ電
力制御部、２２…Ｃ／Ｒ電力制御部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 貴市 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 インダクションリフローおよびコンダク
ションリフローの出力電力を制御しつつ、連続的に送ら
れてくる錫鍍金された被処理鋼板を加熱昇温し、さらに
急冷処理するリフロー制御を行う連続錫鍍金設備のリフ
ロー制御方法において、 ライン速度および鋼板サイズを用いて前記両リフローの
トータル出力電力を決定した後、目標とすべき昇温速度
に基づいて前記コンダクションリフローの出力電力を決
定し、かつ、前記トータル出力電力からコンダクション
リフローの出力電力を差し引くことにより前記インダク
ションリフローの出力電力を決定し、錫溶融点近傍の被
処理鋼板の昇温速度を制御することを特徴とする連続錫
鍍金設備のリフロー制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32201791A JP2576328B2 (ja) | 1991-12-05 | 1991-12-05 | 連続錫鍍金設備のリフロー制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32201791A JP2576328B2 (ja) | 1991-12-05 | 1991-12-05 | 連続錫鍍金設備のリフロー制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05156491A true JPH05156491A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2576328B2 JP2576328B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=18138997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32201791A Expired - Fee Related JP2576328B2 (ja) | 1991-12-05 | 1991-12-05 | 連続錫鍍金設備のリフロー制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2576328B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100478002B1 (ko) * | 2002-05-30 | 2005-03-23 | 김용욱 | 웨이퍼 크기별 공급 전원 선택기능을 구비한 도금전원공급장치 |
| JP2010159451A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 連続錫めっき設備のリフロー加熱電力制御方法 |
| CN103436933A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-12-11 | 新冶高科技集团有限公司 | 一种电镀锡生产线复合软熔方法及装置 |
-
1991
- 1991-12-05 JP JP32201791A patent/JP2576328B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100478002B1 (ko) * | 2002-05-30 | 2005-03-23 | 김용욱 | 웨이퍼 크기별 공급 전원 선택기능을 구비한 도금전원공급장치 |
| JP2010159451A (ja) * | 2009-01-07 | 2010-07-22 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 連続錫めっき設備のリフロー加熱電力制御方法 |
| CN103436933A (zh) * | 2013-08-19 | 2013-12-11 | 新冶高科技集团有限公司 | 一种电镀锡生产线复合软熔方法及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2576328B2 (ja) | 1997-01-29 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |