JPH05140849A - Flexible nonwoven fabric and its production - Google Patents

Flexible nonwoven fabric and its production

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JPH05140849A
JPH05140849A JP33411991A JP33411991A JPH05140849A JP H05140849 A JPH05140849 A JP H05140849A JP 33411991 A JP33411991 A JP 33411991A JP 33411991 A JP33411991 A JP 33411991A JP H05140849 A JPH05140849 A JP H05140849A
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composite continuous
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filaments
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文夫 松岡
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Abstract

PURPOSE:To provide the title nonwoven fabric consisting of an assembly of ultra-fine split filaments where virtually three-dimensionally interlaced domains and non-interlaced domains are distributed, suitable as a filter such as air filter as well as a raw material for bags or wiping cloth. CONSTITUTION:By using polyethylene as polymer A and polyethylene terephthalate as polymer B incompatible with the polymer A and melt-spinning is made split-type conjugate filaments which are then put to high-speed takeup with an air sucker and opened under corona discharge and then stacked on a mobile wire net, thus producing a fibrous assembly. Thence, this assembly is embossed using a hot embossing roll to fuse pressed parts by the roll's projections followed by making high-pressure film-like waterflow impinge on both surfaces of the assembly on the screen to split the assembly into ultra-fine filaments 0.05-1.0 denier in fineness, and then high-pressure columnar waterflow is further made to impinge on both surfaces of the filaments, thus obtaining the objective nonwoven fabric made up of (A) three-dimensionally interlaced domains and (B) non-interlaced domains having been exposed to no high-pressure columnar waterflow.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、極細のフィラメントを
構成繊維とする柔軟性不織布及びその製造方法に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a flexible nonwoven fabric having ultrafine filaments as constituent fibers and a method for producing the same.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来より、各種の分割型二成分系複合連
続単糸を集積した後、この複合連続単糸を分割させて極
細の割繊フィラメントを発現させてなる不織布が知られ
ている。このような不織布は、構成繊維が極細のフィラ
メント（例えば1デニール以下のフィラメント）となっ
ているため、柔軟性に優れており、好ましいものであ
る。複合連続単糸を分割させて割繊フィラメントを発現
させる方法としては、複合連続単糸を集積した後、こ
の集積体にニードルパンチを施し、複合連続単糸にニー
ドルによる衝撃を与えて分割する方法、集積体に薬剤
を付与して、複合連続単糸中の一成分を溶解除去して分
割する方法、集積体に高圧液体柱状流を施し、柱状流
による衝撃を与えて分割する方法が知られている。2. Description of the Related Art Conventionally, a non-woven fabric has been known in which various split type two-component composite continuous single yarns are accumulated and then the composite continuous single yarns are split to express ultrafine split filaments. Such a nonwoven fabric is preferable because the constituent fibers are extremely fine filaments (for example, filaments having a denier of 1 denier or less). As a method of dividing the composite continuous single yarn to develop the split filaments, after the composite continuous single yarn is accumulated, needle punching is performed on this aggregate, and the composite continuous single yarn is divided by applying an impact by a needle. , A method of applying a drug to an aggregate to dissolve and remove one component in a composite continuous single yarn, and dividing the aggregate by applying a high-pressure liquid columnar flow and giving an impact by the columnar flow to divide. ing.

【０００３】しかしながら、又はの方法は、ニード
ル又は高圧液体柱状流による衝撃を複合連続単糸の全て
の部分に与えることができず、分割の程度が低いという
ことがあった。従って、部分的に分割されない複合連続
単糸が比較的多く不織布中に残り、極細の割繊フィラメ
ントの量が少ないため、柔軟性に欠けるものしか得られ
ないという欠点があった。更に、ニードル又は高圧液体
柱状流のエネルギーによって、複合連続単糸等が相互に
三次元的に絡み合い、得られる不織布が高密度化して、
柔軟性に欠けるという欠点もあった。また、の方法
は、薬剤の付与工程や溶解成分の除去工程が必要とな
り、更に薬剤の回収及び無公害化等の対策が必要になっ
て、製造方法が複雑化するという欠点があった。However, the above method or method cannot apply an impact by a needle or a high-pressure liquid columnar flow to all parts of the composite continuous single yarn, and the degree of splitting is low. Therefore, a relatively large amount of the composite continuous single yarns that are not partially divided remain in the nonwoven fabric, and the amount of the ultrafine split filaments is small, so that only the one lacking in flexibility is obtained. Furthermore, by the energy of the needle or the columnar flow of the high-pressure liquid, the composite continuous single yarns and the like are three-dimensionally intertwined with each other, and the resulting nonwoven fabric is densified,
It also had the drawback of lacking flexibility. In addition, the method (1) has a drawback that a manufacturing method is complicated because it requires a step of applying a drug and a step of removing a dissolved component, and further requires measures such as recovery of the drug and pollution-free.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】このため、本発明者等
は、分割型二成分系複合連続単糸を集積させた繊維集積
体に、高圧膜状流を施し、複合連続単糸の殆ど全てに衝
撃を与え、複合連続単糸が高度の割合で分割されるよう
にする方法を提案した（特願平3-29529号）。しかしな
がら、この方法で得られた不織布は、嵩高性や柔軟性に
は富むものの、割繊フィラメント等が相互に実質的に三
次元的に交絡しておらず、引張強度等の機械的性質に劣
るという欠点があった。そして、この欠点を除去するた
めに、得られた不織布に接着剤を付与して割繊フィラメ
ント間を接着させたり、或いは得られた不織布に、エン
ボス装置等を使用して、熱及び圧力を付与し、割繊フィ
ラメントの一部を溶融固化して割繊フィラメント間を融
着することが試みられている。しかしながら、接着剤を
使用する場合には多量の接着剤を用いなければならず、
また割繊フィラメント間を融着させる場合には多くの箇
所で融着させなければ、十分な引張強度等を得ることが
できなかった。そして、このような多量の接着剤を用い
たり、多くの融着区域を設けると、得られる不織布の柔
軟性が低下するという欠点が生じるのである。Therefore, the inventors of the present invention apply a high-pressure film-like flow to a fiber assembly obtained by accumulating split-type two-component composite continuous single yarns to obtain almost all composite continuous single yarns. We proposed a method that impacts the composite continuous single yarn so that it is divided at a high rate (Japanese Patent Application No. 3-29529). However, although the nonwoven fabric obtained by this method is rich in bulkiness and flexibility, the split filaments and the like are not substantially three-dimensionally entangled with each other and are inferior in mechanical properties such as tensile strength. There was a drawback. Then, in order to remove this defect, an adhesive is applied to the obtained non-woven fabric to bond the split filaments, or heat and pressure are applied to the obtained non-woven fabric by using an embossing device or the like. However, it has been attempted to melt and solidify a part of the split filaments to fuse the split filaments. However, when using an adhesive, a large amount of adhesive must be used,
Further, when the split filaments are fused together, sufficient tensile strength and the like cannot be obtained unless they are fused at many places. When such a large amount of adhesive is used or a large number of fusion bonding areas are provided, there is a drawback that the flexibility of the obtained nonwoven fabric is lowered.

【０００５】そこで、本発明は、分割型二成分系複合連
続単糸を集積させた繊維集積体に、高圧膜状流を施し、
複合連続単糸の殆ど全てに衝撃を与え、複合連続単糸を
高度の割合で分割させた後、この繊維集積体の所定の部
位に高圧柱状流を施し、分割した割繊フィラメント等を
相互に実質的に三次元的に交絡させることにより、三次
元交絡に起因する優れた引張強度を持ち、且つ割繊フィ
ラメントの存在に起因する柔軟性に優れた不織布を提供
しようとするものである。Therefore, in the present invention, a high-pressure membranous flow is applied to a fiber assembly obtained by accumulating split type two-component composite continuous single yarns,
After impacting almost all of the composite continuous single yarns to divide the composite continuous single yarns at a high ratio, a high-pressure columnar flow is applied to a predetermined part of this fiber assembly to mutually divide the divided split filaments. It is intended to provide a non-woven fabric having excellent tensile strength due to three-dimensional entanglement and excellent flexibility due to the presence of split filaments by substantially entangled three-dimensionally.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、繊維形
成性重合体Ａと、該重合体Ａに対し非相溶性の繊維形成
性重合体Ｂとよりなる繊度２〜12デニールの分割型二成
分系複合連続単糸と、該複合連続単糸の分割により発現
した該重合体Ａで構成された繊度0.05〜1.0デニールの
割繊フィラメントＡと、該複合連続単糸の分割により発
現した該重合体Ｂで構成された繊度0.05〜1.0デニール
の割繊フィラメントＢとが集積されてなる不織布であっ
て、該不織布には、該フィラメントＡ，Ｂ，該複合連続
単糸が相互に実質的に三次元交絡されている交絡部位
と、該フィラメントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に実
質的に三次元交絡していない非交絡部位とが存在するこ
とを特徴とする柔軟性不織布及びその製造方法に関する
ものである。また、前記の交絡部位と非交絡部位と、低
融点の繊維形成性重合体Ａの溶融固化による融着部位と
が存在する柔軟性不織布及びその製造方法に関するもの
である。[Means for Solving the Problems] That is, the present invention provides a splitting type having a fiber-forming polymer A and a fiber-forming polymer B incompatible with the polymer A and having a fineness of 2 to 12 denier. A bicomponent composite continuous single yarn, a split filament A having a fineness of 0.05 to 1.0 denier composed of the polymer A developed by the division of the composite continuous single yarn, and the split continuous filament produced by the division of the composite continuous single yarn. A non-woven fabric formed by accumulating split filaments B composed of a polymer B and having a fineness of 0.05 to 1.0 denier, wherein the non-woven fabric comprises the filaments A, B and the composite continuous single yarn substantially mutually. A flexible nonwoven fabric characterized by the presence of a three-dimensionally entangled portion and a non-entangled portion in which the filaments A, B and the composite continuous single yarn are not substantially three-dimensionally entangled with each other, and the same. The present invention relates to a manufacturing method. The present invention also relates to a flexible non-woven fabric having the above-mentioned entangled portion and non-entangled portion, and a fusion-bonded portion formed by melting and solidifying the low-melting-point fiber-forming polymer A, and a method for producing the same.

【０００６】まず、本発明において使用する分割型二成
分系複合連続単糸（以下、単に「複合連続単糸」と言
う。）について説明する。本発明に係る不織布を製造す
る際に用いられる、複合連続単糸は、以下の二つの条件
を満足するものである。即ち、繊維形成性重合体Ａと、
該重合体Ａに対し非相溶性の繊維形成性重合体Ｂとより
なるものである。重合体Ａと重合体Ｂが非相溶性である
のは、単糸に衝撃を与えたときに、両重合体が分割しや
すいようにするためである。また、単糸の繊度は、２〜
12デニールである。繊度が２デニール未満であると、複
合連続単糸を製造するのが困難となる。逆に、繊度が12
デニールを超えると、重合体Ａ又は重合体Ｂで構成され
るフィラメントの繊度が相対的に大きくなる。従って、
本発明の目的とする極細フィラメントで形成される不織
布が形成しにくくなる。複合連続単糸の具体例として
は、図２〜図５に示した如き横断面を持つものが好まし
い。これらは、重合体Ａ及び重合体Ｂの両成分が共に単
糸の表面に露出しており、且つ単糸の断面内において、
一方の成分が他方の成分により分割割繊可能な形に仕切
られているものである。First, the split type two-component composite continuous single yarn (hereinafter simply referred to as "composite continuous single yarn") used in the present invention will be described. The composite continuous single yarn used in producing the nonwoven fabric according to the present invention satisfies the following two conditions. That is, the fiber-forming polymer A,
It is composed of a fiber-forming polymer B which is incompatible with the polymer A. The incompatibility between the polymer A and the polymer B is to make it easy for both polymers to be split when a single yarn is impacted. The fineness of the single yarn is 2 to
It is 12 denier. When the fineness is less than 2 denier, it becomes difficult to produce a composite continuous single yarn. Conversely, the fineness is 12
When it exceeds denier, the fineness of the filament composed of the polymer A or the polymer B becomes relatively large. Therefore,
It becomes difficult to form a non-woven fabric made of ultrafine filaments, which is the object of the present invention. As a specific example of the composite continuous single yarn, one having a cross section as shown in FIGS. 2 to 5 is preferable. In these, both the components of the polymer A and the polymer B are exposed on the surface of the single yarn, and in the cross section of the single yarn,
One component is partitioned by the other component into a shape that can be split and split.

【０００７】本発明において、不織布中に融着部位を形
成する場合には、複合連続単糸に、上記の二つの条件に
更に他の一つの条件が付加される。付加される条件は、
繊維形成性重合体Ａの融点が、繊維形成性重合体Ｂの融
点よりも30〜180℃低いということである。ここで、重
合体に融点が存在しない場合には、その軟化点を融点と
する。繊維形成性重合体Ａは、不織布の融着部位におい
て溶融固化するものであり、一方繊維形成性重合体Ｂ
は、融着部位において溶融固化するものではない。従っ
て、上記の如き融点差が設定されているのである。両重
合体の融点差が30℃未満であると、重合体Ａが溶融固化
する際に、重合体Ｂが収縮したり劣化するため、得られ
る不織布の寸法安定性が不良となる。また、融点差が30
℃未満であると、融着部位形成時における温度制御が困
難になる。融点差が180℃を超えると、複合連続単糸を
製造することが、現実的に困難となる。即ち、単糸製造
時（溶融紡糸時）において、重合体Ａが熱劣化を起こす
恐れがある。本発明において、特に好ましい両重合体の
融点差は、35〜165℃である。また、重合体Ａ及び重合
体Ｂよりなる複合連続単糸の具体例としても、図２〜図
５に示す如き横断面を持つものが好ましい。なお、以上
の複合連続単糸は、従来公知の方法で溶融複合紡糸して
製造される。In the present invention, when forming a fused portion in a nonwoven fabric, another condition is added to the composite continuous single yarn in addition to the above two conditions. The conditions to be added are
That is, the melting point of the fiber-forming polymer A is lower than that of the fiber-forming polymer B by 30 to 180 ° C. Here, when the polymer has no melting point, its softening point is taken as the melting point. The fiber-forming polymer A is one that is melted and solidified at the fusion-bonded portion of the nonwoven fabric, while the fiber-forming polymer B is
Does not melt and solidify at the fused portion. Therefore, the melting point difference as described above is set. When the difference in melting point between the two polymers is less than 30 ° C., when the polymer A is melted and solidified, the polymer B shrinks or deteriorates, so that the dimensional stability of the resulting nonwoven fabric becomes poor. Also, the melting point difference is 30
If the temperature is less than 0 ° C, it becomes difficult to control the temperature when forming the fused portion. When the difference in melting point exceeds 180 ° C, it becomes practically difficult to produce a composite continuous single yarn. That is, during production of a single yarn (during melt spinning), the polymer A may be thermally deteriorated. In the present invention, the particularly preferable difference between the melting points of both polymers is 35 to 165 ° C. Further, as a specific example of the composite continuous single yarn made of the polymer A and the polymer B, one having a cross section as shown in FIGS. 2 to 5 is preferable. The above-mentioned composite continuous single yarn is manufactured by melt composite spinning by a conventionally known method.

【０００８】本発明において、複合連続単糸を構成する
重合体Ａと重合体Ｂとの組み合わせとしては、ポリオレ
フィン／ポリアミド、ポリオレフィン／ポリエステル、
ポリアミド／ポリエステル、等が挙げられるが、これら
は代表例であって他の各種の組み合わせも任意に採用さ
れる。In the present invention, as the combination of the polymer A and the polymer B constituting the composite continuous single yarn, polyolefin / polyamide, polyolefin / polyester,
Polyamide / polyester, etc. are mentioned, but these are representative examples, and various other combinations are also arbitrarily adopted.

【０００９】本発明に使用しうる繊維形成性ポリオレフ
ィン系重合体の例としては、炭素原子の数が２〜18の脂
肪族α−モノオレフィン、例えばエチレン、プロピレ
ン、ブテン-1、ペンテン-1,3-メチルブテン-1、ヘキセ
ン-1、オクテン-1、ドデセン-1、オクタデセン-1のホモ
ポリオレフィン又は共重合ポリオレフィンがある。脂肪
族α−モノオレフィンは他のオレフィン及び／又は少量
（重合体重量の約10重量％まで）の他のエチレン系不飽
和モノマー、例えばブタジエン、イソプレン、ペンタジ
エン-1・3 、スチレン、α−メチルスチレンの如き類似
のエチレン系不飽和モノマ−と共重合されていても良
い。特にポリエチレンの場合、重合体重量の約10重量％
までのプロピレン、ブテン-1、ヘキセン-1、オクテン-1
又は類似の高級α−オレフィンと共重合させたものが好
ましい。Examples of the fiber-forming polyolefin-based polymer that can be used in the present invention include aliphatic α-monoolefins having 2 to 18 carbon atoms, such as ethylene, propylene, butene-1, pentene-1, There are homo- or co-polyolefins of 3-methylbutene-1, hexene-1, octene-1, dodecene-1, octadecene-1. Aliphatic α-monoolefins are other olefins and / or small amounts (up to about 10% by weight of polymer) of other ethylenically unsaturated monomers such as butadiene, isoprene, pentadiene-1, 3, styrene, α-methyl. It may be copolymerized with a similar ethylenically unsaturated monomer such as styrene. Especially for polyethylene, about 10% by weight of the polymer weight
Up to propylene, butene-1, hexene-1, octene-1
Alternatively, those copolymerized with a similar higher α-olefin are preferable.

【００１０】本発明に使用し得る繊維形成性ポリアミド
系重合体の例としては、ナイロン４、ナイロン４６、ナ
イロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１
１、ナイロン１２やポリメタキシレンアジパミド（ＭＸ
Ｄ−６）、ポリパラキシリレンデカンアミド（ＰＸＤ−
１２）、ポリビスシクロヘキシルメタンデカンアミド
（ＰＣＭ−１２）又はこれらのモノマーを構成単位とす
る共重合ポリアミドがある。Examples of the fiber-forming polyamide polymer that can be used in the present invention include nylon 4, nylon 46, nylon 6, nylon 66, nylon 610 and nylon 1.
1, nylon 12 and polymeta-xylene adipamide (MX
D-6), polyparaxylylene decanamide (PXD-
12), polybiscyclohexylmethane decanamide (PCM-12) or a copolyamide having these monomers as constitutional units.

【００１１】本発明に使用し得る繊維形成性ポリエステ
ル系重合体の例としては、酸成分としてテレフタル酸、
イソフタル酸、フタル酸、ナフタリン-2・6-ジカルボン
酸等の芳香族ジカルボン酸若しくはアジピン酸、セバシ
ン酸などの脂肪族ジカルボン酸又はこれらのエステル類
と、アルコール成分としてエチレングリコール、ジエチ
レングリコール、1・4-ブタンジオール、ネオペンチル
グリコール、シクロヘキサン-1・4-ジメタノール等のジ
オール化合物とから合成されるホモポリエステル乃至は
共重合ポリエステルであり、上記ポリエステルにパラオ
キシ安息香酸、5-ソジュームスルフォイソフタール酸、
ポリアルキレングリコール、ペンタエリスリトール、ビ
スフェノールＡ等が添加或いは共重合されていてもよ
い。Examples of the fiber-forming polyester polymer that can be used in the present invention include terephthalic acid as an acid component,
Aromatic dicarboxylic acids such as isophthalic acid, phthalic acid, naphthalene-2,6-dicarboxylic acid or aliphatic dicarboxylic acids such as adipic acid and sebacic acid or their esters, and ethylene glycol, diethylene glycol, 1.4 as alcohol components -A homopolyester or a copolyester synthesized from a diol compound such as butanediol, neopentyl glycol, cyclohexane-1,4-dimethanol, etc., wherein paraoxybenzoic acid and 5-sodiumsulfoisophthale are added to the polyester. acid,
Polyalkylene glycol, pentaerythritol, bisphenol A, etc. may be added or copolymerized.

【００１２】その他の繊維形成性重合体の例としては、
例えばビニル系重合体が用いられ、具体的にはポリビニ
ルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステ
ル、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデン、又はこれらの共重合体が用いられ
る。また、ポリフェニレン系重合体又はその共重合体を
使用することもできる。Examples of other fiber-forming polymers include:
For example, a vinyl polymer is used, and specifically, polyvinyl alcohol, polyvinyl acetate, polyacrylic acid ester, ethylene vinyl acetate copolymer, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride, or a copolymer thereof is used. Moreover, a polyphenylene polymer or a copolymer thereof can also be used.

【００１３】なお，繊維形成性重合体Ａ，Ｂには、本発
明の目的を阻害しない範囲で、艶消し剤，顔料，防炎
剤，消臭剤，帯電防止剤，酸化防止剤，紫外線吸収剤等
の任意の添加剤が添加されていてもよい。The fiber-forming polymers A and B include a matting agent, a pigment, a flameproofing agent, a deodorant, an antistatic agent, an antioxidant, and an ultraviolet absorbing agent, as long as the object of the present invention is not impaired. Any additive such as an agent may be added.

【００１４】本発明で用いる複合連続単糸は、一般的に
以下の如き方法で製造される。即ち、従来公知の溶融複
合紡糸法で紡糸され、横吹付や環状吹付等の従来公知の
冷却装置を用いて、吹付風により冷却された後、一般的
にエアーサッカーを用いて、目的繊度となるように牽引
細化されて引き取られる。牽引速度は2000ｍ／分以上、
特に3000ｍ／分以上が好適である。The composite continuous single yarn used in the present invention is generally produced by the following method. That is, it is spun by a conventionally known melt composite spinning method, and is cooled by a blowing wind using a conventionally known cooling device such as horizontal spraying or annular spraying, and then generally, using an air sucker, a target fineness is obtained. It is towed and thinned and taken. Towing speed is over 2000m / min,
Particularly, 3000 m / min or more is suitable.

【００１５】エアーサッカーから排出される複合連続単
糸は、一般的には、高圧電場中のコロナ放電域か、又は
摩擦衝突帯域を通過せしめて帯電開繊させた後、スクリ
ーンからなるコンベアーの如き移動堆積装置上に開繊集
積させて繊維集積体を得ることができる。繊維集積体の
目付は10〜150ｇ／ｍ2程度が好ましい。本発明において
は、原則として、繊維集積体の厚み方向に至る全ての複
合連続単糸を、高圧液体膜状流で分割させるのが好まし
い。従って、繊維集積体の目付が150ｇ／ｍ2を超える
と、後の高圧液体膜状流の作用によって、実質上繊維集
積体の全厚みを通じて、複合連続単糸を分割割繊できな
い傾向となる。即ち、繊維集積体の厚みの中心部に未割
繊の複合連続単糸が残存する傾向となる。逆に、繊維集
積体の目付が10ｇ／ｍ2未満になると、薄すぎて、得ら
れた不織布に十分な引張強度等を付与しにくくなる傾向
が生じる。本発明においては、特に、繊維集積体の目付
を10〜40ｇ／ｍ2程度とするのが、最も好ましい。The composite continuous single yarn discharged from the air sucker is generally like a conveyer composed of a screen after passing through a corona discharge region in a high-voltage field or a frictional collision zone for electrostatic opening. A fiber aggregate can be obtained by opening and accumulating fibers on a moving deposition device. The basis weight of the fiber assembly is preferably about 10 to 150 g / m 2 . In the present invention, as a general rule, it is preferable to divide all the composite continuous single yarns extending in the thickness direction of the fiber assembly by the high pressure liquid film flow. Therefore, when the basis weight of the fibrous assembly exceeds 150 g / m 2 , the composite continuous single yarn tends not to be split and split substantially through the entire thickness of the fibrous assembly due to the action of the high-pressure liquid film flow. That is, the unbroken composite continuous single yarn tends to remain in the central portion of the thickness of the fiber assembly. On the other hand, if the basis weight of the fiber assembly is less than 10 g / m 2 , it tends to be too thin and it will be difficult to impart sufficient tensile strength and the like to the obtained nonwoven fabric. In the present invention, it is most preferable that the fiber assembly has a basis weight of about 10 to 40 g / m 2 .

【００１６】本発明に係る不織布を製造する際には、前
述した繊維集積体に高圧液体膜状流を作用させる。高圧
液体としては、具体的には噴射圧力５〜150kg・Ｇ／cm2
程度の水又は温水が用いられる。また、膜状流とは、二
次元的な液体の流れを意味する。このような膜状流は、
液体をスリット形状の噴射孔より噴出させることにより
得ることができる。これが例えば、丸孔形状の噴射孔よ
り液体を噴出させると、一次元的な線状流或いは柱状流
となり、本発明でいう膜状流にはならない。スリット形
状としては、任意の形態のものを使用しうるが、本発明
においては、特に次のような形態のものが好ましい。即
ち、スリット長（Ｌ）とスリット幅（Ｗ）の比（Ｌ／
Ｗ）が、100〜50000程度のものが好ましく、特に500〜2
0000程度のものが最も好ましい。また、スリット幅
（Ｗ）の具体的な長さは、0.02〜0.06mm程度が好まし
く、特に0.03〜0.04mm程度が最も好ましい。なお、高圧
液体膜状流を施す前に、繊維集積体に水を付与するのが
好ましい。これは、複合連続単糸間に存在する空気を水
で置換して、高圧液体膜状流のエネルギーを繊維集積体
内部まで有効に与えるためである。When producing the nonwoven fabric according to the present invention, a high-pressure liquid film flow is applied to the above-mentioned fibrous assembly. As the high-pressure liquid, specifically, the injection pressure is 5 to 150 kg · G / cm 2
Some water or warm water is used. Further, the membranous flow means a two-dimensional liquid flow. Such a membranous flow is
It can be obtained by ejecting the liquid from a slit-shaped ejection hole. For example, when the liquid is ejected from the injection hole having a round hole shape, it becomes a one-dimensional linear flow or columnar flow, and does not become the membranous flow in the present invention. As the slit shape, any shape can be used, but in the present invention, the following shape is particularly preferable. That is, the ratio of the slit length (L) to the slit width (W) (L /
W) is preferably about 100 to 50,000, particularly 500 to 2
The thing of about 0000 is the most preferable. Further, the specific length of the slit width (W) is preferably about 0.02 to 0.06 mm, and most preferably about 0.03 to 0.04 mm. In addition, it is preferable to add water to the fibrous assembly before applying the high-pressure liquid film flow. This is because the air existing between the composite continuous single yarns is replaced with water, and the energy of the high-pressure liquid film flow is effectively given to the inside of the fiber assembly.

【００１７】高圧液体膜状流は、一般的に、繊維集積体
のほぼ全面に施される。例えば、繊維集積体が長尺状物
である場合、繊維集積体の幅方向に即ち幅に亙って、高
圧液体膜状流を施しながら、繊維集積体を長手方向に移
送することによって、繊維集積体の全面に高圧液体膜状
流を施すことができる。この場合、高圧液体膜状流を噴
出させるスリット形状の噴射孔は、繊維集積体の幅方向
に一台配置してもよいし、また複数のスリット形状の噴
射孔を繊維集積体の幅方向に直列に配置してもよい。更
に、図６〜図８で示した如き、複数のスリット形状の噴
射孔20を具備するオリフィスダイ19を、繊維集積体の幅
方向に向けて、千鳥状に配置してもよい。要するに、ス
リット形状の噴射孔は、そこから噴出する高圧液体膜状
流が繊維集積体のほぼ全面に施されるように任意に配置
すればよい。また、高圧液体膜状流は、繊維集積体の片
面或いは両面に複数回適用するのが好ましい。これは、
繊維集積体中の複合連続単糸の均一な分割が促進される
からである。特に、後に適用される膜状流の噴出圧力を
徐々に高めてゆけば、得られる不織布の地合いが均一化
するので、好ましい。なお、スリット形状の噴射孔と繊
維集積体との距離は、１〜15cm程度が好ましい。この距
離が15cmを超えると、高圧液体膜状流のエネルギーが低
下し、繊維集積体中の複合連続単糸に対する衝撃力が低
下して、連続単糸が高度の割合で分割されにくくなるの
で、好ましくない。The high-pressure liquid film flow is generally applied to almost the entire surface of the fiber assembly. For example, when the fiber assembly is a long product, the fiber assembly is transported in the longitudinal direction while applying a high-pressure liquid film flow in the width direction of the fiber assembly, that is, across the width of the fiber assembly. A high pressure liquid film flow can be applied to the entire surface of the aggregate. In this case, one slit-shaped injection hole for ejecting the high-pressure liquid film flow may be arranged in the width direction of the fiber assembly, or a plurality of slit-shaped injection holes may be provided in the width direction of the fiber assembly. You may arrange in series. Further, as shown in FIGS. 6 to 8, the orifice dies 19 having the plurality of slit-shaped injection holes 20 may be arranged in a zigzag pattern in the width direction of the fiber assembly. In short, the slit-shaped injection holes may be arbitrarily arranged so that the high-pressure liquid film-like flow ejected from the slit-shaped injection holes is applied to almost the entire surface of the fiber assembly. Moreover, it is preferable that the high-pressure liquid film flow is applied to one side or both sides of the fibrous assembly a plurality of times. this is,
This is because uniform division of the composite continuous single yarn in the fiber assembly is promoted. In particular, it is preferable to gradually increase the jet pressure of the membranous flow applied later, because the texture of the obtained nonwoven fabric becomes uniform. The distance between the slit-shaped injection holes and the fiber assembly is preferably about 1 to 15 cm. If this distance exceeds 15 cm, the energy of the high-pressure liquid film-like flow decreases, the impact force on the composite continuous single yarn in the fiber assembly decreases, and the continuous single yarn becomes difficult to be divided at a high ratio, Not preferable.

【００１８】以上の如く、高圧液体膜状流を繊維集積体
に作用させると、繊維集積体中の複合連続単糸は、繊維
形成性重合体Ａで構成される繊度0.05〜1.0デニールの
割繊フィラメントＡと、繊維形成性重合体Ｂで構成され
る繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＢとに、
一定の割繊率で分割する。一般的には、割繊率60％程度
以上となる。ここで、割繊率とは、高圧液体膜状流を作
用させた繊維集積体の任意の区域10箇所を選び、その断
面を100倍に拡大して断面写真を撮影し、次いで10枚の
断面写真中から、下記の式で求めたものの平均値であ
る。 記 割繊率（％）＝（Ｎ／Ｍ）×100 （但し、Ｎは完全に分割された割繊フィラメントＡ，Ｂ
の総数を表わし、Ｍは分割されているものも未分割のも
のも含めて数えたフィラメントＡ，Ｂの総数を表わ
す。） 本発明においては、割繊率80％以上が好ましく、割繊率
90％が更に好ましく、割繊率95〜98％が最も好ましい。
割繊率が60％未満になると、割繊フィラメントの量が少
なくなって、得られる不織布の柔軟性が低下する傾向と
なる。本発明において、割繊フィラメントＡ及び割繊フ
ィラメントＢの繊度が、0.05〜1.0デニールであるの
は、次のような理由による。即ち、各フィラメントの繊
度が1.0デニールを超えると、極細繊維とは言えず、本
発明の目的とする柔軟な不織布を得ることができない。
また、各フィラメントの繊度が0.05デニール未満となる
と、現実的に紡糸が困難となり、複合連続単糸が、安価
に或いは合理的に得られにくくなる。なお、複合連続単
糸が、その長手方向において完全に分割されず、一部未
分割の部分が残っている場合であっても、分割された部
分におけるフィラメントの繊度が0.05〜1.0デニールの
範囲内にある限り、分割された部分は本発明で言う割繊
フィラメントの範疇に包含される。As described above, when the high-pressure liquid film-like flow is applied to the fiber assembly, the composite continuous single yarn in the fiber assembly is composed of the fiber-forming polymer A and has a fineness of 0.05 to 1.0 denier. A filament A and a split filament B composed of a fiber-forming polymer B and having a fineness of 0.05 to 1.0 denier,
Divide at a constant splitting rate. Generally, the split ratio is about 60% or more. Here, the splitting ratio means that any 10 areas of the fiber assembly on which the high-pressure liquid film flow is applied are selected, the cross section is magnified 100 times, and a cross-sectional photograph is taken, and then 10 cross-sections are taken. It is the average value obtained from the photograph by the following formula. Note Split rate (%) = (N / M) x 100 (where N is the completely split split filament A, B
And M represents the total number of filaments A and B counted, including those that are divided and those that are not divided. ) In the present invention, the splitting ratio is preferably 80% or more,
90% is more preferable, and the split ratio is 95 to 98% is most preferable.
If the splitting ratio is less than 60%, the amount of splitting filaments will be small, and the flexibility of the resulting nonwoven fabric will tend to be reduced. In the present invention, the reason why the split filament A and split filament B have a fineness of 0.05 to 1.0 denier is as follows. That is, when the fineness of each filament exceeds 1.0 denier, it cannot be said to be an ultrafine fiber, and the soft nonwoven fabric intended by the present invention cannot be obtained.
Further, when the fineness of each filament is less than 0.05 denier, spinning is practically difficult, and it becomes difficult to inexpensively or reasonably obtain a composite continuous single yarn. Even if the composite continuous single yarn is not completely divided in the longitudinal direction and some undivided portions remain, the fineness of the filaments in the divided portions is within the range of 0.05 to 1.0 denier. As long as the above condition exists, the divided portion is included in the category of split filament in the present invention.

【００１９】また、本発明において重要なことは、高圧
液体膜状流を繊維集積体に作用させると、複合連続単糸
が分割するけれども、分割後のフィラメントが相互に実
質的に三次元交絡しないということである。対照的に、
高圧液体柱状流を繊維集積体に作用させると、連続単糸
が分割すると共に分割後のフィラメントが相互に実質的
に三次元交絡するのである。この理由は、膜状流の場合
には、繊維集積体中のフィラメントが、膜状流の膜平面
方向に自由に運動することができないからであると考え
られる。これに対して、柱状流の場合には、繊維集積体
中のフィラメントは、全ての方向に自由に運動できるか
らであると考えられるのである。従って、本発明で言う
実質的に三次元交絡されていないとは、高圧液体柱状流
を作用させた場合に比べて、交絡の程度が弱いことを言
い、若干の交絡が存在していてもよいことは言うまでも
ない。It is important in the present invention that when the high-pressure liquid film-like flow is applied to the fiber assembly, the composite continuous single yarn splits, but the split filaments do not substantially three-dimensionally entangle with each other. That's what it means. In contrast,
When the high-pressure liquid columnar flow is applied to the fiber assembly, the continuous single yarn is divided and the divided filaments are substantially three-dimensionally entangled with each other. The reason for this is considered to be that, in the case of the membranous flow, the filaments in the fiber assembly cannot freely move in the film plane direction of the membranous flow. On the other hand, in the case of columnar flow, it is considered that the filaments in the fiber assembly can move freely in all directions. Therefore, the term “not substantially three-dimensionally entangled” as used in the present invention means that the degree of entanglement is weaker than that in the case where a high-pressure liquid columnar flow is applied, and some entanglement may be present. Needless to say.

【００２０】高圧液体膜状流を施した後、高圧液体柱状
流を繊維集積体の所定の部位に付与する。高圧液体柱状
流は、前記した高圧液体膜状流の如く二次元的な液体流
とは異なり、丸孔形状等の噴射孔より液体を噴出させて
得られる、一次元的な液体流である。従って、繊維集積
体中の複合連続単糸や割繊フィラメントは、全ての方向
に自由に運動し、実質的に三次元交絡が施されるのであ
る。高圧液体柱状流を形成するのに使用される噴射孔
は、公知の丸孔形状のもの等が用いられ、孔径0.05〜1.
0mm程度、好ましくは0.1〜0.4mm程度である。また、噴
射孔の間隔は、高圧液体柱状流を繊維集積体のどの部位
に付与するかによって、任意に定めることができる。一
般的には、噴射孔の間隔は5〜20mm程度である。また、
噴射圧力や噴射孔と繊維集積体の距離は、高圧液体膜状
流の場合と同程度である。この高圧液体柱状流は、例え
ば図９〜11で示した如き、複数の丸孔形状の噴射孔21が
千鳥状は配置されたオリフィスダイ22を使用して形成す
ることができる。After applying the high-pressure liquid film-like flow, the high-pressure liquid columnar flow is applied to a predetermined portion of the fiber assembly. Unlike the high-pressure liquid film-like flow described above, the high-pressure liquid columnar flow is a one-dimensional liquid flow obtained by ejecting the liquid from an injection hole having a round hole shape or the like. Therefore, the composite continuous single yarns and split filaments in the fiber assembly move freely in all directions and are substantially three-dimensionally entangled. The injection hole used to form the high-pressure liquid columnar flow is a known round hole shape or the like, and the hole diameter is 0.05 to 1.
It is about 0 mm, preferably about 0.1 to 0.4 mm. Further, the intervals of the injection holes can be arbitrarily determined depending on which part of the fiber assembly the high-pressure liquid columnar flow is applied to. Generally, the distance between the injection holes is about 5 to 20 mm. Also,
The injection pressure and the distance between the injection hole and the fibrous structure are approximately the same as in the case of the high-pressure liquid film flow. This high-pressure liquid columnar flow can be formed using an orifice die 22 in which a plurality of circular hole-shaped injection holes 21 are arranged in a staggered manner as shown in FIGS.

【００２１】以上の如く、高圧液体膜状流及び高圧液体
柱状流を付与した後、水分をマングル等で絞り、及び／
又は乾燥機で乾燥して、余剰の水分を繊維集積体から除
去することによって、本発明に係る柔軟性不織布を得る
ことができる。また、その後熱処理を行ない、不織布を
収縮させて安定化してもよい。熱処理は、乾熱処理であ
っても湿熱処理であってもよい。以上詳述した方法によ
って、繊維集積体中の複合連続単糸が、一定の割繊率で
分割され、分割された割繊フィラメントＡ及び分割され
た割繊フィラメントＢが発現した後、高圧液体柱状流を
付与した部位において、割繊フィラメントＡ，割繊フィ
ラメントＢ，未分割の複合連続単糸の相互間が実質的に
三次元交絡されるのである。従って、本発明に係る不織
布は、高圧液体柱状流が付与されて、フィラメントＡ，
Ｂ，複合連続単糸とが相互に実質的に三次元交絡した交
絡部位と、高圧液体柱状流が付与されず高圧液体膜状流
のみが付与された、フィラメントＡ，Ｂ，複合連続単糸
とが相互に実質的に三次元交絡されていない非交絡部位
とからなっている。非交絡部位は、交絡部位に比べて嵩
高である。従って、この不織布には、嵩高な部位と、こ
の部位よりも嵩高でない部位とが存在し、これによって
一定の模様を有するものとなる。As described above, after applying the high-pressure liquid film flow and the high-pressure liquid columnar flow, the water content is squeezed with a mangle or the like, and / or
Alternatively, the flexible nonwoven fabric according to the present invention can be obtained by drying with a dryer and removing excess water from the fiber assembly. Further, heat treatment may be performed thereafter to shrink and stabilize the nonwoven fabric. The heat treatment may be dry heat treatment or wet heat treatment. By the method described in detail above, the composite continuous single yarn in the fiber assembly is divided at a constant splitting ratio, and after the split split filament A and the split split filament B are developed, the high pressure liquid column The split filament A, the split filament B, and the undivided composite continuous single yarn are substantially three-dimensionally entangled with each other in the portion where the flow is applied. Therefore, the non-woven fabric according to the present invention is provided with the high-pressure liquid columnar flow, and the filament A,
B, a entangled portion in which the composite continuous single yarn is substantially three-dimensionally entangled with each other, and filaments A, B and a composite continuous single yarn to which only the high-pressure liquid film-like flow is applied without the high-pressure liquid columnar flow being applied. Are composed of non-entangled parts that are not substantially three-dimensionally entangled with each other. The unentangled part is bulkier than the entangled part. Therefore, this non-woven fabric has a bulky portion and a portion that is not bulkier than this portion, which gives a certain pattern.

【００２２】本発明においては、高圧液体膜状流を繊維
集積体に付与する前に、繊維集積体の所定の部位に熱を
付与して、繊維形成性重合体Ａを溶融固化させ、複合連
続単糸相互間を融着させて融着部位を形成してもよい。
この場合には、複合連続単糸中における繊維形成性重合
体Ａは、繊維形成性重合体Ｂよりも低融点のものを使用
する。具体的には、融点差が30〜180℃であるのが好ま
しい。融点差が30℃未満であると、複合連続単糸を構成
する二成分ともが溶融し、融着部位において孔が開いて
外観が悪くなったり、或いは完全にフィルム化して柔軟
性が低下する傾向が生じる。融点差が180℃を超える
と、複合連続単糸が溶融紡糸しにくくなって、合理的に
複合連続単糸を製造しにくくなる傾向が生じる。In the present invention, before the high-pressure liquid film-like flow is applied to the fiber assembly, heat is applied to a predetermined portion of the fiber assembly to melt and solidify the fiber-forming polymer A, thereby forming a composite continuous material. The single yarns may be fused to each other to form a fused portion.
In this case, the fiber-forming polymer A in the composite continuous single yarn has a melting point lower than that of the fiber-forming polymer B. Specifically, the melting point difference is preferably 30 to 180 ° C. When the difference in melting point is less than 30 ° C., both components constituting the composite continuous single yarn are melted, and holes are opened at the fusion-bonded portion to deteriorate the appearance, or the film is completely formed into a film and the flexibility is deteriorated. Occurs. When the difference in melting point exceeds 180 ° C, the composite continuous single yarn is difficult to melt-spin, and it tends to be difficult to reasonably manufacture the composite continuous single yarn.

【００２３】融着部位を形成した繊維集積体に、高圧液
体膜状流を付与すると、融着部位以外の部位において、
複合連続単糸が分割して、割繊フィラメントＡ及びＢが
発現する。そして、その後高圧液体柱状流を付与する
と、その付与した部位において、割繊フィラメントＡ，
Ｂ，複合連続単糸が相互に三次元交絡して交絡部位が形
成される。言うまでもなく、融着区域に高圧液体膜状流
や高圧液体柱状流を付与しても、複合連続単糸が融着し
て固定されているので、複合連続単糸が分割したり、或
いは相互に三次元交絡をすることはない。従って、この
ようにして得られる不織布は、交絡部位と非交絡部位と
融着部位との三種の異なった部位よりなるものである。
また、嵩高さについては、非交絡部位が最も嵩高であ
り、次に交絡部位が嵩高であり、融着部位は最も嵩高で
ない。従って、この不織布は、三種の部位による模様を
有するものである。When a high-pressure liquid film-like flow is applied to the fiber assembly having the fusion-bonded portion, it becomes
The composite continuous single yarn is divided to develop split filaments A and B. Then, when a high-pressure liquid columnar flow is applied thereafter, split filaments A,
B, the composite continuous single yarns are three-dimensionally entangled with each other to form an entangled portion. Needless to say, even if a high-pressure liquid film flow or a high-pressure liquid columnar flow is applied to the fusion-bonded area, the composite continuous single yarns are fused and fixed, so that the composite continuous single yarns are divided or are There is no three-dimensional confounding. Therefore, the non-woven fabric obtained in this manner is composed of three different types of parts, the entangled part, the non-entangled part and the fused part.
Regarding the bulkiness, the non-entangled part is the most bulky, the entangled part is the most bulky, and the fused part is the least bulky. Therefore, this non-woven fabric has a pattern of three types of parts.

【００２４】また、本発明においては、繊維集積体に高
圧液体膜状流を付与した後、高圧液体柱状流を付与する
前に、融着部位を設けてもよい。この場合には、複合連
続単糸が分割して、割繊フィラメントＡ及びＢが発現し
た後に、繊維形成性重合体Ａの溶融固化によって、割繊
フィラメントＡ，Ｂ，未分割の複合連続単糸相互間を融
着させるのである。なお、この場合、割繊フィラメント
Ａは繊維形成性重合体Ａで構成されているため、割繊フ
ィラメントＡも当然に溶融固化するものである。更に、
繊維集積体に高圧液体膜状流及び高圧液体柱状流の両者
を付与した後に、融着部位を設けてもよい。この場合に
は、複合連続単糸が分割して、割繊フィラメントＡ及び
Ｂが発現し、更に割繊フィラメントＡ，Ｂ，未分割の複
合連続単糸が相互に実質的に三次元交絡した交絡部位が
設けられた後に、繊維形成重合体Ａの溶融固化によっ
て、割繊フィラメントＡ，Ｂ，未分割の複合連続単糸相
互間を融着させるのである。以上のいずれの方法によっ
ても、得られた不織布には、交絡部位と非交絡部位と融
着部位とが形成され、この不織布は、三種の異なった嵩
高さの部位を有し、この異なった部位による模様を有す
るものである。Further, in the present invention, a fusion-bonding portion may be provided after the high-pressure liquid film-like flow is applied to the fiber assembly and before the high-pressure liquid columnar flow is applied. In this case, the composite continuous single yarn is split, and after the split filaments A and B are developed, the fiber-forming polymer A is melted and solidified, whereby the split filaments A and B and the undivided composite continuous single yarn are obtained. It fuses them together. In this case, since the split filament A is composed of the fiber-forming polymer A, the split filament A naturally melts and solidifies. Furthermore,
After applying both the high-pressure liquid film flow and the high-pressure liquid columnar flow to the fiber assembly, the fusion-bonded portion may be provided. In this case, the composite continuous single yarn is divided to develop split filaments A and B, and the split filaments A, B and the undivided composite continuous single yarn are substantially three-dimensionally entangled with each other. After the portion is provided, the fiber-forming polymer A is melted and solidified to fuse the split filaments A and B and the undivided composite continuous single yarns. By any of the above methods, the obtained non-woven fabric is formed with entangled parts, non-entangled parts and fused parts, and this non-woven fabric has three kinds of parts having different bulkiness, and these different parts. It has a pattern according to.

【００２５】融着部位は、例えば、凹凸ロールと平滑ロ
ールとよりなるエンボス装置、或いは一対の凹凸ロール
よりなるエンボス装置を使用し、凹凸ロールを加熱し
て、繊維集積体にその凸部を押圧し、繊維形成性重合体
Ａを溶融させた後、放冷して固化することによって形成
することができる。この際、凹凸ロールは、繊維形成性
重合体Ａの融点以下の温度に加熱されているのが、好ま
しい。凹凸ロールが繊維形成性重合体Ａの融点を超える
温度に加熱されていると、繊維集積体に押圧された凸部
以外の部位においても、繊維形成性重合体Ａが溶融し、
融着部位の面積が所定の割合よりも多くなり、得られる
不織布の柔軟性が低下する傾向が生じる。なお、凹凸ロ
ールの凸部の断面形状は、丸形、楕円形、菱形，三角
形，Ｔ形，井形等の任意の形状を採用することができ
る。また、融着部位は、超音波融着装置を使用して形成
してもよい。超音波融着装置は、繊維集積体の所定の部
位に超音波を照射することによって、複合連続単糸等の
相互間の摩擦熱で繊維形成性重合体Ａを溶融させるもの
である。For the fusion-bonded portion, for example, an embossing device consisting of a concavo-convex roll and a smooth roll or an embossing device consisting of a pair of concavo-convex rolls is used, and the concavo-convex roll is heated to press the convex portion against the fiber assembly. Then, the fiber-forming polymer A is melted and then allowed to cool to solidify. At this time, it is preferable that the uneven roll is heated to a temperature equal to or lower than the melting point of the fiber-forming polymer A. When the concavo-convex roll is heated to a temperature higher than the melting point of the fiber-forming polymer A, the fiber-forming polymer A is melted even in a portion other than the convex portion pressed by the fiber assembly,
The area of the fusion-bonded portion becomes larger than a predetermined ratio, and the flexibility of the obtained nonwoven fabric tends to decrease. The convex section of the concavo-convex roll may have any cross-sectional shape such as a round shape, an elliptical shape, a rhombus, a triangle, a T shape, and a square shape. Further, the fusion-bonded portion may be formed using an ultrasonic fusion-bonding device. The ultrasonic fusing device irradiates a predetermined portion of the fiber assembly with ultrasonic waves to melt the fiber-forming polymer A by frictional heat between the composite continuous single yarns and the like.

【００２６】融着部位は、不織布中に所望の割合で形成
することができるが、本発明においては、不織布の全面
積に対して5〜50％であるのが、好ましい。不織布の全
面積に対して、融着部位が5％未満であると、不織布の
引張強度が低下する傾向が生じる。逆に、融着部位が50
％を超えると、割繊フィラメント等が固定している部位
が多くなって、得られる不織布の柔軟性が低下する傾向
が生じる。なお、本発明に係る不織布の製造方法は、繊
維集積体の形成工程から最終工程までオンラインで連続
生産してもよいし、途中の工程で一旦繊維集積体を巻き
取り、その後巻き戻して高圧液体膜状流や高圧液体柱状
流を付与するオフラインで生産してもよい。特に、高圧
液体膜状流及び高圧液体柱状流を付与する工程と、繊維
集積体を形成する工程及び場合によっては融着部位を形
成する工程とを別工程とするオフラインで生産するの
が、好ましい。繊維集積体を形成する工程と、高圧液体
膜状流等を付与する工程とは、その生産速度が異なるた
め、オンラインで生産を行なうと、低速度の工程に同調
させる必要があるが、オフラインで生産を行なうと、速
度の同調が必要ではなく、各工程における最大速度で生
産しうるからである。The fused portion can be formed in a desired ratio in the non-woven fabric, but in the present invention, it is preferably 5 to 50% of the total area of the non-woven fabric. If the fused portion is less than 5% with respect to the total area of the nonwoven fabric, the tensile strength of the nonwoven fabric tends to decrease. On the contrary, 50 fusion parts
If it exceeds%, the number of sites where split filaments and the like are fixed increases, and the flexibility of the resulting nonwoven fabric tends to decrease. The method for producing a nonwoven fabric according to the present invention may be continuously produced online from the step of forming a fiber assembly to the final step, or the fiber assembly may be temporarily wound in an intermediate step and then rewound to form a high-pressure liquid. It may be produced off-line to provide a membranous flow or a high pressure liquid columnar flow. In particular, it is preferable that the step of applying the high-pressure liquid film flow and the high-pressure liquid columnar flow, and the step of forming the fiber assembly and, in some cases, the step of forming the fusion-bonded part, are performed as off-line production. .. Since the production speed of the process of forming the fibrous assembly is different from that of applying the high-pressure liquid film flow, etc., when producing online, it is necessary to synchronize with the low-speed process, but offline. This is because when the production is performed, it is not necessary to synchronize the speeds, and the production can be performed at the maximum speed in each process.

【００２７】以下、図面によって、本発明の好ましい態
様を説明するが、本発明はこの方法に限られるものでは
なく、既に述べた通り、工程を複数に分割する或いは融
着工程を省略する等適宜変更が可能である。A preferred embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. However, the present invention is not limited to this method, and as described above, the process may be divided into a plurality of steps, or the fusion step may be omitted. It can be changed.

【００２８】図１は、本発明に係る柔軟性不織布の製造
方法の一実施態様を説明する工程図である。紡糸装置
は、繊維形成性重合体Ａと繊維形成性重合体Ｂとの個別
溶融押し出し・計量部１，２を有する。計量された両重
合体は、紡糸口金３で複合され、多数の複合連続単糸群
４として紡出される。この際、紡糸口金３の吐出孔は、
図２〜図５に例示される如く、両重合体Ａ，Ｂが共に単
糸の表面に露出しており、しかも単糸の断面内において
一方の重合体が他方の重合体により分割割繊可能な形に
仕切られている単糸が得られるように、選択される。ま
た、両重合体Ａ，Ｂの吐出量は、分割割繊後の割繊フィ
ラメントＡ，Ｂの繊度が0.05〜1.0デニールになるよう
に選択される。FIG. 1 is a process chart for explaining one embodiment of the method for producing a flexible nonwoven fabric according to the present invention. The spinning device has individual melt-extruding / measuring units 1 and 2 for the fiber-forming polymer A and the fiber-forming polymer B. The weighed both polymers are compounded by the spinneret 3 and spun as a large number of composite continuous single yarn groups 4. At this time, the discharge hole of the spinneret 3 is
As illustrated in FIGS. 2 to 5, both polymers A and B are exposed on the surface of the single yarn, and one polymer can be split and split by the other polymer in the cross section of the single yarn. It is selected so as to obtain a single yarn that is partitioned into various shapes. Further, the discharge amount of both polymers A and B is selected so that the fineness of the split filaments A and B after split splitting is 0.05 to 1.0 denier.

【００２９】吐出された複合連続単糸群４は冷却装置５
による冷却を受けた後、エアーサッカー６から成る引き
取り手段によって引き取られ、次いで高圧電場中のコロ
ナ放電開繊器７を介して、スクリーンから成る移動堆積
装置８上に開繊されて、繊維集積体９となる。繊維集積
体９は、加熱された凹凸ロール１０を備えたエンボス装
置により、複合連続単糸群４が重合体Ａの溶融固化によ
って部分的に熱圧着され、点状融着部位が形成される。The discharged composite continuous single yarn group 4 is a cooling device 5.
After being cooled by the air sucker 6, it is taken up by a take-up means composed of an air sucker 6, and then opened on a moving and depositing device 8 made of a screen through a corona discharge opener 7 in a high-voltage field to obtain a fiber assembly. It becomes 9. In the fiber assembly 9, the composite continuous single yarn group 4 is partially thermocompression-bonded by the melting and solidification of the polymer A by the embossing device provided with the heated concavo-convex roll 10 to form the dot-like fused portion.

【００３０】次いで、融着部位が形成された繊維集積体
はスクリーン１１で担持されつつ、水付与装置１２で水
を付与され、その後高圧液体膜状流処理装置１３から噴
出する膜状流で、分割割繊の処理を受ける。なお、図１
においては、融着部位が形成された繊維集積体を、直ち
に高圧液体膜状流処理装置１３に導入したが、一旦繊維
集積体を巻き上げた後、巻き戻しながら高圧液体膜状流
処理装置１３に導入してもよい。高圧液体膜状流処理装
置１３に導入した後、更に高圧液体柱状流装置１４に導
入され、割繊フィラメントＡ，Ｂ，未分割の複合連続単
糸相互間に三次元交絡が付与されるのである。そして、
膜状流及び柱状流は、真空吸引装置１５により排出され
る。分割割繊処理及び交絡処理を受けて得られた不織布
は、マングルロール１６で絞られ、乾燥・熱処理装置１
７に通した後、製品ロール１８として巻き上げられるの
である。Next, the fibrous assembly having the fused portion formed thereon is supported by the screen 11, water is applied by the water applying device 12, and then a film-like flow ejected from the high-pressure liquid film-like treatment device 13 is applied. Receive split split fiber processing. Note that FIG.
In the above, the fibrous assembly on which the fusion-bonded portions were formed was immediately introduced into the high-pressure liquid film flow treatment apparatus 13. However, after the fibrous assembly was once wound up, it was rewound to the high-pressure liquid film flow treatment apparatus 13. May be introduced. After being introduced into the high-pressure liquid film flow treatment device 13, it is further introduced into the high-pressure liquid columnar flow device 14, and three-dimensional entanglement is imparted between the split filaments A, B and the undivided composite continuous single yarn. .. And
The membranous flow and the columnar flow are discharged by the vacuum suction device 15. The non-woven fabric obtained by the division splitting treatment and the entanglement treatment is squeezed by the mangle roll 16, and the drying / heat treatment apparatus 1
After passing through 7, the product roll 18 is rolled up.

【００３１】以上のようにして、交絡部位と非交絡部位
とからなる不織布、及び交絡部位と非交絡部位と融着部
位とからなる不織布を得ることができる。また、融着部
位については、未分割の複合連続単糸相互間が融着して
いるもの、割繊フィラメントＡ，Ｂ，未分割の複合連続
単糸相互間が融着しているものの二種を得ることができ
る。更に、後者については、割繊フィラメントＡ，Ｂ，
未分割の複合連続単糸相互間が三次元交絡されないまま
融着しているものと、割繊フィラメントＡ，Ｂ，未分割
の複合連続単糸相互間が三次元交絡されて融着している
ものの二種を得ることができるのである。このような不
織布は、そのままで、或いは所望により若干の結合剤や
仕上剤等を付与することによって、各種の用途に使用さ
れうるものである。As described above, a non-woven fabric composed of entangled parts and non-entangled parts and a non-woven fabric composed of entangled parts, non-entangled parts and fused parts can be obtained. In addition, as for the fused portion, there are two types: one in which undivided composite continuous single yarns are fused together, and one in which split filaments A and B and undivided composite continuous single yarns are fused together. Can be obtained. Furthermore, regarding the latter, split filaments A, B,
The undivided composite continuous single yarns are fused together without being three-dimensionally entangled, and the split filaments A, B and the undivided composite continuous single yarns are three-dimensionally entangled and fused together. Two kinds of things can be obtained. Such a non-woven fabric can be used for various purposes as it is or by adding a slight amount of a binder, a finishing agent and the like as desired.

【００３２】[0032]

【実施例】実施例中に記載した物性値の評価法は、次の
通りである。 （ａ）重合体の融点：パーキンエルマー社製DSC-2型の
示差走査型熱量計を用い、昇温速度20℃／分で測定した
融解吸熱ピークの最大値を与える温度を融点とした。 （ｂ）不織布の引張強力：JIS L-1096に記載のストリッ
プ法に準じ、幅５cm，長さ10cmの試験片から最大引張強
力を測定し、100ｇ／ｍ2の目付の不織布に換算した値で
ある。 （ｃ）不織布の引張伸度：（ｂ）と同法で測定した切断
時の伸度である。 （ｄ）不織布の嵩密度：厚さ計（荷重５ｇ／cm2）によ
り測定した厚さ値と目付値から算出した。 （ｅ）不織布のトータルハンド：これは柔軟性を示すも
のでJIS L-1096のハンドルオメ−タ−法に準じ，スロッ
ト幅１cmで測定した。 （ｆ）デニール：分割割繊後のデニールは、電子顕微鏡
写真での形状寸法から断面積を算出して、密度補正を行
い求めた。EXAMPLES The evaluation methods for the physical properties described in the examples are as follows. (A) Melting point of polymer: The temperature giving the maximum value of the melting endothermic peak measured at a temperature rising rate of 20 ° C./min using a DSC-2 type differential scanning calorimeter manufactured by Perkin Elmer was taken as the melting point. (B) Tensile strength of nonwoven fabric: According to the strip method described in JIS L-1096, the maximum tensile strength was measured from a test piece having a width of 5 cm and a length of 10 cm, and the value was converted into a nonwoven fabric having a basis weight of 100 g / m 2. is there. (C) Tensile elongation of non-woven fabric: Elongation at break measured by the same method as in (b). (D) Bulk density of non-woven fabric: Calculated from the thickness value measured by a thickness meter (load 5 g / cm 2 ) and the basis weight value. (E) Total hand of non-woven fabric: This shows flexibility and was measured with a slot width of 1 cm according to the handle ometer method of JIS L-1096. (F) Denier: The denier after splitting and dividing was calculated by calculating the cross-sectional area from the shape and dimensions in an electron micrograph and correcting the density.

【００３３】実施例１ 重合体Ａとして、融点が128℃、ASTM-D-1238(E)の方法
で測定して得られるメルトインデックス値が25ｇ／10分
のポリエチレンを使用し、重合体Ｂとして、融点が258
℃，フエノール：テトラクロロエタン＝１：１の混合溶
媒中20℃で測定して得られる固有粘度［η］＝0.7のポ
リエチレンテレフタレートを使用した。そして、糸断面
が図２に示す如き形態で全分割数が12個になる複合紡糸
口金を用い、ポリエチレンとポリエチレンテレフタレー
トの複合比を１：１とし、ポリエチレンの溶融温度230
℃，ポリエチレンテレフタレートの溶融温度285℃，単
孔吐出量＝1.2ｇ／分（ポリエチレン＝0.6ｇ／分，ポリ
エチレンテレフタレート＝0.6ｇ／分）で溶融押出しし
た。Example 1 As the polymer A, polyethylene having a melting point of 128 ° C. and a melt index value of 25 g / 10 min obtained by the method of ASTM-D-1238 (E) was used. , Melting point 258
Polyethylene terephthalate having an intrinsic viscosity [η] of 0.7 obtained by measurement at 20 ° C. in a mixed solvent of 1 ° C. and phenol: tetrachloroethane = 1: 1 was used. Then, using a composite spinneret with a yarn cross section as shown in FIG. 2 and a total number of divisions of 12, the compounding ratio of polyethylene and polyethylene terephthalate is 1: 1 and the melting temperature of polyethylene is 230.
C., the melting temperature of polyethylene terephthalate was 285.degree. C., and the single-hole discharge rate was 1.2 g / min (polyethylene = 0.6 g / min, polyethylene terephthalate = 0.6 g / min).

【００３４】その後、冷却装置で紡出糸条を冷却し、次
いで紡糸口金下120cmの位置に配置された複数個のエア
ーサッカーにより4500ｍ／分の速度で引き取り、コロナ
放電開繊器にて開繊させ、移動する金網製の堆積装置に
複合連続単糸を堆積させ、目付40ｇ／ｍ2の繊維集積体
とした。該繊維集積体から採取した複合連続単糸の繊度
は、約2.5デニ−ルであった。After that, the spun yarn is cooled by a cooling device, then taken out at a speed of 4500 m / min by a plurality of air suckers arranged 120 cm below the spinneret, and opened by a corona discharge opener. Then, the composite continuous single yarn was deposited on a moving wire mesh deposition device to obtain a fiber assembly having a basis weight of 40 g / m 2 . The fineness of the composite continuous single yarn collected from the fiber assembly was about 2.5 denier.

【００３５】この繊維集積体を巻き取ることなく、エン
ボス装置に導入した。このエンボス装置は、凸部の総面
積がロール全体の面積に対して12％を占めており、且つ
凸部の温度が125℃に加熱された凹凸ロールを備えたも
のである。このエンボス装置によって、繊維集積体を構
成している複合連続単糸中の重合体Ａが溶融固化し、凸
部によって押圧された箇所が融着部位となるのである。This fiber assembly was introduced into the embossing device without being wound up. In this embossing device, the total area of the convex portions occupies 12% of the area of the entire roll, and the embossing device is provided with an uneven roll in which the temperature of the convex portions is heated to 125 ° C. The embossing device melts and solidifies the polymer A in the composite continuous single yarn forming the fiber assembly, and the portion pressed by the convex portion becomes the fusion-bonded portion.

【００３６】その後、繊維集積体を、速度10ｍ／分で移
動している78メッシュのスクリーン上に導入し、水付与
装置で水を付与し、次いで繊維集積体に高圧水膜状流を
施して、複合連続単糸の分割割繊処理を行なった。高圧
水膜状流は、スリット幅（Ｗ）＝0.04mm、スリット幅
（Ｗ）とスリット長（Ｌ）との比（Ｌ／Ｗ）が10000の
スリット形状の噴射孔より噴出させたものである。そし
て、この噴射孔は、その長手方向が繊維集積体の幅方向
と平行になるようにして、且つ繊維集積体の幅方向に向
けて千鳥状に配列せしめられている。更に、繊維集積体
の幅方向に隣り合う噴射孔の端は、繊維集積体の進行方
向から投影した場合、接触しているか又は重合してい
る。これは、噴射孔から噴出する高圧液体膜状流が、繊
維集積体に施されない部位が生じないようにするためで
ある。また、噴射孔の千鳥状配列の配列数は３列であ
る。噴射孔は、繊維集積体の上方50mmに位置せしめられ
ており、水圧80kg／cm2で噴射孔から高圧水膜状流が噴
出している。この高圧水膜状流処理を繊維集積体の表裏
に付与することによって、複合連続単糸は分割され、ポ
リエチレン割繊フィラメント及びポリエチレンテレフタ
レート割繊フィラメントが発現した。そして、各フィラ
メントは実質的に三次元交絡していないものであった。
なお、ポリエチレン割繊フィラメント及びポリエチレン
テレフタレート割繊フィラメントの繊度は、両者共に0.
2デニールであった。Thereafter, the fiber assembly was introduced onto a 78 mesh screen moving at a speed of 10 m / min, water was applied by a water application device, and then the fiber assembly was subjected to a high-pressure water film flow. , Splitting the composite continuous single yarn. The high-pressure water film flow is jetted from a slit-shaped injection hole having a slit width (W) = 0.04 mm and a slit width (W) to slit length (L) ratio (L / W) of 10,000. .. The injection holes are arranged in a zigzag pattern so that the longitudinal direction thereof is parallel to the width direction of the fiber assembly and the width direction of the fiber assembly. Further, the ends of the injection holes adjacent to each other in the width direction of the fibrous structure are in contact with each other or overlapped when projected from the traveling direction of the fibrous structure. This is to prevent the high-pressure liquid film-like flow ejected from the ejection holes from being left on the fibrous structure. Further, the number of staggered injection holes is three. The injection hole is located 50 mm above the fiber assembly, and a high-pressure water film flow is ejected from the injection hole at a water pressure of 80 kg / cm 2 . By applying this high-pressure water film flow treatment to the front and back of the fiber assembly, the composite continuous single yarn was split, and the polyethylene split filament and the polyethylene terephthalate split filament were developed. And each filament was not substantially three-dimensionally entangled.
The polyethylene split filament and the polyethylene terephthalate split filament both have a fineness of 0.
It was 2 denier.

【００３７】この後、高圧水柱状流による、交絡処理を
施した。高圧水柱状流は、孔径0.12mmの丸孔形状の噴射
孔より水圧60kg／cm2で噴出させたものであり、孔ピッ
チ5mmで繊維集積体の幅方向に平行に配列された噴射孔
群を、繊維集積体の進行方向に3列有する、高圧水柱状
流処理装置から噴出させたものである。そして、この噴
射孔を、繊維集積体の上方50mmに位置させ、繊維集積体
の表裏に高圧水柱状流を付与した。その結果、未分割の
複合連続単糸、ポリエチレン割繊フィラメント、ポリエ
チレンテレフタレート割繊フィラメントは相互に実質的
に三次元交絡が施された。After this, a confounding treatment was carried out by a high pressure water columnar flow. The high-pressure water column flow is jetted at a water pressure of 60 kg / cm 2 from a round hole-shaped injection hole with a hole diameter of 0.12 mm, and a group of injection holes arranged in parallel with the width direction of the fiber assembly with a hole pitch of 5 mm. It is ejected from a high-pressure water columnar flow treatment device having three rows in the traveling direction of the fiber assembly. Then, this injection hole was positioned 50 mm above the fiber assembly, and a high-pressure water column flow was applied to the front and back of the fiber assembly. As a result, the undivided composite continuous single yarn, polyethylene split filament, and polyethylene terephthalate split filament were substantially three-dimensionally entangled with each other.

【００３８】この後、マングルロールにて水分を絞り、
98℃の雰囲気に保たれた乾燥・熱処理装置で処理して、
柔軟性不織布を得た。この柔軟性不織布は、複合連続単
糸が分割されて発現した、ポリエチレン割繊フィラメン
ト、ポリエチレンテレフタレート割繊フィラメント、及
び未分割の複合連続単糸を含むものであった。そして、
高圧水柱状流が付与された部位は、各フィラメント等が
実質的に三次元交絡している交絡部位となっており、高
圧水柱状流が付与されずに高圧水膜状流のみが付与され
た部位は、各フィラメント等が実質的に三次元交絡して
いない非交絡部位となっていた。また、最初に形成した
融着部位は、最後まで変化を受けずに融着部位のままで
あった。以上のようにして得られた柔軟性不織布の各種
物性は、以下のとおりであった。 目付：44.5ｇ／ｍ2 縦引張強力：13.2kg／５cm 横引張強力：9.1kg／５cm 縦引張伸度：50.3％ 横引張伸度：58.8％ 嵩密度：0.08ｇ／cm3 トータルハンド：24.3ｇThen, squeeze the water with a mangle roll,
Treated with a drying / heat treatment device kept in an atmosphere of 98 ° C,
A flexible nonwoven fabric was obtained. This flexible non-woven fabric contained a polyethylene split filament, a polyethylene terephthalate split filament, and a non-divided composite continuous single yarn, which were produced by splitting the composite continuous single yarn. And
The part to which the high-pressure water columnar flow was applied was an entangled part in which the filaments and the like were substantially three-dimensionally entangled, and only the high-pressure water film flow was applied without the high-pressure water columnar flow being applied. The part was a non-entangled part where the filaments and the like were not substantially three-dimensionally entangled. In addition, the fusion-bonded portion formed first remained unchanged until the end. The various physical properties of the flexible nonwoven fabric obtained as described above were as follows. Unit weight: 44.5g / m 2 Longitudinal tensile strength: 13.2kg / 5cm Horizontal tensile strength: 9.1kg / 5cm Longitudinal tensile elongation: 50.3% Horizontal tensile elongation: 58.8% Bulk density: 0.08g / cm 3 Total hand: 24.3g

【００３９】比較例１ 高圧水膜状流を付与するのに代えて、次の如き高圧水柱
状流を付与した。即ち、孔径0.12mmの丸孔形状の噴射孔
を、孔ピッチ0.6mmで繊維集積体の幅方向に600孔数配列
した噴射孔群を3列有する、高圧水柱状流処理装置を用
いて、高圧水柱状流を繊維集積体に付与した。これ以外
は、実施例１と同一の条件で不織布を得た。この不織布
は、高圧水柱状流処理の衝撃による、複合連続単糸が分
割されてポリエチレン割繊フィラメント及びポリエチレ
ンテレフタレート割繊フィラメントの発現と共に、各フ
ィラメント等は相互に実質的に三次元的に交絡されてい
るものであった。また、高圧水柱状流を密に繊維集積体
に付与したので、高圧水柱状流が付与されていない部位
は極めて少なく、且つ高圧水柱状流が付与されていない
部位においては複合連続単糸の分割は生じていなかっ
た。以上のようにして得られた不織布の各種物性は、以
下のとおりであった。 目付：42.3ｇ／ｍ2 縦引張強力：14.8kg／５cm 横引張強力：10.1kg／５cm 縦引張伸度：43.8％ 横引張伸度：48.2％ 嵩密度：0.21ｇ／cm3 トータルハンド：73.5ｇ 実施例１により得られた柔軟性不織布と比較例１により
得られた不織布の物性を比較すれば明らかなとおり、前
者の柔軟性不織布は後者の不織布に比べて、嵩高性及び
柔軟性に優れていることが分かる。Comparative Example 1 Instead of applying the high-pressure water film-like flow, the following high-pressure water columnar flow was applied. That is, the injection holes in the shape of round holes having a hole diameter of 0.12 mm, having three rows of injection holes in which 600 holes are arranged in the width direction of the fiber assembly at a hole pitch of 0.6 mm, using a high-pressure water column flow treatment device, A water column flow was applied to the fiber assembly. A nonwoven fabric was obtained under the same conditions as in Example 1 except this. In this non-woven fabric, the composite continuous single yarn is divided by the impact of the high-pressure water columnar flow treatment, and the polyethylene split filament and the polyethylene terephthalate split filament are developed, and the filaments are substantially three-dimensionally entangled with each other. It was something that Further, since the high-pressure water columnar flow was densely applied to the fiber assembly, there were very few parts where the high-pressure water columnar flow was not applied, and the division of the composite continuous single yarn was performed in the parts where the high-pressure water columnar flow was not applied. Did not occur. The various physical properties of the nonwoven fabric obtained as described above were as follows. Unit weight: 42.3g / m 2 Longitudinal tensile strength: 14.8kg / 5cm Horizontal tensile strength: 10.1kg / 5cm Longitudinal tensile elongation: 43.8% Horizontal tensile elongation: 48.2% Bulk density: 0.21g / cm 3 Total hand: 73.5g As is clear by comparing the physical properties of the flexible nonwoven fabric obtained in Example 1 and the nonwoven fabric obtained in Comparative Example 1, the former flexible nonwoven fabric is superior in bulkiness and flexibility to the latter nonwoven fabric. I understand that

【００４０】実施例２ 重合体Ａとして、融点が225℃、96％硫酸中25℃で測定
した相対粘度2.65のナイロン６を使用し、重合体Ｂとし
て、実施例１と同じポリエチレンテレフタレートを使用
した。そして、糸断面が図４に示す如き形態で、ポリエ
チレンテレフタレートの全分割数が6個になるような複
合紡糸口金を用い、ナイロン６とポリエチレンテレフタ
レートの複合比を１：２として、ナイロン６の溶融温度
265℃、ポリエチレンテレフタレートの溶融温度285℃，
単孔吐出量＝0.84ｇ／分（ナイロン６＝0.28ｇ／分，ポ
リエチレンテレフタレート＝0.56ｇ／分）で溶融押出し
した。押出した紡出糸条を冷却装置にて冷却し、次いで
紡糸口金下100cmの位置に配置された複数個のエアーサ
ッカーにより、4800ｍ／分の速度で引き取り、コロナ放
電開繊器にて開繊させ、移動する金網製の堆積装置に複
合連続単糸を堆積させ繊維集積体とした。Example 2 As polymer A, nylon 6 having a melting point of 225 ° C. and a relative viscosity of 2.65 measured at 25 ° C. in 96% sulfuric acid at 25 ° C. was used, and as polymer B, the same polyethylene terephthalate as in example 1 was used. .. Then, using a composite spinneret having a yarn cross section as shown in FIG. 4 so that the total number of divisions of polyethylene terephthalate is 6, the composite ratio of nylon 6 and polyethylene terephthalate is set to 1: 2, and the melting of nylon 6 is performed. temperature
265 ℃, melting temperature of polyethylene terephthalate 285 ℃,
Single-hole discharge rate = 0.84 g / min (nylon 6 = 0.28 g / min, polyethylene terephthalate = 0.56 g / min) was melt-extruded. The extruded spun yarn is cooled by a cooling device, and then it is taken up at a speed of 4800 m / min by a plurality of air suckers placed 100 cm below the spinneret and opened by a corona discharge opener. A composite continuous single yarn was deposited on a moving wire mesh deposition device to obtain a fiber assembly.

【００４１】この繊維集積体を巻き取ることなく、エン
ボス装置に導入した。このエンボス装置は、凸部の総面
積がロール全体の面積に対して12％を占めており、且つ
凸部の温度が205℃に加熱された凹凸ロールを備えたも
のである。このエンボス装置によって、繊維集積体を構
成している複合連続単糸中の重合体Ａが溶融固化し、凸
部によって押圧された箇所が融着部位となるのである。This fiber assembly was introduced into the embossing device without being wound up. In this embossing device, the total area of the convex portions occupies 12% of the area of the entire roll, and the embossing device is provided with an uneven roll in which the temperature of the convex portions is heated to 205 ° C. The embossing device melts and solidifies the polymer A in the composite continuous single yarn forming the fiber assembly, and the portion pressed by the convex portion becomes the fusion-bonded portion.

【００４２】その後、繊維集積体を、速度10ｍ／分で移
動している78メッシュのスクリーン上に導入し、水付与
装置で水を付与し、次いで繊維集積体に高圧水膜状流を
施して、複合連続単糸の分割割繊処理を行なった。高圧
水膜状流は、水圧を70kg／cm2とした以外は、実施例１
と同様の方法で繊維集積体に付与した。この高圧水膜状
流処理によって、複合連続単糸は分割され、ナイロン６
割繊フィラメント及びポリエチレンテレフタレート割繊
フィラメントが発現した。そして、各フィラメントは実
質的に三次元交絡していないものであった。なお、ナイ
ロン６割繊フィラメントの繊度は0.53デニールであり、
ポリエチレンテレフタレート割繊フィラメントの繊度は
0.26デニールであった。Thereafter, the fiber assembly was introduced onto a 78-mesh screen moving at a speed of 10 m / min, water was applied by a water application device, and then the fiber assembly was subjected to a high-pressure water film flow. , Splitting the composite continuous single yarn. The high-pressure water film flow was the same as in Example 1 except that the water pressure was 70 kg / cm 2.
It was applied to the fiber assembly in the same manner as in. By this high-pressure water film flow treatment, the composite continuous single yarn is divided into nylon 6
Split filaments and polyethylene terephthalate split filaments were developed. And each filament was not substantially three-dimensionally entangled. The nylon 60% filament has a fineness of 0.53 denier,
The fineness of polyethylene terephthalate split filament is
It was 0.26 denier.

【００４３】この後、高圧水柱状流による、交絡処理を
施した。高圧水柱状流は、水圧を50kg／cm2にする以外
は、実施例１と同一の条件で繊維集積体に付与した。そ
の結果、未分割の複合連続単糸、ナイロン６割繊フィラ
メント、ポリエチレンテレフタレート割繊フィラメント
は相互に実質的に三次元交絡が施された。After this, a confounding treatment was carried out by a high pressure water columnar flow. The high-pressure columnar flow was applied to the fiber assembly under the same conditions as in Example 1 except that the water pressure was 50 kg / cm 2 . As a result, the undivided composite continuous single yarn, nylon 60 split filament, and polyethylene terephthalate split filament were substantially three-dimensionally entangled with each other.

【００４４】この後、マングルロールにて水分を絞り、
98℃の雰囲気に保たれた乾燥・熱処理装置で処理して、
柔軟性不織布を得た。この柔軟性不織布は、複合連続単
糸が分割されて発現した、ナイロン６割繊フィラメン
ト、ポリエチレンテレフタレート割繊フィラメント、及
び未分割の複合連続単糸を含むものであった。そして、
高圧水柱状流が付与された部位は、各フィラメント等が
実質的に三次元交絡している交絡部位となっており、高
圧水柱状流が付与されずに高圧水膜状流のみが付与され
た部位は、各フィラメント等が実質的に三次元交絡して
いない非交絡部位となっていた。また、最初に形成した
融着部位は、最後まで変化を受けずに融着部位のままで
あった。以上のようにして得られた柔軟性不織布の各種
物性は、以下のとおりであった。 目付：42.6ｇ／ｍ2 縦引張強力：15.6kg／５cm 横引張強力：10.8kg／５cm 縦引張伸度：48.7％ 横引張伸度：54.9％ 嵩密度：0.09ｇ／cm3 トータルハンド：38.3ｇThen, squeeze the water with a mangle roll,
Treated with a drying / heat treatment device kept in an atmosphere of 98 ° C,
A flexible nonwoven fabric was obtained. This flexible non-woven fabric contained nylon 60 split filaments, polyethylene terephthalate split filaments, which were produced by splitting the composite continuous filaments, and undivided composite continuous filaments. And
The part to which the high-pressure water columnar flow was applied was an entangled part in which the filaments and the like were substantially three-dimensionally entangled, and only the high-pressure water film flow was applied without the high-pressure water columnar flow being applied. The part was a non-entangled part where the filaments and the like were not substantially three-dimensionally entangled. In addition, the fusion-bonded portion formed first remained unchanged until the end. The various physical properties of the flexible nonwoven fabric obtained as described above were as follows. Unit weight: 42.6g / m 2 Vertical tensile strength: 15.6kg / 5cm Horizontal tensile strength: 10.8kg / 5cm Vertical tensile elongation: 48.7% Horizontal tensile elongation: 54.9% Bulk density: 0.09g / cm 3 Total hand: 38.3g

【００４５】比較例２ 高圧水膜状流を付与するのに代えて、比較例１と同一の
条件で高圧水柱状流を付与する以外は、実施例２と同一
の条件で不織布を得た。この不織布は、高圧水柱状流処
理の衝撃による、複合連続単糸が分割されてナイロン６
割繊フィラメント及びポリエチレンテレフタレート割繊
フィラメントの発現と共に、各フィラメント等は相互に
実質的に三次元的に交絡されているものであった。ま
た、高圧水柱状流を密に繊維集積体に付与したので、高
圧水柱状流が付与されていない部位は極めて少なく、且
つ高圧水柱状流が付与されていない部位においては複合
連続単糸の分割は生じていなかった。以上のようにして
得られた不織布の各種物性は、以下のとおりであった。 目付：41.8ｇ／ｍ2 縦引張強力：17.6kg／５cm 横引張強力：11.4kg／５cm 縦引張伸度：41.7％ 横引張伸度：46.3％ 嵩密度：0.28ｇ／cm3 トータルハンド：97.5ｇ 実施例２により得られた柔軟性不織布と比較例２により
得られた不織布の物性を比較すれば明らかなとおり、前
者の柔軟性不織布は後者の不織布に比べて、嵩高性及び
柔軟性に優れていることが分かる。Comparative Example 2 A nonwoven fabric was obtained under the same conditions as in Example 2 except that the high pressure water columnar flow was applied under the same conditions as in Comparative Example 1 instead of applying the high pressure water film flow. This non-woven fabric is made by splitting a composite continuous single yarn due to the impact of high-pressure water columnar flow treatment to form nylon 6
With the development of split filaments and polyethylene terephthalate split filaments, the respective filaments and the like were substantially three-dimensionally entangled with each other. Further, since the high-pressure water columnar flow was densely applied to the fiber assembly, there were very few parts where the high-pressure water columnar flow was not applied, and the division of the composite continuous single yarn was performed in the parts where the high-pressure water columnar flow was not applied. Did not occur. The various physical properties of the nonwoven fabric obtained as described above were as follows. Unit weight: 41.8g / m 2 Longitudinal tensile strength: 17.6kg / 5cm Lateral tensile strength: 11.4kg / 5cm Longitudinal tensile elongation: 41.7% Horizontal tensile elongation: 46.3% Bulk density: 0.28g / cm 3 Total hand: 97.5g As is clear by comparing the physical properties of the flexible nonwoven fabric obtained in Example 2 and the nonwoven fabric obtained in Comparative Example 2, the former flexible nonwoven fabric is superior in bulkiness and flexibility to the latter nonwoven fabric. I understand that

【００４６】実施例３ 重合体Ａとして、融点が162℃、メルトフローレート値
がASTM-D-1238(L)の方法で測定して30ｇ／10分のポリプ
ロピレンを使用し、重合体Ｂとして、実施例１と同じポ
リエチレンテレフタレートを使用した。そして、糸断面
が図３に示す如き形態で、全分割数が12個となる複合紡
糸口金を用い、ポリプロピレンとポリエチレンテレフタ
レートの複合比を１：１とし、ポリプロピレンの溶融温
度240℃、ポリエチレンテレフタレートの溶融温度285
℃，単孔吐出量＝1.4ｇ／分（ポリプロピレン＝0.7ｇ／
分，ポリエチレンテレフタレート＝0.7ｇ／分）で溶融
押出しした。押し出した紡出糸条を冷却装置にて冷却
し、次いで紡糸口金下150cmの位置に配置された複数個
のエアーサッカーにより、4400ｍ／分の速度で引き取
り、コロナ放電開繊器にて開繊させ、移動する金網製の
堆積装置に堆積させ繊維集積体とした。Example 3 As the polymer A, polypropylene having a melting point of 162 ° C. and a melt flow rate value of ASTM-D-1238 (L) as measured by the method of 30 g / 10 min was used. The same polyethylene terephthalate as in Example 1 was used. Then, using a composite spinneret having a yarn cross section as shown in FIG. 3 and a total number of divisions of 12, the compounding ratio of polypropylene and polyethylene terephthalate is 1: 1 and the melting temperature of polypropylene is 240 ° C. and that of polyethylene terephthalate is Melting temperature 285
℃, single hole discharge rate = 1.4g / min (polypropylene = 0.7g /
Min., Polyethylene terephthalate = 0.7 g / min). The extruded spun yarn is cooled with a cooling device, then taken up at a speed of 4400 m / min with multiple air suckers placed 150 cm below the spinneret and opened with a corona discharge opener. The fiber assembly was deposited on a moving wire mesh deposition device.

【００４７】この繊維集積体を巻き取ることなく、エン
ボス装置に導入した。このエンボス装置は、凸部の総面
積がロール全体の面積に対して12％を占めており、且つ
凸部の温度が145℃に加熱された凹凸ロールを備えたも
のである。このエンボス装置によって、繊維集積体を構
成している複合連続単糸中の重合体Ａが溶融固化し、凸
部によって押圧された箇所が融着部位となるのである。This fiber assembly was introduced into the embossing device without being wound up. In this embossing device, the total area of the protrusions occupies 12% of the area of the entire roll, and the embossing device is provided with an uneven roll in which the temperature of the protrusions is heated to 145 ° C. The embossing device melts and solidifies the polymer A in the composite continuous single yarn forming the fiber assembly, and the portion pressed by the convex portion becomes the fusion-bonded portion.

【００４８】その後、繊維集積体を、速度10ｍ／分で移
動している78メッシュのスクリーン上に導入し、水付与
装置で水を付与し、次いで繊維集積体に高圧水膜状流を
施して、複合連続単糸の分割割繊処理を行なった。高圧
水膜状流は、水圧を90kg／cm2とした以外は、実施例１
と同様の方法で繊維集積体に付与した。この高圧水膜状
流処理によって、複合連続単糸は分割され、ポリプロピ
レン割繊フィラメント及びポリエチレンテレフタレート
割繊フィラメントが発現した。そして、各フィラメント
は実質的に三次元交絡していないものであった。なお、
ポリプロピレン割繊フィラメント及びポリエチレンテレ
フタレート割繊フィラメントの繊度は、両者共に0.24デ
ニールであった。Thereafter, the fiber assembly was introduced onto a 78-mesh screen moving at a speed of 10 m / min, water was applied by a water application device, and then the fiber assembly was subjected to a high-pressure water film flow. , Splitting the composite continuous single yarn. The high-pressure water film flow was the same as in Example 1 except that the water pressure was 90 kg / cm 2.
It was applied to the fiber assembly in the same manner as in. By this high-pressure water film-like flow treatment, the composite continuous single yarn was divided, and polypropylene split filaments and polyethylene terephthalate split filaments were developed. And each filament was not substantially three-dimensionally entangled. In addition,
The fineness of the polypropylene split filaments and the polyethylene terephthalate split filaments were both 0.24 denier.

【００４９】この後、高圧水柱状流による、交絡処理を
施した。高圧水柱状流は、水圧を55kg／cm2にする以外
は、実施例１と同一の条件で繊維集積体に付与した。そ
の結果、未分割の複合連続単糸、ポリプロピレン割繊フ
ィラメント、ポリエチレンテレフタレート割繊フィラメ
ントは相互に実質的に三次元交絡が施された。After this, a confounding treatment was carried out by a high pressure water columnar flow. The high-pressure water columnar flow was applied to the fiber assembly under the same conditions as in Example 1 except that the water pressure was 55 kg / cm 2 . As a result, the undivided composite continuous single yarn, polypropylene split filament, and polyethylene terephthalate split filament were substantially three-dimensionally entangled with each other.

【００５０】この後、マングルロールにて水分を絞り、
98℃の雰囲気に保たれた乾燥・熱処理装置で処理して、
柔軟性不織布を得た。この柔軟性不織布は、複合連続単
糸が分割されて発現した、ポリプロピレン割繊フィラメ
ント、ポリエチレンテレフタレート割繊フィラメント、
及び未分割の複合連続単糸を含むものであった。そし
て、高圧水柱状流が付与された部位は、各フィラメント
等が実質的に三次元交絡している交絡部位となってお
り、高圧水柱状流が付与されずに高圧水膜状流のみが付
与された部位は、各フィラメント等が実質的に三次元交
絡していない非交絡部位となっていた。また、最初に形
成した融着部位は、最後まで変化を受けずに融着部位の
ままであった。以上のようにして得られた柔軟性不織布
の各種物性は、以下のとおりであった。 目付：40.6ｇ／ｍ2 縦引張強力：14.1kg／５cm 横引張強力：9.5kg／５cm 縦引張伸度：61.6％ 横引張伸度：68.5％ 嵩密度：0.09ｇ／cm3 トータルハンド：28.8ｇThen, squeeze the water with a mangle roll,
Treated with a drying / heat treatment device kept in an atmosphere of 98 ° C,
A flexible nonwoven fabric was obtained. This flexible non-woven fabric is a polypropylene split filament, a polyethylene terephthalate split filament, which is produced by dividing a composite continuous single yarn.
And undivided composite continuous single yarn. And, the part to which the high-pressure water columnar flow is applied is an entangled part where the filaments and the like are substantially three-dimensionally entangled, and only the high-pressure water film flow is applied without the high-pressure water columnar flow being applied. The formed part was a non-entangled part where the filaments and the like were not substantially three-dimensionally entangled. In addition, the fusion-bonded portion formed first remained unchanged until the end. The various physical properties of the flexible nonwoven fabric obtained as described above were as follows. Unit weight: 40.6g / m 2 Longitudinal tensile strength: 14.1kg / 5cm Horizontal tensile strength: 9.5kg / 5cm Longitudinal tensile elongation: 61.6% Horizontal tensile elongation: 68.5% Bulk density: 0.09g / cm 3 Total hand: 28.8g

【００５１】比較例３ 高圧水膜状流を付与するのに代えて、比較例１と同一の
条件で高圧水柱状流を付与する以外は、実施例３と同一
の条件で不織布を得た。この不織布は、高圧水柱状流処
理の衝撃による、複合連続単糸が分割されてポリプロピ
レン割繊フィラメント及びポリエチレンテレフタレート
割繊フィラメントの発現と共に、各フィラメント等は相
互に実質的に三次元的に交絡されているものであった。
また、高圧水柱状流を密に繊維集積体に付与したので、
高圧水柱状流が付与されていない部位は極めて少なく、
且つ高圧水柱状流が付与されていない部位においては複
合連続単糸の分割は生じていなかった。以上のようにし
て得られた不織布の各種物性は、以下のとおりであっ
た。 目付：40.1ｇ／ｍ2 縦引張強力：16.0kg／５cm 横引張強力：10.1kg／５cm 縦引張伸度：56.8％ 横引張伸度：59.9％ 嵩密度：0.21ｇ／cm3 トータルハンド：79.5ｇ 実施例３により得られた柔軟性不織布と比較例３により
得られた不織布の物性を比較すれば明らかなとおり、前
者の柔軟性不織布は後者の不織布に比べて、嵩高性及び
柔軟性に優れていることが分かる。Comparative Example 3 A nonwoven fabric was obtained under the same conditions as in Example 3, except that the high pressure water columnar flow was applied under the same conditions as in Comparative Example 1 instead of applying the high pressure water film flow. In this non-woven fabric, a composite continuous single yarn is split by the impact of high-pressure columnar flow treatment, and polypropylene split filaments and polyethylene terephthalate split filaments are developed, and the filaments are substantially three-dimensionally entangled with each other. It was something that
Moreover, since the high-pressure water columnar flow is densely applied to the fiber assembly,
There are very few parts where high-pressure water column flow is not applied,
Moreover, the division of the composite continuous single yarn did not occur at the site where the high-pressure water columnar flow was not applied. The various physical properties of the nonwoven fabric obtained as described above were as follows. Unit weight: 40.1g / m 2 Longitudinal tensile strength: 16.0kg / 5cm Horizontal tensile strength: 10.1kg / 5cm Longitudinal tensile elongation: 56.8% Horizontal tensile elongation: 59.9% Bulk density: 0.21g / cm 3 Total hand: 79.5g As is clear from comparison of the physical properties of the flexible nonwoven fabric obtained in Example 3 and the nonwoven fabric obtained in Comparative Example 3, the former flexible nonwoven fabric is superior in bulkiness and flexibility to the latter nonwoven fabric. I understand that

【００５２】実施例４ 重合体Ａとして、実施例３と同じポリプロピレンを使用
し、重合体Ｂとして、実施例２と同じナイロン６を使用
した。そして、糸断面が図３に示す如き形態で、全分割
数が12個となる複合紡糸口金を用い、ポリプロピレンと
ナイロン６との複合比を１：１とし、ポリプロピレンの
溶融温度250℃、ナイロン６の溶融温度265℃，単孔吐出
量＝1.2ｇ／分（ポリプロピレン＝0.6ｇ／分，ナイロン
６＝0.6ｇ／分）で溶融押出しした。押し出した紡出糸
条を冷却装置にて冷却し、次いで紡糸口金下140cmの位
置に配置された複数個のエアーサッカーにより、4200ｍ
／分の速度で引き取り、コロナ放電開繊器にて開繊さ
せ、移動する金網製の堆積装置に堆積させ繊維集積体と
した。Example 4 As Polymer A, the same polypropylene as in Example 3 was used, and as Polymer B, the same nylon 6 as in Example 2 was used. Then, using a composite spinneret having a yarn cross section as shown in FIG. 3 and a total number of divisions of 12, the compounding ratio of polypropylene and nylon 6 is 1: 1 and the melting temperature of polypropylene is 250 ° C. and nylon 6 is nylon 6. Was melt-extruded at a melting temperature of 265 ° C., a single hole discharge rate of 1.2 g / min (polypropylene = 0.6 g / min, nylon 6 = 0.6 g / min). The extruded spun yarn is cooled by a cooling device, then 4200 m by a plurality of air suckers placed 140 cm below the spinneret.
The fibers were collected at a speed of / min, opened by a corona discharge fiber-opening device, and deposited on a moving wire mesh deposition device to obtain a fiber assembly.

【００５３】この繊維集積体を巻き取ることなく、超音
波溶着装置に導入した。この超音波溶着装置は、凸部の
総面積がロール全体の面積に対して30％を占めている凹
凸ロールを備えたものであり、この凸部から超音波が繊
維集積体に照射された。この超音波溶着装置によって、
凸部に対応する繊維集積体の部位に超音波振動が施さ
れ、繊維集積体を構成している複合連続単糸相互の摩擦
熱によって、重合体Ａが溶融固化し、超音波振動の施さ
れた箇所が融着部位となるのである。This fiber assembly was introduced into an ultrasonic welding device without being wound up. This ultrasonic welding device was equipped with a concave-convex roll in which the total area of the convex portions accounted for 30% of the area of the entire roll, and ultrasonic waves were applied to the fibrous aggregate from the convex portions. With this ultrasonic welding device,
Ultrasonic vibration is applied to the portion of the fiber assembly corresponding to the convex portion, the polymer A is melted and solidified by the frictional heat of the composite continuous single yarns constituting the fiber assembly, and ultrasonic vibration is applied. The part that has been welded becomes the fused part.

【００５４】その後、繊維集積体を、速度5ｍ／分で移
動している78メッシュのスクリーン上に導入し、水付与
装置で水を付与し、次いで繊維集積体に高圧水膜状流を
施して、複合連続単糸の分割割繊処理を行なった。高圧
水膜状流は、水圧を85kg／cm2とした以外は、実施例１
と同様の方法で繊維集積体に付与した。この高圧水膜状
流処理によって、複合連続単糸は分割され、ポリプロピ
レン割繊フィラメント及びナイロン６割繊フィラメント
が発現した。そして、各フィラメントは実質的に三次元
交絡していないものであった。なお、ポリプロピレン割
繊フィラメント及びナイロン６割繊フィラメントの繊度
は、両者共に0.21デニールであった。Thereafter, the fiber assembly was introduced onto a 78-mesh screen moving at a speed of 5 m / min, water was applied by a water application device, and then the fiber assembly was subjected to a high-pressure water film flow. , Splitting the composite continuous single yarn. The high-pressure water film flow was the same as in Example 1 except that the water pressure was 85 kg / cm 2.
It was applied to the fiber assembly in the same manner as in. By this high-pressure water film flow treatment, the composite continuous single yarn was split, and polypropylene split filaments and nylon 60 split filaments were developed. And each filament was not substantially three-dimensionally entangled. The polypropylene split filament and the nylon 60 split filament both had a fineness of 0.21 denier.

【００５５】この後、実施例１と同じ条件で高圧水柱状
流を付与し、交絡処理を施した。その結果、未分割の複
合連続単糸、ポリプロピレン割繊フィラメント、ポリエ
チレンテレフタレート割繊フィラメントは相互に実質的
に三次元交絡が施された。After this, a high-pressure water columnar flow was applied under the same conditions as in Example 1 to carry out an entanglement treatment. As a result, the undivided composite continuous single yarn, polypropylene split filament, and polyethylene terephthalate split filament were substantially three-dimensionally entangled with each other.

【００５６】この後、マングルロールにて水分を絞り、
98℃の雰囲気に保たれた乾燥・熱処理装置で処理して、
柔軟性不織布を得た。この柔軟性不織布は、複合連続単
糸が分割されて発現した、ポリプロピレン割繊フィラメ
ント、ナイロン６割繊フィラメント、及び未分割の複合
連続単糸を含むものであった。そして、高圧水柱状流が
付与された部位は、各フィラメント等が実質的に三次元
交絡している交絡部位となっており、高圧水柱状流が付
与されずに高圧水膜状流のみが付与された部位は、各フ
ィラメント等が実質的に三次元交絡していない非交絡部
位となっていた。また、最初に形成した融着部位は、最
後まで変化を受けずに融着部位のままであった。以上の
ようにして得られた柔軟性不織布の各種物性は、以下の
とおりであった。 目付：42.3ｇ／ｍ2 縦引張強力：14.8kg／５cm 横引張強力：9.2kg／５cm 縦引張伸度：58.0％ 横引張伸度：60.6％ 嵩密度：0.11ｇ／cm3 トータルハンド：41.8ｇThen, squeeze the water with a mangle roll,
Treated with a drying / heat treatment device kept in an atmosphere of 98 ° C,
A flexible nonwoven fabric was obtained. This flexible nonwoven fabric contained polypropylene split filaments, nylon 60 split filaments, which were formed by splitting the composite continuous single yarn, and undivided composite continuous single yarn. And, the part to which the high-pressure water columnar flow is applied is an entangled part where the filaments and the like are substantially three-dimensionally entangled, and only the high-pressure water film flow is applied without the high-pressure water columnar flow being applied. The formed part was a non-entangled part where the filaments and the like were not substantially three-dimensionally entangled. In addition, the fusion-bonded portion formed first remained unchanged until the end. The various physical properties of the flexible nonwoven fabric obtained as described above were as follows. Unit weight: 42.3g / m 2 Longitudinal tensile strength: 14.8kg / 5cm Lateral tensile strength: 9.2kg / 5cm Longitudinal tensile elongation: 58.0% Horizontal tensile elongation: 60.6% Bulk density: 0.11g / cm 3 Total hand: 41.8g

【００５７】実施例５ 繊維集積体の目付を70ｇ／ｍ2とする以外は、実施例３
と全く同一の条件で柔軟性不織布を得た。この繊維集積
体は目付が大きいため、高圧水膜状流が繊維集積体の中
間層まで作用せず、表裏においては複合連続単糸が分割
して割繊フィラメントが発現しているが、中間層におい
ては複合連続単糸の殆どが未分割の状態で残存してい
る。従って、得られた柔軟性不織布は、中間層が複合連
続単糸で構成され、表裏層が割繊フィラメントと複合連
続単糸とで構成されたものとなり、適度な腰と柔軟性を
兼ね備えたものであった。Example 5 Example 3 was repeated except that the basis weight of the fiber assembly was 70 g / m 2.
A flexible nonwoven fabric was obtained under exactly the same conditions as described above. Since this fiber assembly has a large basis weight, the high-pressure water film-like flow does not act on the intermediate layer of the fiber assembly, and on the front and back sides, the composite continuous single yarn is divided and split fiber filaments are expressed. In, most of the composite continuous single yarn remains in an undivided state. Therefore, in the obtained flexible nonwoven fabric, the intermediate layer is composed of the composite continuous single yarns, and the front and back layers are composed of the split filaments and the composite continuous single yarns, which have appropriate elasticity and flexibility. Met.

【００５８】[0058]

【発明の効果】本発明に係る柔軟性不織布は、複合連続
単糸が分割して発現した、極細の割繊フィラメントをそ
の構成繊維として含んでおり、且つこの割繊フィラメン
トが実質的に三次元交絡した交絡部位と、実質的に三次
元交絡していない非交絡部位とを備えているため、交絡
部位によって引張強度等の機械的性質が向上すると共
に、極細の割繊フィラメントを含む非交絡部位によって
柔軟性が向上するのである。勿論、本発明に係る柔軟性
不織布中には、未分割の複合連続単糸が含まれている
が、この複合連続単糸も交絡部位においては割繊フィラ
メントと共に実質的に三次元交絡しており、非交絡部位
においては実質的に三次元交絡していないので、上記の
機械的性質や柔軟性に対して、大きな悪影響を与えるも
のではない。更に、交絡部位と非交絡部位に加えて融着
部位を形成した、本発明に係る柔軟性不織布は、融着部
位によって更に機械的性質が向上すると共に、柔軟性を
そのまま維持するため、非常に好ましいものである。EFFECT OF THE INVENTION The flexible nonwoven fabric according to the present invention contains, as its constituent fibers, ultrafine split filaments which are formed by dividing the composite continuous single yarn, and the split filaments are substantially three-dimensional. Since it has an entangled entangled part and a non-entangled part that is not substantially three-dimensionally entangled, mechanical properties such as tensile strength are improved by the entangled part, and a non-entangled part containing ultrafine split filaments This increases flexibility. Of course, the flexible nonwoven fabric according to the present invention contains undivided composite continuous single yarns, but this composite continuous single yarn is also substantially three-dimensionally entangled with the split filaments at the entanglement site. Since the non-entangled portion is not substantially three-dimensionally entangled, it does not significantly affect the above mechanical properties and flexibility. Further, in addition to the entangled portion and the non-entangled portion to form a fused portion, the flexible non-woven fabric according to the present invention, the mechanical properties are further improved by the fused portion, while maintaining flexibility, very It is preferable.

【００５９】以上説明した本発明に係る柔軟性不織布
は、機械的性質及び柔軟性に優れているため、バッグ用
素材，封筒等の袋物用素材，拭き布，エアーフィルター
や一般工業用各種フィルター等として好適に使用しうる
ものである。Since the flexible non-woven fabric according to the present invention described above is excellent in mechanical properties and flexibility, it is used as a bag material, a bag material such as an envelope, a wiping cloth, an air filter and various filters for general industry. Can be suitably used as.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明に係る柔軟性不織布の製造方法の一実施
態様を示す工程概略図である。FIG. 1 is a process schematic view showing an embodiment of a method for producing a flexible nonwoven fabric according to the present invention.

【図２】本発明に使用する分割型二成分系複合連続単糸
の横断面の一例を示した模式図である。FIG. 2 is a schematic view showing an example of a cross section of a split type two-component composite continuous single yarn used in the present invention.

【図３】本発明に使用する分割型二成分系複合連続単糸
の横断面の一例を示した模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing an example of a cross section of a split type two-component composite continuous single yarn used in the present invention.

【図４】本発明に使用する分割型二成分系複合連続単糸
の横断面の一例を示した模式図である。FIG. 4 is a schematic view showing an example of a cross section of a split type two-component composite continuous single yarn used in the present invention.

【図５】本発明に使用する分割型二成分系複合連続単糸
の横断面の一例を示した模式図である。FIG. 5 is a schematic view showing an example of a cross section of a split type two-component composite continuous single yarn used in the present invention.

【図６】本発明に使用する高圧液体膜状流を得るための
オリフィスダイの一例の平面図である。FIG. 6 is a plan view of an example of an orifice die for obtaining a high-pressure liquid film flow used in the present invention.

【図７】図６に示したオリフィスダイの部分拡大図であ
る。7 is a partially enlarged view of the orifice die shown in FIG.

【図８】本発明に使用するスリット形状の噴射孔の一例
を示した図である。FIG. 8 is a diagram showing an example of a slit-shaped injection hole used in the present invention.

【図９】本発明に使用する高圧液体柱状流を得るための
オリフィスダイの一例の平面図である。FIG. 9 is a plan view of an example of an orifice die for obtaining a high-pressure liquid columnar flow used in the present invention.

【図10】図９に示したオリフィスダイの部分拡大図であ
る。10 is a partially enlarged view of the orifice die shown in FIG. 9.

【図11】本発明に使用する丸孔形状の噴射孔の一例を示
した図である。FIG. 11 is a diagram showing an example of a round hole-shaped injection hole used in the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

４ 分割型二成分系複合連続単糸 ９ 繊維集積体 １０ 凹凸ロール １３ 高圧液体膜状流処理装置 １４ 高圧液体柱状流処理装置 4 Split-type two-component composite continuous single yarn 9 Fiber assembly 10 Concavo-convex roll 13 High-pressure liquid film flow treatment device 14 High-pressure liquid columnar flow treatment device

フロントページの続き (72)発明者 米沢 安広 京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社 中央研究所内Front page continuation (72) Inventor Yasuhiro Yonezawa 23 Uji-kozakura, Uji-shi, Kyoto Unitika Ltd. Central Research Laboratory

Claims (10)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 繊維形成性重合体Ａと、該重合体Ａに対
し非相溶性の繊維形成性重合体Ｂとよりなる繊度２〜12
デニールの分割型二成分系複合連続単糸と、該複合連続
単糸の分割により発現した該重合体Ａで構成された繊度
0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＡと、該複合連
続単糸の分割により発現した該重合体Ｂで構成された繊
度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＢとが集積さ
れてなる不織布であって、該不織布には、該フィラメン
トＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に実質的に三次元交絡
されている交絡部位と、該フィラメントＡ，Ｂ，該複合
連続単糸が相互に実質的に三次元交絡していない非交絡
部位とが存在することを特徴とする柔軟性不織布。1. A fineness of 2 to 12 comprising a fiber-forming polymer A and a fiber-forming polymer B which is incompatible with the polymer A.
Fineness composed of a denier splitting type bicomponent composite continuous single yarn and the polymer A developed by the division of the composite continuous single yarn
A nonwoven fabric in which split filaments A having a denier of 0.05 to 1.0 and split filaments B having a fineness of 0.05 to 1.0 denier composed of the polymer B developed by the division of the composite continuous single yarn are accumulated, In the non-woven fabric, the filament A, B, the composite continuous single yarn are substantially three-dimensionally entangled with each other, and the filament A, B, the composite continuous single yarn are substantially tertiary. A flexible nonwoven fabric characterized by the presence of non-entangled parts that are not originally entangled. 【請求項２】 繊維形成性重合体Ａと、該重合体Ａに対
し非相溶性の繊維形成性重合体Ｂとよりなる繊度２〜12
デニールの分割型二成分系複合連続単糸を開繊集積させ
て繊維集積体を得、該繊維集積体に高圧膜状流を付与し
て、該複合連続単糸を所定の割繊率で分割させ、該重合
体Ａで構成された繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィラ
メントＡを発現させると共に、該重合体Ｂで構成された
繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＢを発現さ
せ、その後高圧柱状流を繊維集積体中の所定の部位に付
与することにより、該高圧柱状流が付与された部位にお
いて、該フィラメントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に
実質的に三次元交絡された交絡部位を形成させ、且つ該
高圧膜状流のみが付与された部位において、該フィラメ
ントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に実質的に三次元交
絡していない非交絡部位を形成させることを特徴とする
柔軟性不織布の製造方法。2. A fiber-forming polymer A and a pair of the polymer A and the fiber-forming polymer A.
And a fineness of 2 to 12 composed of an incompatible fiber-forming polymer B
Opening and accumulating denier split type two component composite continuous single yarn
To obtain a fibrous assembly, and apply a high-pressure membranous flow to the fibrous assembly.
To divide the composite continuous single yarn at a predetermined splitting ratio,
Split fiber filler composed of body A with a fineness of 0.05 to 1.0 denier
Mention A was expressed, and was composed of the polymer B
Expressing split filament B with a fineness of 0.05 to 1.0 denier
After that, apply a high-pressure columnar flow to a predetermined part in the fiber assembly.
By applying the high pressure columnar flow to the site
And the filaments A, B and the composite continuous single yarn are mutually
Forming a substantially three-dimensional entangled entangled portion, and
At the site where only high-pressure membranous flow is applied, the filament
And the composite continuous single yarns are substantially three-dimensionally intersected with each other.
Characterized by forming non-entangled non-entangled parts
Method for manufacturing flexible nonwoven fabric. 【請求項３】 繊維形成性重合体Ａと、該重合体Ａに対
し非相溶性で且つ該重合体Ａの融点よりも30〜180℃高
い融点を有する繊維形成性重合体Ｂとよりなる繊度２〜
12デニールの分割型二成分系複合連続単糸と、該複合連
続単糸の分割により発現した該重合体Ａで構成された繊
度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＡと、該複合
連続単糸の分割により発現した該重合体Ｂで構成された
繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＢとが集積
されてなる不織布であって、該不織布には、該フィラメ
ントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に実質的に三次元交
絡されている交絡部位と、該フィラメントＡ，Ｂ，該複
合連続単糸が相互に実質的に三次元交絡していない非交
絡部位と、該複合連続単糸の相互間が該重合体Ａの溶融
固化によって融着している融着部位とが存在することを
特徴とする柔軟性不織布。3. A fineness comprising a fiber-forming polymer A and a fiber-forming polymer B which is incompatible with the polymer A and has a melting point 30 to 180 ° C. higher than the melting point of the polymer A. 2 to
A split denier bicomponent composite continuous single yarn of 12 denier, a split filament A having a fineness of 0.05 to 1.0 denier composed of the polymer A developed by the division of the composite continuous single yarn, and the composite continuous single yarn. A non-woven fabric formed by accumulating split filaments B having a fineness of 0.05 to 1.0 denier composed of the polymer B developed by division, wherein the non-woven fabric comprises the filaments A, B and the composite continuous single yarn. An entangled portion that is substantially three-dimensionally entangled with each other, a non-entangled portion where the filaments A, B, and the composite continuous single yarn are not substantially three-dimensionally entangled with each other, and the composite continuous single yarn. A flexible non-woven fabric is characterized in that there is a fused portion which is fused by the solidification of the polymer A. 【請求項４】 繊維形成性重合体Ａと、該重合体Ａに対
し非相溶性で且つ該重合体Ａの融点よりも30〜180℃高
い融点を有する繊維形成性重合体Ｂとよりなる繊度２〜
12デニールの分割型二成分系複合連続単糸を開繊集積さ
せて繊維集積体を得、該繊維集積体の所定の部位に熱を
付与して、該重合体Ａのみを溶融固化させて該複合連続
単糸の相互間を融着させて融着部位を形成した後、該繊
維集積体に高圧膜状流を付与して、該融着部位以外に位
置する該複合連続単糸を所定の割繊率で分割させ、該重
合体Ａで構成された繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィ
ラメントＡを発現させると共に、該重合体Ｂで構成され
た繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＢを発現
させ、その後高圧柱状流を繊維集積体中の所定の部位に
付与することにより、該高圧柱状流が付与された部位に
おいて、該フィラメントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互
に実質的に三次元交絡された交絡部位を形成させ、且つ
該高圧膜状流のみが付与された部位において、該フィラ
メントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に実質的に三次元
交絡していない非交絡部位を形成させることを特徴とす
る柔軟性不織布の製造方法。4. A fineness comprising a fiber-forming polymer A and a fiber-forming polymer B which is incompatible with the polymer A and has a melting point 30 to 180 ° C. higher than the melting point of the polymer A. 2 to
A 12 denier split type two-component composite continuous single yarn is opened and accumulated to obtain a fiber assembly, and heat is applied to a predetermined portion of the fiber assembly to melt and solidify only the polymer A. After fusing the composite continuous single yarns to each other to form a fusion-bonded portion, a high-pressure membranous flow is applied to the fiber assembly so that the composite continuous single-filaments located outside the fusion-bonded portion are given a predetermined amount. Splitting at a splitting rate to develop split filaments A composed of the polymer A and having a fineness of 0.05 to 1.0 denier, and developing split filaments B composed of the polymer B and having a fineness of 0.05 to 1.0 denier. Then, the high-pressure columnar flow is applied to a predetermined site in the fiber assembly, so that the filaments A, B and the composite continuous single yarn are substantially tertiary to each other at the site to which the high-pressure columnar flow is applied. The original entangled entangled portion is formed, and only the high-pressure membranous flow is applied. A method for producing a flexible non-woven fabric, characterized in that the filaments A, B and the composite continuous single yarn are formed in a non-entangled portion that is not substantially three-dimensionally entangled with each other in the formed portion. 【請求項５】 繊維形成性重合体Ａと、該重合体Ａに対
し非相溶性で且つ該重合体Ａの融点よりも30〜180℃高
い融点を有する繊維形成性重合体Ｂとよりなる繊度２〜
12デニールの分割型二成分系複合連続単糸と、該複合連
続単糸の分割により発現した該重合体Ａで構成された繊
度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＡと、該複合
連続単糸の分割により発現した該重合体Ｂで構成された
繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＢとが集積
されてなる不織布であって、該不織布には、該フィラメ
ントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に実質的に三次元交
絡されている交絡部位と、該フィラメントＡ，Ｂ，該複
合連続単糸が相互に実質的に三次元交絡していない非交
絡部位と、該フィラメントＡ，Ｂ，該複合連続単糸の相
互間が該重合体Ａの溶融固化によって融着している融着
部位とが存在することを特徴とする柔軟性不織布。5. A fineness comprising a fiber-forming polymer A and a fiber-forming polymer B which is incompatible with the polymer A and has a melting point 30 to 180 ° C. higher than the melting point of the polymer A. 2 to
A split denier bicomponent composite continuous single yarn of 12 denier, a split filament A having a fineness of 0.05 to 1.0 denier composed of the polymer A developed by the division of the composite continuous single yarn, and the composite continuous single yarn. A non-woven fabric formed by accumulating split filaments B having a fineness of 0.05 to 1.0 denier composed of the polymer B developed by division, wherein the non-woven fabric comprises the filaments A, B and the composite continuous single yarn. An entangled portion that is substantially three-dimensionally entangled with each other, the filaments A and B, an unentangled portion where the composite continuous single yarn is not substantially three-dimensionally entangled with each other, the filaments A, B, and A flexible non-woven fabric, characterized in that there are fusion-bonding sites between the composite continuous single yarns that are melted and solidified by melting and solidifying the polymer A. 【請求項６】 繊維形成性重合体Ａと、該重合体Ａに対
し非相溶性で且つ該重合体Ａの融点よりも30〜180℃高
い融点を有する繊維形成性重合体Ｂとよりなる繊度２〜
12デニールの分割型二成分系複合連続単糸を開繊集積さ
せて繊維集積体を得、該繊維集積体に高圧膜状流を付与
して、該複合連続単糸を所定の割繊率で分割させ、該重
合体Ａで構成された繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィ
ラメントＡを発現させると共に、該重合体Ｂで構成され
た繊度0.05〜1.0デニールの割繊フィラメントＢを発現
させ、その後、該繊維集積体の所定の部位に熱を付与し
て、該重合体Ａのみを溶融固化させて該フィラメント
Ａ，Ｂ，該複合連続単糸の相互間を融着させて融着部位
を形成した後に、又は該融着部位を形成する前に、高圧
柱状流を繊維集積体中の所定の部位に付与することによ
り、該高圧柱状流が付与された部位において、該フィラ
メントＡ，Ｂ，該複合連続単糸が相互に実質的に三次元
交絡された交絡部位を形成させ、且つ該高圧膜状流のみ
が付与された部位において、該フィラメントＡ，Ｂ，該
複合連続単糸が相互に実質的に三次元交絡していない非
交絡部位を形成させることを特徴とする柔軟性不織布の
製造方法。6. A fineness comprising a fiber-forming polymer A and a fiber-forming polymer B which is incompatible with the polymer A and has a melting point 30 to 180 ° C. higher than the melting point of the polymer A. 2 to
A 12-denier splitting type bicomponent composite continuous single yarn is opened and accumulated to obtain a fiber aggregate, and a high-pressure film-like flow is applied to the fiber aggregate to give the composite continuous single yarn at a predetermined splitting ratio. The split filaments A composed of the polymer A and having a fineness of 0.05 to 1.0 denier are developed, and the split filaments B composed of the polymer B and having a fineness of 0.05 to 1.0 denier are developed, and thereafter, Heat is applied to a predetermined portion of the fibrous assembly to melt and solidify only the polymer A, and the filaments A, B and the composite continuous single yarn are fused to each other to form a fused portion. By applying a high-pressure columnar flow to a predetermined part of the fiber assembly later or before forming the fusion-bonded part, the filaments A, B, and the composite at the part to which the high-pressure columnar flow is applied. The continuous single yarns form a entangled portion that is substantially three-dimensionally entangled with each other. And forming a non-entangled portion in which the filaments A, B and the composite continuous single yarn are not substantially three-dimensionally entangled with each other in the portion to which only the high-pressure membranous flow is applied. Method for manufacturing flexible nonwoven fabric. 【請求項７】 融着部位を形成する際に、重合体Ａの融
点以下の温度に加熱された凹凸ロールを備えたエンボス
装置を用いる請求項４又は６記載の柔軟性不織布の製造
方法。7. The method for producing a flexible non-woven fabric according to claim 4, wherein an embossing device equipped with a concavo-convex roll heated to a temperature equal to or lower than the melting point of the polymer A is used when forming the fused portion. 【請求項８】 融着部位を形成する際に、超音波溶着装
置を用いる請求項４又は６記載の柔軟性不織布の製造方
法。8. The method for producing a flexible nonwoven fabric according to claim 4, wherein an ultrasonic welding device is used when forming the fused portion. 【請求項９】 融着部位の全面積が、不織布の全面積に
対して、5〜50％である請求項３又は５記載の柔軟性不
織布。9. The flexible non-woven fabric according to claim 3, wherein the total area of the fused portion is 5 to 50% of the total area of the non-woven fabric. 【請求項10】 複合連続単糸を開繊集積して繊維集積体
を得た後、該繊維集積体を一旦ロール状に巻き上げ、そ
の後巻き戻した該繊維集積体に高圧膜状流及び高圧柱状
流を付与する請求項２，４又は６記載の柔軟性不織布の
製造方法。10. A composite continuous single yarn is opened and accumulated to obtain a fiber assembly, and then the fiber assembly is once wound into a roll and then rewound into the high pressure membrane flow and high pressure columnar shape. The method for producing a flexible nonwoven fabric according to claim 2, wherein a flow is applied.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1995005501A2 (en) * 1993-08-17 1995-02-23 Minnesota Mining And Manufacturing Company Method of charging electret filter media
JPH07246144A (en) * 1994-03-09 1995-09-26 Unitika Ltd Antiallergenic bedding cover
FR2749860A1 (en) * 1996-06-17 1997-12-19 Freudenberg Spunweb Sa NON-WOVEN FLOOR FORMED WITH VERY FINE CONTINUOUS FILAMENTS
JPH10113523A (en) * 1996-10-08 1998-05-06 Kaasuru Kk Filter member for vent hole
US6309377B1 (en) 1996-08-27 2001-10-30 Chisso Corporation Non-woven fabric and an absorbent article using thereof

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1995005501A2 (en) * 1993-08-17 1995-02-23 Minnesota Mining And Manufacturing Company Method of charging electret filter media
WO1995005501A3 (en) * 1993-08-17 1995-03-23 Minnesota Mining & Mfg Method of charging electret filter media
US5496507A (en) * 1993-08-17 1996-03-05 Minnesota Mining And Manufacturing Company Method of charging electret filter media
US6119691A (en) * 1993-08-17 2000-09-19 Minnesota Mining And Manufacturing Company Electret filter media
US6783574B1 (en) 1993-08-17 2004-08-31 Minnesota Mining And Manufacturing Company Electret filter media and filtering masks that contain electret filter media
JPH07246144A (en) * 1994-03-09 1995-09-26 Unitika Ltd Antiallergenic bedding cover
FR2749860A1 (en) * 1996-06-17 1997-12-19 Freudenberg Spunweb Sa NON-WOVEN FLOOR FORMED WITH VERY FINE CONTINUOUS FILAMENTS
EP0814188A1 (en) * 1996-06-17 1997-12-29 Firma Carl Freudenberg Nonwoven cloth made of very fine continuous filaments
US6309377B1 (en) 1996-08-27 2001-10-30 Chisso Corporation Non-woven fabric and an absorbent article using thereof
JPH10113523A (en) * 1996-10-08 1998-05-06 Kaasuru Kk Filter member for vent hole

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