JP3259936B2 - Laminated nonwoven fabric and method for producing the same - Google Patents

Laminated nonwoven fabric and method for producing the same

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JP3259936B2 JP35214093A JP35214093A JP3259936B2 JP 3259936 B2 JP3259936 B2 JP 3259936B2 JP 35214093 A JP35214093 A JP 35214093A JP 35214093 A JP35214093 A JP 35214093A JP 3259936 B2 JP3259936 B2 JP 3259936B2
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、割繊繊維を含有する割
繊不織布と綿繊維よりなる綿不織布とが積層されてなる
積層不織布及びその製造方法に関し、特に、引張強力及
び層間剥離強力が高く、柔軟性に優れ、且つ良好なフィ
ルター性能及び吸水性を有し、医療・衛生材料、衣料
用、生活関連資材用、産業資材用等の広範な用途に使用
することのできる積層不織布及びその製造方法に関する
ものである。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a laminated nonwoven fabric obtained by laminating a split nonwoven fabric containing split fibers and a cotton nonwoven fabric made of cotton fibers, and a method for producing the same. A laminated nonwoven fabric having high, excellent flexibility, excellent filter performance and water absorption, and which can be used for a wide range of applications such as medical and sanitary materials, clothing, living related materials, industrial materials, and the like. It relates to a manufacturing method.

【0002】[0002]

【従来の技術】従来より、熱可塑性繊維よりなる不織布
と、綿繊維等の天然繊維よりなる不織布とが積層されて
なる積層不織布は、種々知られている(特公昭54-24506
号公報)。この積層不織布は、主として、熱可塑性繊維
よりなる不織布によって高引張強力を実現し、綿繊維等
よりなる不織布によって良好な吸水性を実現しようとい
うものである。このような積層不織布の層間は、種々の
方法によって貼合されている。例えば、両不織布の間に
接着剤層を介することによって、積層することが知られ
ている。しかし、接着剤層を使用すると、これが皮膜と
なってしまうため、積層不織布の通気性が低下して、良
好なフィルター性能を得ることができず、また積層不織
布の柔軟性も低下するこという欠点があった。
2. Description of the Related Art Conventionally, various types of laminated non-woven fabrics comprising a non-woven fabric composed of thermoplastic fibers and a non-woven fabric composed of natural fibers such as cotton fibers are known (Japanese Patent Publication No. 54-24506).
No.). This laminated non-woven fabric is intended to realize high tensile strength mainly by a non-woven fabric made of thermoplastic fiber and to realize good water absorption by a non-woven fabric made of cotton fiber or the like. The layers of such a laminated nonwoven fabric are bonded by various methods. For example, it is known that the two nonwoven fabrics are laminated by interposing an adhesive layer therebetween. However, when an adhesive layer is used, it becomes a film, so that the air permeability of the laminated nonwoven fabric is reduced, so that good filter performance cannot be obtained, and the flexibility of the laminated nonwoven fabric also decreases. was there.

【0003】また、両不織布を積層した後、高温下で処
理し、熱可塑性繊維を軟化又は溶融させて、その際に綿
繊維等を圧接し、熱可塑性繊維と綿繊維等とを融着させ
ることも知られている。しかし、この方法によると、熱
可塑性繊維が軟化又は溶融したときに板状になりやす
く、接着剤層を使用した場合と同様に、積層不織布の通
気性が低下して良好なフィルター性能が得られず、また
積層不織布の柔軟性も低下するこという欠点があった。
このため、熱可塑性繊維として、低融点成分と高融点成
分とが、サイドバイサイド型又は芯−鞘型に複合された
複合繊維を使用することが考えられる。この場合には、
低融点成分は軟化又は溶融するが、高融点成分は軟化又
は溶融しないため、板状になりにくく、前記した欠点が
解消されると考えられるのである。しかしながら、複合
繊維の場合には、低融点成分と高融点成分とが密着した
状態で存在するため、綿繊維等が軟化又は溶融した低融
点成分中に十分に埋設されず、綿繊維等と熱可塑性繊維
との融着が十分なものとならない傾向があった。従っ
て、両不織布の層間の結合力が弱く、層間剥離しやすい
という欠点があった。
[0003] Further, after both nonwoven fabrics are laminated, they are treated at a high temperature to soften or melt the thermoplastic fibers. At this time, the cotton fibers and the like are pressed into contact, and the thermoplastic fibers and the cotton fibers are fused. It is also known. However, according to this method, the thermoplastic fibers tend to be plate-shaped when softened or melted, and similarly to the case where the adhesive layer is used, the air permeability of the laminated nonwoven fabric is reduced and good filter performance is obtained. And the flexibility of the laminated nonwoven fabric is reduced.
For this reason, it is conceivable to use a composite fiber in which a low melting point component and a high melting point component are compounded in a side-by-side type or a core-sheath type as a thermoplastic fiber. In this case,
The low melting point component is softened or melted, but the high melting point component is not softened or melted. Therefore, it is considered that the low melting point component is hardly formed into a plate shape and the above-mentioned disadvantage is solved. However, in the case of the conjugate fiber, since the low melting point component and the high melting point component are in close contact with each other, the cotton fiber and the like are not sufficiently embedded in the softened or melted low melting point component, and the cotton fiber and the like are not buried in heat. There was a tendency that the fusion with the plastic fiber was not sufficient. Accordingly, there is a disadvantage that the bonding strength between the layers of the two nonwoven fabrics is weak, and the layers are easily delaminated.

【0004】[0004]

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、熱
可塑性繊維として、低融点成分と高融点成分とよりなる
複合繊維が分割割繊された状態のものを使用して、低融
点成分と高融点成分との密着状態を解消し、綿繊維が低
融点成分中に十分に埋設されるようにして、熱可塑性繊
維よりなる不織布と綿繊維よりなる不織布との層間剥離
強力を高めると共に、得られた積層不織布の柔軟性や通
気性等が低下しにくいようにしようとするものである。
Therefore, the present invention uses a thermoplastic fiber obtained by splitting a composite fiber composed of a low-melting component and a high-melting component into a low-melting component. Eliminates the state of close contact with the high melting point component, so that the cotton fiber is sufficiently embedded in the low melting point component, and increases the delamination strength between the non-woven fabric made of thermoplastic fiber and the non-woven fabric made of cotton fiber, and It is intended to prevent the flexibility and air permeability of the laminated nonwoven fabric from being reduced.

【0005】[0005]

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、繊維形
成性重合体Aと、該重合体Aに対し非相溶性であり、且
つ該重合体Aの融点よりも30〜180℃低い融点を持
つ繊維形成性重合体Bとが複合された分割型二成分系複
合繊維が、割繊率60%以上となるように分割割繊され
て生成した、該重合体Aで構成される繊度0.05〜
0.8デニールの割繊繊維Aと、該重合体Bで構成され
る繊度0.05〜2デニールの割繊繊維Bとを含有する
割繊不織布と、綿繊維相互間が交絡されてなる綿不織布
とが積層されてなる積層不織布であって、該割繊不織布
と該綿不織布の少なくとも境界面に位置する綿繊維が、
融解した該割繊繊維B中に埋設された状態で固定されて
いる固定区域によって、該割繊不織布と該綿不織布とが
貼合されており、該固定区域において、該割繊繊維Aは
実質的に融解していないことを特徴とする積層不織布及
びその製造方法に関するものである。
That is, the present invention relates to a fiber-forming polymer A, which is incompatible with the polymer A and has a melting point lower by 30 to 180 ° C. than the melting point of the polymer A. Fineness composed of the polymer A, which is formed by splitting a splittable bicomponent conjugate fiber in which the fiber-forming polymer B having a splitting ratio is divided into 60% or more. .05-
A split nonwoven fabric containing 0.8 denier split fiber A and a polymer fiber B having a fineness of 0.05 to 2 denier composed of the polymer B, and cotton formed by entanglement between cotton fibers. A non-woven fabric and a laminated non-woven fabric, the split non-woven fabric and the cotton fibers located at least at the boundary surface of the cotton non-woven fabric,
The split non-woven fabric and the cotton non-woven fabric are bonded together by a fixing area fixed while being buried in the melted split fiber B. In the fixing area, the split fiber A is
The present invention relates to a laminated nonwoven fabric characterized by being substantially unmelted and a method for producing the same.

【0006】まず、本発明において使用する割繊不織布
について説明する。この割繊不織布は、分割型二成分系
複合繊維を、割繊率60%以上となるように分割割繊し、
得られた割繊繊維を主体として含有するものである。
First, the split nonwoven fabric used in the present invention will be described. This splitting nonwoven fabric is split into split type bicomponent composite fibers so that the splitting rate is 60% or more.
It mainly contains the obtained split fiber.

【0007】ここで使用する分割型二成分系複合繊維
は、繊維形成性重合体Aと繊維重合体Bとが、各々独立
して分割割繊が可能なように複合されたものであり、例
えば、図1〜図4の如き横断面を持つものである。な
お、図1〜図4中、斜線部で示したのが重合体Aであ
り、散点部で示したのが重合体Bである。重合体Bは、
この重合体Aに対し、非相溶性である。重合体Aと重合
体Bが非相溶性であるのは、重合体A及びBが、衝撃等
を与えることによって、分割割繊しやすいようにするた
めである。そして、重合体Bの融点は、重合体Aの融点
よりも30〜180℃低いものである。重合体Bの融点が、
この範囲よりも高い温度に外れると、重合体Aが軟化又
は溶融した場合、重合体Bも軟化しやすくなり、重合体
A及びBが相互に融着して板状となり、通気性や柔軟性
に優れた積層不織布が得られないので、好ましくない。
逆に、重合体Bの融点を、上記した範囲よりも低い温度
にすると、重合体A及びBよりなる分割型二成分系複合
繊維を溶融紡糸法で製造することが困難になる。なお、
重合体AやBの融点は、以下の方法で測定したものであ
る。即ち、パーキンエルマー社製DSC−2型の示差走
査型熱量計を用い、昇温速度20℃/分で、室温より昇温
して得られる融解吸熱ピークの最大値を与える温度を融
点とした。
The splittable bicomponent conjugate fiber used here is a fiber-forming polymer A and a fiber polymer B which are conjugated so that splitting is possible independently of each other. , And have a cross section as shown in FIGS. In FIGS. 1 to 4, a hatched portion indicates the polymer A, and a dotted portion indicates the polymer B. Polymer B is
It is incompatible with the polymer A. The reason that the polymer A and the polymer B are incompatible is to make the polymers A and B easily split and split by giving an impact or the like. The melting point of the polymer B is 30 to 180 ° C. lower than the melting point of the polymer A. Polymer B has a melting point
If the temperature is higher than the above range, when the polymer A is softened or melted, the polymer B is also easily softened, and the polymers A and B are fused to each other to form a plate, and the air permeability and the flexibility are increased. This is not preferable because a laminated nonwoven fabric excellent in quality cannot be obtained.
Conversely, if the melting point of the polymer B is lower than the above range, it becomes difficult to produce a splittable bicomponent conjugate fiber composed of the polymers A and B by a melt spinning method. In addition,
The melting points of the polymers A and B are measured by the following method. That is, the temperature giving the maximum value of the melting endothermic peak obtained by raising the temperature from room temperature at a heating rate of 20 ° C./min using a DSC-2 type differential scanning calorimeter manufactured by Perkin Elmer Co., Ltd. was defined as the melting point.

【0008】重合体A及びBで形成される分割型二成分
系複合繊維としては、一般的に連続繊維の形態で用いら
れるが、ステープルファイバーの形態で用いても差し支
えない。分割型二成分系複合繊維の繊度は、任意に設定
しうるものであるが、一般的に2〜10デニールの範囲で
あるのが好ましい。繊度を2デニール未満として、分割
型二成分系複合繊維を溶融紡糸法で得るのは、困難とな
る傾向が生じる。逆に、繊度が10デニールを超えると、
分割割繊後に生成する重合体Aよりなる割繊繊維A又は
重合体Bよりなる割繊繊維Bの繊度が大きくなりすぎ
て、得られる積層不織布の柔軟性が低下する傾向が生じ
る。
The split type bicomponent composite fibers formed of the polymers A and B are generally used in the form of continuous fibers, but may be used in the form of staple fibers. The fineness of the splittable bicomponent composite fiber can be arbitrarily set, but is generally preferably in the range of 2 to 10 denier. When the fineness is less than 2 denier, it tends to be difficult to obtain a splittable bicomponent conjugate fiber by a melt spinning method. Conversely, if the fineness exceeds 10 denier,
The fineness of the split fiber A made of the polymer A or the split fiber B made of the polymer B formed after split splitting becomes too large, and the flexibility of the obtained laminated nonwoven fabric tends to decrease.

【0009】重合体Aと重合体Bの具体的な組み合わせ
(重合体A/重合体B)としては、代表的には、ポリア
ミド系重合体/ポリオレフィン系重合体、ポリエステル
系重合体/ポリオレフィン系重合体、ポリアミド系重合
体/ポリエステル系重合体等が挙げられる。これ以外に
も、所望に応じて任意の組み合わせが採用される。特
に、ポリエステル系重合体/ポリオレフィン系重合体の
組み合わせを採用した場合には、両者共に疎水性に優れ
ているため、片面が吸水性で他の面が疎水性の、相反す
る性質を表裏面に有する積層不織布が得られることにな
る。
As a specific combination of the polymer A and the polymer B (Polymer A / Polymer B), typically, a polyamide-based polymer / polyolefin-based polymer, a polyester-based polymer / polyolefin-based polymer are used. Coalescence, polyamide-based polymer / polyester-based polymer, and the like. Other than this, any combination is adopted as desired. In particular, when a combination of a polyester-based polymer / polyolefin-based polymer is adopted, since both are excellent in hydrophobicity, the contradictory properties of water absorption on one side and hydrophobicity on the other side are shown on the front and back surfaces. The resulting laminated nonwoven fabric is obtained.

【0010】上記したポリオレフィン系重合体の例とし
ては、エチレン、プロピレン、ブテン-1、ぺンテン-1、
3-メチルブテン-1、ヘキセン-1、オクテン-1、ドデセン
-1、オクタデセン-1等の炭素原子数が2〜16の脂肪族α
−モノオレフィンが単独重合されてなるホモポリオレフ
ィン又は混合して重合されてなる共重合ポリオレフィン
が挙げられる。また、脂肪族α−モノオレフィンは、他
のオレフィン及び/又は少量(重合体重量の約10%ま
で)の他のエチレン系不飽和モノマー、例えばブタジエ
ン、イソプレン、ペンタジエン-1,3、スチレン、α−メ
チルスチレン等のエチレン系不飽和モノマーと共重合さ
れていてもよい。特に、ポリオレフィン系樹脂としてポ
リエチレンを使用する場合には、重合体重量の約10重量
%までのプロピレン、ブタン-1、ヘキセン-1、オクテン
-1等の高級α−オレフィンを共重合させたものが好まし
い。
Examples of the above-mentioned polyolefin polymers include ethylene, propylene, butene-1, penten-1,
3-methylbutene-1, hexene-1, octene-1, dodecene
Aliphatic α having 2 to 16 carbon atoms, such as -1, octadecene-1
A homopolyolefin obtained by homopolymerizing a monoolefin or a copolymerized polyolefin obtained by mixing and polymerizing a monoolefin. Aliphatic α-monoolefins may also include other olefins and / or minor amounts (up to about 10% of the polymer weight) of other ethylenically unsaturated monomers such as butadiene, isoprene, pentadiene-1,3, styrene, α -It may be copolymerized with an ethylenically unsaturated monomer such as methylstyrene. In particular, when polyethylene is used as the polyolefin-based resin, propylene, butane-1, hexene-1, octene up to about 10% by weight of the polymer may be used.
Those obtained by copolymerizing a higher α-olefin such as -1 are preferred.

【0011】上記したポリアミド系重合体の例として
は、ナイロン-4、ナイロン-46、ナイロン-6、ナイロン-
66、ナイロン-610、ナイロン11、ナイロン-12、ポリメ
タキシレンアジパミド(MXD−6)、ポリパラキシレ
ンデカンアミド(PXD−12)、ポリビスシクロヘキ
シルメタンデカンアミド(PCM−12)等が使用され
る。また、このようなポリアミド系重合体を構成するモ
ノマーが、複数用いられた共重合ポリアミドを使用する
こともできる。
Examples of the above-mentioned polyamide polymers include nylon-4, nylon-46, nylon-6 and nylon-
66, nylon-610, nylon 11, nylon-12, polymeta-xylene adipamide (MXD-6), polyparaxylenedecaneamide (PXD-12), polybiscyclohexylmethanedecaneamide (PCM-12), etc. Is done. Further, a copolymer polyamide in which a plurality of monomers constituting such a polyamide-based polymer are used can also be used.

【0012】上記したポリエステル系重合体の例として
は、酸成分としてテレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、ナフタリン-2・6-ジカルボン酸等の芳香族ジカルボ
ン酸、又はアジピン酸、セバシン酸等の脂肪族ジカルボ
ン酸、及びこれらのエステル類を使用し、アルコール成
分としてエチレングリコール、ジエチレングリコール、
1・4-ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロ
ヘキサン−1・4−ジメタノール等のジオール化合物を
使用し、両者を縮合させて得られるホモポリエステル又
は共重合ポリエステルが挙げられる。また、このポリエ
ステル等において、パラオキシ安息香酸、5-ソジューム
スルフオイソフタール酸、ポリアルキレングリコール、
ペンタエリスリトール、ビスフェノールA等が添加され
ていてもよいし、あるいは共重合されていてもよい。
Examples of the above-mentioned polyester polymers include aromatic dicarboxylic acids such as terephthalic acid, isophthalic acid, phthalic acid and naphthalene-2,6-dicarboxylic acid, and fatty acids such as adipic acid and sebacic acid as acid components. Using aliphatic dicarboxylic acids and esters thereof, ethylene glycol, diethylene glycol,
A homopolyester or a copolyester obtained by using a diol compound such as 1,4-butanediol, neopentyl glycol, cyclohexane-1,4-dimethanol and condensing the two is used. Further, in this polyester and the like, paraoxybenzoic acid, 5-sodium sulfoisophthalic acid, polyalkylene glycol,
Pentaerythritol, bisphenol A or the like may be added, or copolymerized.

【0013】重合体A又はBを形成するための、その他
の重合体としては、例えばビニル系重合体も使用するこ
とができる。具体的には、ポリビニルアルコール、ポリ
酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステル、エチレン−酢酸
ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン
等が使用される。また、これらを構成する各種モノマー
を共重合させたものも使用される。ビニル系重合体外の
重合体としては、ポリフェニレン系重合体又はその共重
合体も使用することができる。
As the other polymer for forming the polymer A or B, for example, a vinyl polymer can be used. Specifically, polyvinyl alcohol, polyvinyl acetate, polyacrylate, ethylene-vinyl acetate copolymer, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride and the like are used. Further, those obtained by copolymerizing various monomers constituting these are also used. As the polymer other than the vinyl polymer, a polyphenylene polymer or a copolymer thereof can also be used.

【0014】重合体A及びBには、本発明の目的を阻害
しない範囲で、艶消し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、帯電
防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等の任意の添加物が
添加されていてもよい。
Polymers A and B may contain any of matting agents, pigments, flame retardants, deodorants, antistatic agents, antioxidants, ultraviolet absorbers and the like as long as the objects of the present invention are not impaired. Additives may be added.

【0015】本発明における分割型二成分系複合繊維
は、一般的に、以下の如き方法で製造することができ
る。即ち、重合体A及びBを使用して、従来公知の溶融
複合紡糸法で紡糸し、横吹付や環状吹付等の従来公知の
冷却装置を用いて、吹付風により冷却した後、一般的に
エアーサッカーを用いて、目的繊度となるように牽引細
化して引き取る。この際、牽引速度は3000m/分以上、
特に4000m/分以上であるのが、好ましい。これは、高
強度の分割型二成分系複合繊維を得ることができ、得ら
れる割繊不織布の引張強度が向上すると共に、寸法安定
性が良好となるからである。
The splittable bicomponent conjugate fiber of the present invention can be generally produced by the following method. That is, using polymers A and B, spinning is performed by a conventionally known melt composite spinning method, and is cooled by spraying air using a conventionally known cooling device such as a horizontal spraying or an annular spraying, and then generally air is cooled. Using soccer, it is towed and thinned to the desired fineness and then taken. At this time, the towing speed is more than 3000m / min,
In particular, it is preferably 4000 m / min or more. This is because a high-strength splittable bicomponent conjugate fiber can be obtained, the tensile strength of the split nonwoven fabric obtained is improved, and the dimensional stability is improved.

【0016】このようにして得られた分割型二成分系複
合繊維を使用して、割繊不織布を得るには、例えば、以
下の如き方法で行う。即ち、エアーサッカーを使用して
牽引し、その後エアーサッカーから排出させた分割型二
成分系複合繊維を、一般的には、高圧電場中のコロナ放
電域か、又は摩擦衝突帯域を通過させて、帯電開繊させ
る。そして、スクリーンからなるコンベアーの如き移動
堆積装置上に集積させて繊維集積体を得る。この繊維集
積体の目付は、150g/m2程度以下が好ましい。目付が
150g/m2を超えると、後の分割割繊処理によっても、
実質上、繊維集積体の全厚みを通じて、分割型二成分系
複合繊維を分割割繊できない傾向となる。即ち、割繊不
織布の厚みの中心部に未割繊の分割型二成分系複合繊維
が残存する傾向となる。しかし、このような場合であっ
ても、割繊不織布の少なくとも片面には、分割割繊され
た割繊繊維が存在することになるので、本発明の一実施
態様であることには変わりない。
In order to obtain a split nonwoven fabric using the splittable bicomponent conjugate fiber thus obtained, for example, the following method is used. That is, the split-type bicomponent composite fiber pulled by using air soccer and then discharged from air soccer is generally passed through a corona discharge area in a high piezoelectric field or a frictional collision zone, Charge open. Then, the fibers are accumulated on a moving deposition device such as a conveyor made of a screen to obtain a fiber assembly. The basis weight of this fiber assembly is preferably about 150 g / m 2 or less. Weight
If it exceeds 150 g / m 2 , even after the split splitting process,
Substantially, there is a tendency that split type bicomponent conjugate fibers cannot be split and split throughout the entire thickness of the fiber assembly. That is, undivided split bicomponent conjugate fibers tend to remain at the center of the thickness of the split nonwoven fabric. However, even in such a case, since split fibers split and split exist on at least one surface of the split nonwoven fabric, it is still an embodiment of the present invention.

【0017】繊維集積体中の分割型二成分系複合繊維を
分割割繊させる方法としては、以下の如き方法を使用す
ることができる。例えば、(a)繊維集積体にニードルパ
ンチを施し、分割型二成分系複合繊維にニードルによる
衝撃を与えて、分割割繊させる方法、(b)繊維集積体に
薬剤を付与して、重合体A又はBの表面の一部を溶解さ
せ、分割型二成分系複合繊維を分割割繊させる方法、
(c)繊維集積体に高圧液体流を施して、この衝撃によっ
て分割型二成分系複合繊維を分割割繊させる方法、(d)
繊維集積体を、流れている液体中に入れてもみ作用を与
えたり、あるいは機械的にもみ作用を与えて、その座屈
力によって、分割型二成分系複合繊維を分割割繊させる
方法等が挙げられる。本発明においては、この分割割繊
方法はどのような方法のものを採用してもよいが、(c)
又は(d)の方法を採用するのが、好ましい。これらの方
法によれば、低目付で品位の良い割繊不織布を得ること
ができからである。また、これらの方法は、更に、公害
の発生しにくいものであり、また簡単なものなので経済
性にも優れているからである。
As a method for splitting the splittable bicomponent conjugate fibers in the fiber assembly, the following method can be used. For example, (a) needle punching the fiber assembly, by giving a needle impact to the split-type bicomponent composite fiber, splitting splitting method, (b) applying a drug to the fiber assembly, polymer A method of dissolving a part of the surface of A or B and splitting the splittable bicomponent conjugate fiber,
(c) applying a high-pressure liquid flow to the fiber assembly, and splitting the split-type bicomponent composite fiber by this impact, (d)
A method in which a fibrous aggregate is put into a flowing liquid to give a fir action or a mechanical fir action to give a split type bicomponent composite fiber by its buckling force. No. In the present invention, this split splitting method may adopt any method, (c)
Alternatively, it is preferable to employ the method (d). According to these methods, it is possible to obtain a low-weight, high-quality split nonwoven fabric. In addition, these methods are also less likely to cause pollution, and are simple and economical.

【0018】以上の例示した分割割繊方法により、分割
型二成分系複合繊維中に存在している重合体A及び重合
体Bが分離して、重合体Aで構成された割繊繊維Aと重
合体Bで構成された割繊繊維Bとに分割割繊されるので
ある。分割割繊は、分割型二成分系複合繊維の全ての箇
所で生じるのは稀であり、割繊した箇所と未割繊の箇所
とが混在するのが一般的である。本発明においては、割
繊した箇所の割合を示す割繊率が60%以上であることが
必要であり、好ましくは80%以上、より好ましくは90%
以上、最も好ましくは95〜98%であるのがよい。割繊率
が60%未満になると、重合体Bで構成された割繊繊維B
の割合が少なくなって、重合体Bと重合体Aとが未だ分
離せずに密着した状態になっている箇所が多くなる。従
って、このような状態の割繊不織布を高温下で処理し、
重合体Bを軟化又は溶融させて、綿不織布中の綿繊維を
埋設しようとしても、重合体Aと密着しているため、十
分に埋設せず、層間剥離強力の高い積層不織布が得られ
ないので、好ましくない。ここで、割繊率とは、割繊不
織布の任意の区域を10箇所選び、その断面を100倍に拡
大して断面写真を撮影し、次いで10枚の断面写真中か
ら、下記式で算出したものの平均値を意味している。 記 割繊率(%)=(N/M)×100 (但し、Nは完全に割繊された割繊繊維A及びBの総数
を表わし、Mは割繊されているものと未割繊のものとの
総数を表わす。)
According to the split splitting method exemplified above, the polymer A and the polymer B existing in the split type bicomponent conjugate fiber are separated, and the splitting fiber A composed of the polymer A is separated from the splitting fiber A. It is split and split into split fibers B composed of the polymer B. Split splitting is rarely generated at all portions of the split type bicomponent conjugate fiber, and split splitting and unsplit splitting are generally mixed. In the present invention, it is necessary that the splitting rate indicating the ratio of splitting points is 60% or more, preferably 80% or more, more preferably 90%.
As described above, the content is most preferably 95 to 98%. When the splitting rate is less than 60%, splitting fiber B composed of polymer B
And the number of places where the polymer B and the polymer A are in close contact with each other without being separated increases. Therefore, the split non-woven fabric in such a state is processed at a high temperature,
Even if the polymer B is softened or melted and the cotton fibers in the cotton nonwoven fabric are buried, since they are in close contact with the polymer A, they are not sufficiently buried and a laminated nonwoven fabric having a high delamination strength cannot be obtained. Is not preferred. Here, the splitting rate is selected at any 10 locations of the splitting nonwoven fabric, the cross section is magnified 100 times and a cross-sectional photograph is taken, and then, from the 10 cross-sectional photographs, calculated by the following formula It means the average value of things. Note: Splitting rate (%) = (N / M) × 100 (where N represents the total number of splitting fibers A and B that have been split completely, and M is the number of split split fibers and undivided split fibers. Represents the total number of

【0019】本発明において、分割割繊された後の割繊
繊維Aの繊度は、0.05〜0.8デニールであり、好ましく
は0.08〜0.5デニール、より好ましくは0.1〜0.3デニー
ルであるのが良い。割繊繊維Aの繊度が0.8デニールを
超えると、割繊繊維Aの径が太すぎて、剛性が大きくな
り、得られる積層不織布の柔軟性が低下するので、好ま
しくない。逆に、割繊繊維Aの繊維を0.05デニール未満
とすることは、製造上困難である。即ち、溶融複合紡糸
法で、このよな細デニールのものを紡糸することは現実
的に困難で、分割型二成分系複合繊維が安価に又は合理
的に得られにくくなるのである。
In the present invention, the fineness of the split fiber A after split splitting is from 0.05 to 0.8 denier, preferably from 0.08 to 0.5 denier, more preferably from 0.1 to 0.3 denier. If the fineness of the split fiber A exceeds 0.8 denier, the diameter of the split fiber A is too large, the rigidity is increased, and the flexibility of the obtained laminated nonwoven fabric is unfavorably reduced. Conversely, it is difficult to make the split fiber A less than 0.05 denier in production. That is, it is practically difficult to spin such a fine denier fiber by the melt composite spinning method, and it becomes difficult to obtain a splittable bicomponent composite fiber at low cost or rationally.

【0020】一方、分割割繊された後の割繊繊維Bの繊
度は、割繊繊維Aの繊度に比べて、若干大きくなっても
よい。何故なら、割繊繊維Bは、後の工程で軟化又は溶
融して、綿繊維を埋設させる役割を持つものであるか
ら、その剛性が直接的に積層不織布に影響して、柔軟性
を極端に低下させるものではないからである。しかしな
がら、割繊繊維Bの繊度も、0.05〜2デニールである必
要があり、好ましくは0.08〜1.5デニール、より好まし
くは0.1〜1デニールであるのが良い。割繊繊維Bの繊度
が2デニールを超えると、割繊繊維Bの全体を加熱処理
しないような場合には、軟化又は溶融して綿繊維を埋設
していない割繊繊維Bが存在しており、これによって、
得られる積層不織布の柔軟性が低下するので、好ましく
ない。逆に、割繊繊維Bの繊度を0.05デニール未満とす
ることは、割繊繊維Aの場合と同様に、製造上困難であ
る。
On the other hand, the fineness of split fiber B after split splitting may be slightly larger than the fineness of split fiber A. Because the split fiber B is softened or melted in a later step and has a role of embedding the cotton fiber, its rigidity directly affects the laminated nonwoven fabric, and the flexibility is extremely increased. This is because it does not lower it. However, the fineness of the split fiber B also needs to be 0.05 to 2 denier, preferably 0.08 to 1.5 denier, and more preferably 0.1 to 1 denier. When the fineness of the split fiber B exceeds 2 denier, if the whole split fiber B is not heat-treated, the split fiber B which is softened or melted and does not embed the cotton fiber exists. ,by this,
It is not preferable because the flexibility of the obtained laminated nonwoven fabric is reduced. Conversely, it is difficult to reduce the fineness of the split fiber B to less than 0.05 denier, as in the case of the split fiber A.

【0021】本発明においては、このような割繊不織布
に綿不織布が積層されている。綿不織布は、綿繊維相互
間が交絡して、一定の形態を維持しているものである。
ここで使用する綿繊維としては、晒し加工の施していな
いコーマ綿、晒し加工された晒し綿、あるいは織編物か
ら得られる反毛が使用される。反毛を得るには、ラッグ
マシン、ノットブレーカー、ガーネットマシン、廻切機
等の反毛機が用いられる。反毛機を用いるには、反毛さ
れる織編物等の布帛形状や織編物を構成している糸の太
さや撚りの強さにもよるが、同一の反毛機を複数台直列
に連結したり、二種以上の反毛機を組み合わせて使用し
たりする。反毛機を使用した場合、開繊率が30〜95%の
範囲になるようにするのが好ましい。開繊率が30%未満
であると、カードウェブ中に未開繊の綿繊維が多く存在
するため、得られる綿不織布表面にザラツキが生じるの
みではなく、例えば、高圧液体流にて綿繊維同士を三次
元的に交絡させる場合にも、未開繊の綿繊維部分を高圧
液体流が貫通しにくくなり、十分な三次元交絡が得られ
にくくなる傾向が生じる。逆に、開繊率が95%を超える
と、反毛された綿繊維の繊維長が短くなる傾向が生じ、
得られる綿不織布の表面から綿繊維が脱落しやすく、十
分な表面摩擦強度が得られにくくなる傾向が生じる。な
お、ここでいう開繊率とは、下記式で求めたものであ
る。 記 開繊率(%)=[(被反毛重量−綿繊維重量)/被反毛
重量]×100
In the present invention, such a split nonwoven fabric is laminated with a cotton nonwoven fabric. In the cotton nonwoven fabric, the cotton fibers are entangled with each other and maintain a constant shape.
As the cotton fibers used here, combed cotton that has not been subjected to bleaching processing, bleached cotton that has been bleached, or bristles obtained from a woven or knitted fabric are used. In order to obtain anti-hair, an anti-hair machine such as a rag machine, a knot breaker, a garnet machine, and a turning machine is used. Depending on the fabric shape of the woven or knitted fabric to be woolen or the thickness of the yarns constituting the woven or knitted fabric and the strength of the twist, a plurality of the same woolen machines are connected in series. Or use a combination of two or more anti-hair machines. In the case of using an anti-hairing machine, it is preferable that the opening rate is in the range of 30 to 95%. If the opening rate is less than 30%, since many unspread cotton fibers are present in the card web, not only does the resulting cotton nonwoven fabric have a roughness but also, for example, the cotton fibers are separated by a high-pressure liquid flow. Even in the case of three-dimensional confounding, the high-pressure liquid flow hardly penetrates the unspread cotton fiber portion, and it tends to be difficult to obtain sufficient three-dimensional confounding. Conversely, if the opening rate exceeds 95%, the fiber length of the re-haired cotton fibers tends to be shorter,
The cotton fibers tend to fall off from the surface of the obtained cotton nonwoven fabric, and it tends to be difficult to obtain a sufficient surface frictional strength. Here, the fiber opening ratio is obtained by the following equation. Opening ratio (%) = [(weight of bristles-weight of cotton fiber) / weight of bristles] × 100

【0022】綿不織布は、綿繊維相互間が交絡されたも
のである。この交絡は、綿繊維の集積体に、ニードルパ
ンチ処理又は高圧液体流処理等を施せば、容易に得られ
る。特に、高圧液体流処理を施せば、綿繊維同士が三次
元的に交絡して、綿不織布の引張強力等が向上し、また
柔軟性が向上するため、好ましいものである。特に、衛
生材用又は生活関連材用等の積層不織布を得る場合に、
このような三次元的に交絡した綿不織布を使用すること
は、好ましいことである。
The cotton nonwoven fabric is one in which cotton fibers are entangled with each other. This confounding can be easily obtained by subjecting the cotton fiber aggregate to a needle punching treatment or a high-pressure liquid flow treatment. In particular, when high-pressure liquid flow treatment is performed, the cotton fibers are three-dimensionally entangled with each other, so that the tensile strength and the like of the cotton nonwoven fabric are improved, and the flexibility is improved. In particular, when obtaining a laminated nonwoven fabric for sanitary materials or for living related materials,
It is preferable to use such a three-dimensionally entangled cotton nonwoven fabric.

【0023】綿不織布の具体的製造方法としては、以下
のような方法が例示できる。カード機を使用して、綿繊
維を開繊し、所定目付のカードウェブを作成する。この
カードウェブとしては、綿繊維がカード機の進行方法に
配列したパラレルウェブ、パラレルウェブがクロスレイ
ドされたクロスレイウェブ、綿繊維が無作為(ランダ
ム)に配列したランダムウェブ、あるいはランダムウェ
ブとパラレルウェブの中間程度の配列状態であるセミラ
ンダムウェブ等の任意のカードウェブを用いることがで
きる。特に、本発明に係る積層不織布を衣料用素材とし
ての展開を図りたい場合には、綿不織布の引張強力の縦
/横比が概ね1/1となるカードウェブ(具体的にはクロ
スレイウェブ又はランダムウェブ)を使用するのが好ま
しい。
The following method can be exemplified as a specific method for producing a cotton nonwoven fabric. Using a carding machine, the cotton fibers are spread to create a card web with a predetermined basis weight. Examples of the card web include a parallel web in which cotton fibers are arranged in accordance with a traveling method of a card machine, a cross lay web in which parallel webs are cross-laid, a random web in which cotton fibers are randomly arranged, or a parallel with a random web. Any card web, such as a semi-random web, which is in an intermediate state of the web, can be used. In particular, when it is desired to develop the laminated nonwoven fabric according to the present invention as a material for clothing, a card web (specifically, a crosslay web or a crosslay web) in which the length / width ratio of the tensile strength of a cotton nonwoven fabric is approximately 1/1. It is preferred to use random webs).

【0024】次いで、このウェブにニードルパンチ処理
又は高圧液体流処理を施す。高圧液体流処理を施す場
合、例えば孔径0.05〜1.5mm、特に0.1〜0.4mmの噴射孔
を孔間隔0.05〜5mmで一列あるいは複数列に多数配列し
た装置を用い、噴射圧力が5〜150kg/cm2Gの高圧液体
を噴射し、多孔性支持部材上に載置したカードウェブに
液体流を衝突させることにより行う。この液体流の運動
エネルギーによって、綿繊維相互間は三次元交絡せしめ
られるのである。噴射孔の配列は、このカードウェブの
進行方向と直交する方向に列状に配列する。高圧液体と
しては、常温の水あるいは温水を用いることができる。
噴射孔とウェブとの間の距離は、1〜15cmとするのが好
ましい。この距離が1cm未満であると、この処理によっ
て得られる綿不織布の地合が乱れる傾向が生じる。逆
に、この距離が15cmを超えると、液体流がウェブに衝突
したときの運動エネルギーが低下しており、三次元的な
交絡が十分に施されない傾向が生じる。
Next, the web is subjected to a needle punching process or a high-pressure liquid flow process. When high-pressure liquid flow treatment is performed, for example, a device in which a large number of injection holes having a hole diameter of 0.05 to 1.5 mm, particularly 0.1 to 0.4 mm are arranged in a row or a plurality of rows at a hole interval of 0.05 to 5 mm, and the injection pressure is 5 to 150 kg / cm. This is done by injecting a 2 G high-pressure liquid and impinging the liquid stream against a card web placed on a porous support member. Due to the kinetic energy of this liquid stream, the cotton fibers are entangled three-dimensionally. The arrangement of the injection holes is arranged in a row in a direction orthogonal to the traveling direction of the card web. Normal-temperature water or warm water can be used as the high-pressure liquid.
The distance between the injection holes and the web is preferably between 1 and 15 cm. If this distance is less than 1 cm, the formation of the cotton nonwoven fabric obtained by this treatment tends to be disturbed. Conversely, if this distance exceeds 15 cm, the kinetic energy of the liquid stream when it collides with the web is reduced, and the three-dimensional confounding tends to be insufficient.

【0025】この高圧液体流による処理は、少なくとも
二段階に別けて施すと良い。即ち、第一段階の処理とし
て、噴射圧力が5〜40kg/cm2Gの高圧液体流を噴射させ
て、ウェブに衝突させ、ウェブ中の綿繊維同士を予備的
に交絡させる。この第一段階の処理において、液体流の
圧力が5kg/cm2G未満であると、ウェブ中の綿繊維同士
を予備的に交絡させることができない傾向となる。逆
に、液体流の圧力が40kg/cm2Gを超えると、液体流の
運動エネルギーが大きくなりすぎて、ウェブ中の綿繊維
が乱れやすくなり、綿不織布に地合の乱れや目付斑が生
じやすくなる傾向が生じる。引き続いて施す第二段階の
処理は、噴射圧力50〜150kg/cm2Gの高圧液体流を噴射
させて、予備的交絡が施されたウェブに衝突させる。そ
して、このウェブ中の綿繊維同士を更に三次元的に交絡
させ、全体として緻密で十分な引張強力を持つ綿不織布
とするのである。この第二段階の処理において、液体流
の圧力が50kg/cm2G未満であると、運動エネルギーが
小さすぎて、予備的交絡が施されたウェブ中の綿繊維
を、更に三次元交絡させるには、十分でない。逆に、液
体流の圧力が150kg/cm2Gを超えると、得られる綿不織
布が緻密になりすぎて、嵩高性や柔軟性が低下する傾向
が生じる。なお、ウェブの目付によっては、第二段階の
処理に引き続いて第三段階の処理として、第二段階の処
理側と逆の側(逆のウェブ面)に、第二段階の処理と同
様の条件で、再度処理を施すことにより、裏表共に緻密
に綿繊維同士が交絡した綿不織布を得ることができる。
The treatment with the high-pressure liquid stream may be performed in at least two stages. That is, as a first stage treatment, a high-pressure liquid stream having an injection pressure of 5 to 40 kg / cm 2 G is injected to collide with the web, and the cotton fibers in the web are preliminarily entangled. In the first-stage treatment, if the pressure of the liquid stream is less than 5 kg / cm 2 G, there is a tendency that the cotton fibers in the web cannot be preliminarily entangled. Conversely, if the pressure of the liquid flow exceeds 40 kg / cm 2 G, the kinetic energy of the liquid flow will be too large, and the cotton fibers in the web will be easily disturbed. It tends to be easier. The subsequent second stage treatment involves injecting a high pressure liquid stream at an injection pressure of 50-150 kg / cm 2 G to impinge on the pre-entangled web. Then, the cotton fibers in the web are further three-dimensionally entangled to form a cotton nonwoven fabric which is dense and has sufficient tensile strength as a whole. In this second stage treatment, if the pressure of the liquid stream is less than 50 kg / cm 2 G, the kinetic energy will be too small to further three-dimensionally entangle the cotton fibers in the pre-entangled web. Is not enough. Conversely, if the pressure of the liquid flow exceeds 150 kg / cm 2 G, the resulting cotton nonwoven fabric will be too dense, and the bulkiness and flexibility will tend to be reduced. Depending on the basis weight of the web, the same conditions as those of the second-stage processing may be applied to the side (reverse web surface) opposite to the second-stage processing as the third-stage processing following the second-stage processing. By performing the treatment again, it is possible to obtain a cotton nonwoven fabric in which cotton fibers are entangled densely on both sides.

【0026】高圧液体流処理を施すに際して用いる、ウ
ェブを担持するための多孔性支持部材としては、例え
ば、有孔板や金網製あるいは合成樹脂製のメッシュスク
リーン等が用いられる。これ以外にも、要するに、高圧
液体流がウェブを貫通するものであれば、どのようなも
のでも使用しうる。メッシュスクリーンを使用する場合
には、20〜200メッシュの孔の大きさを持つものを使用
するのが、好ましい。孔の大きさが20メッシュ未満であ
ると、孔が大きすぎて、高圧液体流と共にウェブ中の綿
繊維がメッシュスクリーンを通過して、脱落してしまう
恐れがある。逆に、孔の大きさが200メッシュを超える
と、孔の大きさが小さすぎて、使用した高圧液体流がメ
ッシュスクリーンの表面に滞留する傾向が生じる。
As the porous support member for supporting the web used in the high-pressure liquid flow treatment, for example, a perforated plate, a mesh screen made of a wire mesh or a synthetic resin is used. In essence, anything that allows the high pressure liquid stream to penetrate the web may be used. When using a mesh screen, it is preferable to use a screen having a pore size of 20 to 200 mesh. If the pore size is less than 20 mesh, the pores are too large and the cotton fibers in the web along with the high pressure liquid stream may pass through the mesh screen and fall off. Conversely, if the pore size exceeds 200 mesh, the pore size will be too small and the used high pressure liquid stream will tend to stay on the surface of the mesh screen.

【0027】高圧液体流処理を施して得られた綿不織布
には、過剰の水を含んでいる。従って、この水を除去あ
るいは蒸発させる必要がある。例えば、過剰の水を含ん
でいるウェブを、マングルロール等の絞り装置を用いて
絞り、過剰の水をある程度機械的に除去する。そして、
サクションバンド方式の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置
を用いて、残余の水分を蒸発させて、本発明において使
用しうる綿不織布とするのである。
[0027] The cotton nonwoven fabric obtained by the high-pressure liquid flow treatment contains an excess of water. Therefore, it is necessary to remove or evaporate this water. For example, a web containing excess water is squeezed using a squeezing device such as a mangle roll, and the excess water is mechanically removed to some extent. And
The remaining moisture is evaporated by using a drying device such as a suction band type hot air circulation type dryer to obtain a cotton nonwoven fabric usable in the present invention.

【0028】以上の例示した方法で綿不織布が得られる
わけであるが、本発明においては、この方法に限定され
ることはなく、その他の方法で綿不織布を得ても良い。
綿不織布の目付は、30〜200g/m2のものが好ましく、
特に50〜150g/m2であるのがより好ましい。綿不織布
の目付が30g/m2未満であると、単位面積当りにおけ
る綿繊維の存在量が少なすぎるため、吸水性に優れた積
層不織布が得られない傾向が生じる。逆に、200g/m2
を超えると、綿不織布が厚くなり、柔軟性が低下する傾
向が生じる。
Although the cotton nonwoven fabric is obtained by the above exemplified method, the present invention is not limited to this method, and the cotton nonwoven fabric may be obtained by other methods.
The basis weight of the cotton nonwoven fabric is preferably 30 to 200 g / m 2 ,
In particular, it is more preferably 50 to 150 g / m 2 . When the basis weight of the cotton non-woven fabric is less than 30 g / m 2 , the amount of the cotton fiber per unit area is too small, so that a laminated non-woven fabric excellent in water absorption tends to be not obtained. Conversely, 200 g / m 2
If it exceeds, the cotton nonwoven fabric becomes thick and the flexibility tends to decrease.

【0029】上記した割繊不織布と綿不織布とを積層
し、加熱処理して、割繊不織布中の割繊繊維Bを軟化又
は溶融させ、この軟化又は溶融した箇所(即ち、融解
部)に綿不織布中の綿繊維を埋設させることによって、
割繊不織布と綿不織布との境界面で、割繊繊維Bと綿繊
維の両者を結合固定させ、割繊不織布と綿不織布とを貼
合するのである。割繊繊維Bと綿繊維の結合固定は、割
繊不織布と綿不織布との境界面全面の区域でなされても
よいし、一部の区域のみでなされてもよい。特に、一部
の区域のみで結合固定した場合には、得られる積層不織
布の柔軟性が低下しにくいので、好ましい。一部の区域
で結合固定する場合、その区域の面積は、割繊不織布と
綿不織布の境界面全面の面積に対して、4〜50%である
のが好ましく、特に8〜25%であるのがより好ましい。
結合固定の区域が4%未満であると、割繊不織布と綿不
織布との層間の剥離強力が低下する傾向が生じる。逆
に、結合固定の区域が50%を超えると、積層不織布の柔
軟性や嵩高性が低下する傾向が生じる。
The split non-woven fabric and the cotton non-woven fabric are laminated and heat-treated to soften or melt the split fibers B in the split non-woven fabric. By burying the cotton fibers in the non-woven fabric,
At the boundary between the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric, both split fiber B and the cotton fiber are bonded and fixed, and the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric are bonded. The binding and fixing of the split fiber B and the cotton fiber may be performed in the entire area of the boundary surface between the split non-woven fabric and the cotton non-woven fabric, or may be performed only in a part of the area. In particular, it is preferable to fix and bond in only a part of the area, since the flexibility of the obtained laminated nonwoven fabric is not easily reduced. When bonding and fixing in some areas, the area of the area is preferably 4 to 50%, particularly 8 to 25% with respect to the entire area of the boundary surface between the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric. Is more preferred.
If the area for bonding and fixing is less than 4%, the peel strength between the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric tends to decrease. Conversely, if the area for bonding and fixing exceeds 50%, the flexibility and bulkiness of the laminated nonwoven fabric tend to decrease.

【0030】一部の区域のみで結合固定した場合、その
区域は、散点状に偏在せずに配置されているのが好まし
い。偏在して配置されていると、得られる積層不織布の
性質が均質にならない傾向が生じる。散点状の配置にお
いて、各点の形状等は、一般的には円形であるが、任意
であって良い。また、一定の間隔を置いた帯状に配置さ
れていてもよい。
In the case where the fixing is performed only in a part of the area, it is preferable that the area is arranged without being unevenly distributed. When they are unevenly arranged, the properties of the obtained laminated nonwoven fabric tend to be non-uniform. In the scattered arrangement, the shape of each point is generally circular, but may be arbitrary. Further, they may be arranged in a belt shape with a certain interval.

【0031】本発明において、割繊不織布と綿不織布と
を積層して貼合する方法としては、例えば、以下のよう
な方法を採用するのが好ましい。即ち、割繊不織布と綿
不織布とを積層した積層物を、超音波融着機に導入し
て、貼合するのが好ましい。超音波融着機とは、超音波
によって、割繊繊維Bを軟化又は溶融させる装置であ
る。具体的には、周波数19.15KHZの通常ホーンと称呼さ
れた超音波発振器と、円周上に点状又は帯状等の凸状突
起部を具備するパターンロールとからなるものである。
パターンロールに配設されている凸状突起部は、一列あ
るいは複数列であってもよく、また、その配設が複数列
の場合には、並列あるいは千鳥型のいずれの配列であっ
てもよい。
In the present invention, as a method for laminating and bonding the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric, for example, the following method is preferably employed. That is, it is preferable to introduce a laminate obtained by laminating the split-fiber non-woven fabric and the cotton non-woven fabric into an ultrasonic fusing machine and bond them. The ultrasonic fusion machine is a device that softens or melts the split fiber B by ultrasonic waves. Specifically, it comprises an ultrasonic oscillator called a normal horn having a frequency of 19.15 KHZ, and a pattern roll having a point-like or band-like convex projection on the circumference.
The convex protrusions provided on the pattern roll may be in one row or a plurality of rows, and when the arrangement is in a plurality of rows, any of a parallel or a staggered arrangement may be used. .

【0032】本発明においては、積層物が、この超音波
発振器とパターンロールとの間に通される。そして、超
音波発振器から発振された超音波の作用によって、凸状
突起部に当接している積層物の箇所において、割繊繊維
Bが摩擦熱で軟化又は溶融するのである。この際、ホー
ンに空気圧を印加して加圧する。ホーンとパターンロー
ル間の線圧は、通常1〜10kg/cm程度である。このよう
な線圧を与えることによって、軟化又は溶融している割
繊繊維B中に綿繊維が埋設され、結合固定されるのであ
る。線圧が1kg/cm未満であると、綿繊維が十分に軟化
又は溶融した割繊繊維B中に埋設されず、割繊不織布と
綿不織布との層間における剥離強力が低下する傾向が生
じる。逆に、線圧が10kg/cmを超えると、割繊繊維Bが
熱分解したり、積層不織布に孔が開いたりする恐れがあ
る。この説明からも明らかなように、凸状突起部の先端
の形状が円形であると、結合固定した区域が散点状に配
置されることになる。また、凸状突起部の先端が帯状と
なっていると、結合固定した区域が、一定の間隔を置い
て帯状に配置されるのである。
In the present invention, the laminate is passed between the ultrasonic oscillator and the pattern roll. Then, due to the action of the ultrasonic wave oscillated from the ultrasonic oscillator, the split fiber B is softened or melted by frictional heat at the portion of the laminate contacting the convex protrusion. At this time, the horn is pressurized by applying air pressure. The linear pressure between the horn and the pattern roll is usually about 1 to 10 kg / cm. By applying such a linear pressure, the cotton fiber is embedded in the softened or melted split fiber B, and is bonded and fixed. When the linear pressure is less than 1 kg / cm, the cotton fibers are not buried in the softened or melted split fiber B, and the peel strength between the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric tends to decrease. Conversely, if the linear pressure exceeds 10 kg / cm, split fibers B may be thermally decomposed or holes may be formed in the laminated nonwoven fabric. As is clear from this description, if the shape of the tip of the convex projection is circular, the areas fixed and fixed will be arranged in a scattered manner. In addition, if the tip of the protruding projection is in the form of a band, the areas fixed and fixed are arranged in a band at a constant interval.

【0033】上記したように、本発明においては、結合
固定の区域を形成させるには、超音波融着装置を使用す
るのが、一般的である。超音波融着装置に代えて、熱エ
ンボス装置を使用すると、結合固定の区域を形成させる
のが困難になる。熱エンボス装置は、表面に凸状突起を
持つ、加熱されたエンボスロールと、表面が平滑なスム
ースロールよりなるものが代表的であるが、超音波融着
装置の如く、軟化又は溶融した割繊繊維B中に綿繊維を
埋設することが、困難なのである。この理由は、定かで
はないが、割繊繊維Bの軟化又は溶融状態によるものと
考えられる。従って、熱エンボス装置を用いた場合で
も、その線圧及び加熱温度等の条件を厳密に設定するこ
とによって、良好に割繊繊維B中に綿繊維を埋設するこ
とができるが、その条件設定が困難であるため、この方
法を採用し難いのである。
As described above, in the present invention, it is general to use an ultrasonic fusion device to form a joint fixing area. The use of a hot embossing device instead of an ultrasonic fusing device makes it difficult to create an area for bonding and fixing. A hot embossing device is typically composed of a heated embossing roll having convex protrusions on its surface and a smooth roll having a smooth surface, but a softened or melted splitting material such as an ultrasonic fusing device. It is difficult to embed a cotton fiber in the fiber B. Although the reason is not clear, it is considered that the split fiber B is softened or melted. Therefore, even when a hot embossing device is used, cotton fibers can be satisfactorily embedded in the split fiber B by strictly setting the conditions such as the linear pressure and the heating temperature. Because of the difficulty, it is difficult to adopt this method.

【0034】本発明に係る積層不織布の一例を図示すれ
ば、図5及び図6に示したとおりである。図5は、積層
不織布の横断面を模式的に示したものであり、割繊不織
布(斜線部)と綿不織布(白地色部)とが貼合されてお
り、その一部に固定区域(ネッキング部X)を含むもの
である。図6は、ネッキング部Xを拡大したものを模式
的に示した図である。図6からも明らかなように、綿繊
維は、割繊繊維Bの融解部に埋設された状態で固定され
ている。従って、割繊不織布と綿不織布との層間の剥離
強力を向上させることができるのである。
An example of the laminated nonwoven fabric according to the present invention is shown in FIGS. 5 and 6. FIG. 5 schematically shows a cross section of the laminated nonwoven fabric, in which split nonwoven fabric (hatched portion) and cotton nonwoven fabric (white background portion) are bonded, and a fixed area (necking) X). FIG. 6 is a diagram schematically illustrating an enlarged view of the necking portion X. As is clear from FIG. 6, the cotton fiber is fixed in a state where it is embedded in the melted portion of the split fiber B. Therefore, the peel strength between the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric can be improved.

【0035】次に、実施例に基づき、本発明をより具体
的に説明する。この実施例中で用いられている各特性値
等の測定方法は、以下の方法によって行ったものであ
る。 [重合体の融点]:パーキンエルマー社製DSC−2型
の示差走査型熱量計を用い、昇温速度20℃/分で、室温
より昇温して得られる融解吸熱ピークの最大値を与える
温度を融点とした。 [割繊繊維の繊度]:電子顕微鏡写真での形状寸法から
断面積を算出して、密度補正をして求めた。 [積層不織布の引張強力]:JIS L-1096に記載のストリ
ップ法に準じ、幅5cm,長さ10cmの試験片から最大引張
強力を測定し、100g/m2の目付に換算した値である。
なお、引張強力は縦方向と横方向とを測定した。ここ
で、縦方向の引張強力とは、機械方向の引張強力のこと
であり、横方向の引張強力とは、機械方向に直交する方
向の引張強力のことである。 [積層不織布の引張伸度]:引張強力測定時の切断時の
伸度である。伸度についても、縦方向と横方向とを測定
した。 [積層不織布の層間剥離強力]:幅5cm,長さ10cmの試
験片を、長さ方向が縦方向となるように積層不織布から
採取した。定速伸長型引張試験器を用いて、この積層不
織布中における割繊不織布の端部を一方のチャックに挟
持させ、綿不織布の端部を他方のチャックに挟持させ
て、引張速度10cm/分で剥離した時の荷重値の平均値
を、積層不織布の層間剥離強力とした。 [積層不織布の剛軟度]:幅5cm,長さ10cmの試験片を
長さ方向に曲げて円筒状物とし、当接した端部間を接合
したものを剛軟度測定試料とした。この試料の軸方向
(試験片の幅方向)について、定速伸長型引張試験機を
用いて圧縮速度5cm/分で圧縮し、得られた最大荷重値
の平均値を、積層不織布の剛軟度とした。 [積層不織布の通気度]:JIS L-1096に記載のフラジー
ル法に準じて測定した。 [積層不織布の吸水性]:JIS L-1096に記載のバイレッ
ク法に準じて測定した。
Next, the present invention will be described more specifically based on examples. The measuring method of each characteristic value and the like used in this embodiment is performed by the following method. [Polymer melting point]: Temperature at which the maximum value of the melting endothermic peak obtained by raising the temperature from room temperature using a DSC-2 type differential scanning calorimeter manufactured by Perkin Elmer at a temperature rising rate of 20 ° C./min. Was taken as the melting point. [Fineness of split fiber]: Determined by calculating the cross-sectional area from the shape and dimensions in an electron micrograph and correcting the density. [Tensile strength of laminated nonwoven fabric]: A value obtained by measuring the maximum tensile strength from a test piece having a width of 5 cm and a length of 10 cm according to the strip method described in JIS L-1096, and converting it to a basis weight of 100 g / m 2 .
In addition, the tensile strength measured the longitudinal direction and the horizontal direction. Here, the tensile strength in the longitudinal direction is the tensile strength in the machine direction, and the tensile strength in the lateral direction is the tensile strength in a direction perpendicular to the machine direction. [Tensile elongation of laminated nonwoven fabric]: Elongation at the time of cutting when measuring tensile strength. The elongation was also measured in the vertical and horizontal directions. [Delamination strength of laminated nonwoven fabric]: A test piece having a width of 5 cm and a length of 10 cm was collected from the laminated nonwoven fabric such that the length direction was the vertical direction. Using a constant-speed elongation type tensile tester, one end of the split non-woven fabric in the laminated non-woven fabric is sandwiched by one chuck, and the end of the cotton non-woven fabric is sandwiched by the other chuck, at a tensile speed of 10 cm / min. The average value of the load values at the time of peeling was defined as the delamination strength of the laminated nonwoven fabric. [Rigid-softness of laminated nonwoven fabric]: A test piece having a width of 5 cm and a length of 10 cm was bent in the length direction to form a cylindrical body, and a joint between the abutting ends was used as a bending-softness measurement sample. The sample was compressed in the axial direction (width direction of the test piece) at a compression rate of 5 cm / min using a constant-speed elongation type tensile tester, and the average of the obtained maximum load values was calculated as the bending resistance of the laminated nonwoven fabric. And [Air permeability of laminated nonwoven fabric]: Measured according to the Frazier method described in JIS L-1096. [Water absorbency of laminated nonwoven fabric]: Measured according to the Bilek method described in JIS L-1096.

【0036】[0036]

【実施例】【Example】

実施例1 繊維形成性重合体Aとして、融点が258℃,フェノール
/クロロエタン=1/1の混合溶媒中20℃で測定して得ら
れる[η]=0.7のポリエチレンテレフタレートを準備
した。一方、繊維形成性重合体Bとして、融点が128℃
でメルトインデックス値(ASTM D1238(E)に記載の方法
に準拠して測定)が25g/10分であるポリエチレンを準
備した。そして、得られる繊維断面が図1に示す如き形
態で全分割数が24個になる複合紡糸口金を用い、重合体
Aと重合体Bの複合比が重量比で1:1となるように、単
孔吐出量=1.2g/分で押し出した。このように、複合
溶融紡糸して、分割型二成分系複合連続繊維を得た。
Example 1 As the fiber-forming polymer A, polyethylene terephthalate having a melting point of 258 ° C. and [η] of 0.7 obtained by measurement in a mixed solvent of phenol / chloroethane = 1/1 at 20 ° C. was prepared. On the other hand, the melting point of the fiber-forming polymer B is 128 ° C.
A polyethylene having a melt index value (measured according to the method described in ASTM D1238 (E)) of 25 g / 10 minutes was prepared. Then, using a composite spinneret in which the obtained fiber cross-section is in the form shown in FIG. 1 and the total number of divisions is 24, so that the composite ratio of polymer A and polymer B is 1: 1 by weight, Extrusion was performed at a single hole discharge rate of 1.2 g / min. Thus, the composite melt spinning was performed to obtain a split type bicomponent composite continuous fiber.

【0037】紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーに
より4500m/分の速度で引き取り、コロナ放電開繊器に
て開繊させ、移動する捕集面上に捕集・堆積させて繊維
集積体を得た。この繊維集積体を、熱エンボス装置に導
入して、目付30g/m2の繊維フリースを得た。熱エン
ボス装置に配設されたエンボスロールは、散点状の凸部
をロール表面積に対して5%の割合で有し、且つ温度は6
0℃に設定されているものであった。なお、繊維集積体
中から採取した分割型二成分系複合連続繊維の繊度は、
約2.5デニールであった。
After cooling the spun yarn, the yarn is taken up by air soccer at a speed of 4500 m / min, opened by a corona discharge opening device, and collected and deposited on a moving collecting surface to obtain a fiber assembly. I got This fiber assembly was introduced into a hot embosser to obtain a fiber fleece having a basis weight of 30 g / m 2 . The embossing roll provided in the hot embossing device has scattered convex portions at a ratio of 5% to the roll surface area, and has a temperature of 6%.
It was set at 0 ° C. The fineness of the split type bicomponent conjugate continuous fiber collected from the fiber assembly is
It was about 2.5 denier.

【0038】次いで、この繊維フリースを、速度20m/
分で移動している100メッシュのスクリーン上に載置
し、水付与装置で水を付与した後、繊維フリースに高圧
液体流処理を施して、分割型二成分系複合連続繊維の分
割割繊処理を行った。この処理は、繊維フリースの上方
5cmに噴射孔を位置せしめ、水圧50kg/cm2Gの条件下
で、繊維フリースの表裏に3回ずつ高圧液体流処理を施
した。この後、マングルロールにて過剰の水分を絞り、
98℃の雰囲気に保たれた乾燥・熱処理装置で処理して、
割繊不織布を得た。この割繊不織布は、割繊率91%で分
割割繊されており、生成した割繊繊維A(ポリエチレン
テレフタレート、即ち重合体Aで構成される割繊繊維)
の繊度は0.1デニールであり、また生成した割繊繊維B
(ポリエチレン、即ち重合体Bで構成される割繊繊維)
の繊度も0.1デニールであった。
Next, the fiber fleece was squeezed at a speed of 20 m /
After being placed on a 100-mesh screen moving in minutes and applying water with a water application device, the fiber fleece is subjected to high-pressure liquid flow treatment to split the split type bicomponent composite continuous fiber. Was done. This treatment is performed above the fiber fleece
The injection hole was positioned at 5 cm, and the fiber fleece was subjected to a high-pressure liquid flow treatment three times on each of the front and back sides under a water pressure of 50 kg / cm 2 G. After this, excess water is squeezed out with mangle rolls,
Treated with a drying and heat treatment device kept at 98 ° C,
A split nonwoven fabric was obtained. The split nonwoven fabric is split at a split rate of 91%, and the split fiber A (polyethylene terephthalate, ie, split fiber composed of polymer A) is generated.
Has a denier of 0.1 denier, and the split fiber B
(Polyethylene, split fiber composed of polymer B)
Also had a fineness of 0.1 denier.

【0039】一方、平均繊度が1.5デニールで、且つ平
均繊維長が25mmの綿繊維(コットン晒し綿)を用い、綿
繊維同士が三次元的に交絡してなる綿不織布を、以下の
ようにして製造した。即ち、ランダムカード機により、
綿繊維がランダムに配列している、ランダムカードウェ
ブを作成し、得られたウェブを速度20m/分で移動して
いる70メッシュのスクリーンに供給し、高圧液体流処理
を施して、三次元交絡処理を行った。高圧液体流処理
は、ウェブの上方5cmに噴射孔を位置せしめ、二段階に
別けて高圧液体流を付与した。第一段階の処理では、水
圧30kg/cm2Gとし、第二段階の処理では水圧70kg/cm2
Gとした。なお、第二段階の処理は、ウェブの表裏から
各々2回、高圧液体流を施した。この後、マングルロー
ルにて過剰の水分を絞って除去し、98℃の雰囲気に保た
れた乾燥・熱処理装置で処理して、綿不織布を得た。
On the other hand, using a cotton fiber (cotton bleached cotton) having an average fineness of 1.5 denier and an average fiber length of 25 mm, a cotton nonwoven fabric in which cotton fibers are three-dimensionally entangled as follows. Manufactured. That is, with a random card machine,
A random card web in which cotton fibers are randomly arranged is prepared, and the obtained web is fed to a 70-mesh screen moving at a speed of 20 m / min, subjected to high-pressure liquid flow treatment, and subjected to three-dimensional entanglement. Processing was performed. In the high pressure liquid flow treatment, the injection hole was positioned 5 cm above the web, and the high pressure liquid flow was applied in two stages. In the process of the first stage, the water pressure 30kg / cm 2 G, in the processing in the second stage pressure 70 kg / cm 2
G. In the treatment in the second stage, the high-pressure liquid flow was applied twice from the front and back of the web. Thereafter, excess water was squeezed and removed with a mangle roll, and treated with a drying / heat treatment apparatus kept at 98 ° C. to obtain a cotton nonwoven fabric.

【0040】次いで、割繊不織布と綿不織布とを積層し
た積層物を、周波数が19.15KHZの超音波発振器(ホー
ン)と、円周上に散点状に凸状突起部が設けられたパタ
ーンロールとからなる超音波融着機に導入して、割繊不
織布と綿不織布との境界綿において、割繊繊維B中に綿
繊維を埋設して固定して、目付60g/m2の積層不織布
を得た。ここで、使用したパターンロールにおいて、凸
状突起部は、ロール表面積に対して10%の割合で設けら
れていた。また、凸状突起部とホーンとの間の線圧は2.
5kg/cmであり、超音波融着機中を移動する積層物の速
度は20m/分であった。なお、綿繊維が埋設されて固定
された区域は、積層不織布中、凸状突起部に当接した区
域のみであった。
Next, a laminate obtained by laminating split-spun non-woven fabric and cotton non-woven fabric was subjected to an ultrasonic oscillator (horn) having a frequency of 19.15 KHZ, and a pattern roll provided with scattered projections on the circumference. And embedded in the splitting fiber B at the boundary cotton between the splitting nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric and fixed, and a laminated nonwoven fabric having a basis weight of 60 g / m 2 is obtained. Obtained. Here, in the used pattern roll, the convex protrusions were provided at a rate of 10% with respect to the roll surface area. The linear pressure between the convex protrusion and the horn is 2.
5 kg / cm and the speed of the laminate moving through the ultrasonic fusing machine was 20 m / min. The area in which the cotton fibers were embedded and fixed was only the area in the laminated nonwoven fabric that was in contact with the convex protrusion.

【0041】以上のようにして得られた積層不織布の特
性は、表1に示したとおりであった。
The properties of the laminated nonwoven fabric obtained as described above were as shown in Table 1.

【表1】 [Table 1]

【0042】実施例2 実施例1で使用したポリエチレン(繊維形成性重合体
B)に代えて、融点が225℃,96%の濃硫酸中で25℃で
測定した相対粘度が2.65であるナイロン6を使用する他
は、実施例1と同様にして分割型複合連続繊維を得た。
Example 2 Nylon 6 having a relative viscosity of 2.65 measured at 25 ° C. in concentrated sulfuric acid having a melting point of 225 ° C. and 96% in place of the polyethylene (fiber-forming polymer B) used in Example 1 Except for using, a splittable conjugate continuous fiber was obtained in the same manner as in Example 1.

【0043】そして、エアーサッカーの引き取り速度を
4600m/分とする他は、実施例1と同様にして繊維集積
体を得た。その後、エンボスロールの温度を150℃にす
る他は、実施例1と同様にして繊維フリースを得た。な
お、繊維集積体中から採取した分割型二成分系複合連続
繊維の繊度は、約2.3デニールであった。
Then, the take-up speed of air soccer is
A fiber assembly was obtained in the same manner as in Example 1 except that the flow rate was changed to 4600 m / min. Thereafter, a fiber fleece was obtained in the same manner as in Example 1 except that the temperature of the embossing roll was changed to 150 ° C. The fineness of the split type bicomponent conjugate continuous fibers collected from the fiber aggregate was about 2.3 denier.

【0044】高圧液体流の噴射水圧を60kg/cm2Gとす
る他は、実施例1と同様にして割繊不織布を得た。この
割繊不織布は、割繊率95%で分割割繊されており、生成
した割繊繊維A(ポリエチレンテレフタレート、即ち重
合体Aで構成される割繊繊維)の繊度は0.1デニールで
あり、また生成した割繊繊維B(ナイロン6、即ち重合
体Bで構成される割繊繊維)の繊度も0.1デニールであ
った。
A split non-woven fabric was obtained in the same manner as in Example 1 except that the jet pressure of the high-pressure liquid stream was changed to 60 kg / cm 2 G. This split non-woven fabric is split at a split rate of 95%, and the split fiber A (polyethylene terephthalate, split fiber composed of polymer A) has a fineness of 0.1 denier. The fineness of the generated split fiber B (split fiber composed of nylon 6, ie, polymer B) was also 0.1 denier.

【0045】次いで、実施例1で用いた綿不織布を使用
し、実施例1と同様の方法で目付60g/m2の積層不織
布を得た。以上のようにして得られた積層不織布の特性
は、表1に示したとおりであった。
Next, using the cotton nonwoven fabric used in Example 1, a laminated nonwoven fabric having a basis weight of 60 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1. The properties of the laminated nonwoven fabric obtained as described above were as shown in Table 1.

【0046】実施例3 繊維形成性重合体A及びBとして、実施例2で用いたも
のと同一のものを準備した。そして、得られる繊維断面
が図3に示す如き形態で、ポリエチレンテレフタレート
の全分割数が8個になる複合紡糸口金を用い、重合体A
と重合体Bの複合比が重量比で1:1となるように、単孔
吐出量=1.8g/分で押し出した。このように、複合溶
融紡糸して、分割型二成分系複合連続繊維を得た。
Example 3 The same fiber-forming polymers A and B as those used in Example 2 were prepared. Then, using a composite spinneret in which the obtained fiber cross-section is as shown in FIG. 3 and the total number of divisions of polyethylene terephthalate is 8, polymer A
And polymer B were extruded at a single hole discharge rate of 1.8 g / min such that the composite ratio was 1: 1 by weight. Thus, the composite melt spinning was performed to obtain a split type bicomponent composite continuous fiber.

【0047】そして、エアーサッカーの引き取り速度を
4700m/分とする他は、実施例2と同様にして、繊維集
積体を得、次いで繊維フリースを得た。なお、繊維集積
体中から採取した分割型二成分系複合連続繊維の繊度
は、約3.4デニールであった。その後も、実施例2と同
様にして割繊不織布を得た。この割繊不織布は、割繊率
95%で分割割繊されており、生成した割繊繊維A(ポリ
エチレンテレフタレート、即ち重合体Aで構成される割
繊繊維)の繊度は0.2デニールであり、一方生成した割
繊繊維B(ナイロン6、即ち重合体Bで構成される割繊
繊維)の繊度は1.7デニールであった。
Then, the pick-up speed of air soccer is
A fiber assembly was obtained and then a fiber fleece was obtained in the same manner as in Example 2 except that the speed was set to 4700 m / min. The fineness of the split type bicomponent composite continuous fiber collected from the fiber assembly was about 3.4 denier. Thereafter, a split nonwoven fabric was obtained in the same manner as in Example 2. This splitting nonwoven has a splitting rate
The split fibers are split at 95%, and the fineness of the split fibers A (polyethylene terephthalate, split fibers composed of polymer A) is 0.2 denier, while the split fibers B (nylon 6 That is, the fineness of the split fiber composed of the polymer B) was 1.7 denier.

【0048】次いで、実施例1で用いた綿不織布を使用
し、実施例1と同様の方法で目付60g/m2の積層不織
布を得た。以上のようにして得られた積層不織布の特性
は、表1に示したとおりであった。
Next, using the cotton nonwoven fabric used in Example 1, a laminated nonwoven fabric having a basis weight of 60 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1. The properties of the laminated nonwoven fabric obtained as described above were as shown in Table 1.

【0049】実施例4 超音波融着機を構成するパターンロールとして、凸状突
起部がロール表面積に対して30%の割合で設けられてい
るものを使用する他は、実施例3と同様にして、目付60
g/m2の積層不織布を得た。以上のようにして得られ
た積層不織布の特性は、表1に示したとおりであった。
Example 4 The same procedure as in Example 3 was carried out except that a pattern roll constituting the ultrasonic welding machine was provided with a convex projection at a ratio of 30% to the roll surface area. 60
g / m 2 of the laminated nonwoven fabric was obtained. The properties of the laminated nonwoven fabric obtained as described above were as shown in Table 1.

【0050】比較例1 実施例1で使用したポリエチレンテレフタレートとポリ
エチレンとを用い、芯鞘型複合紡糸口金を使用して次の
ような条件で紡糸し、ポリエチレンテレフタレートを芯
部に、ポリエチレンを鞘部に配置せしめた芯鞘型二成分
系複合連続繊維を得た。即ち、ポリエチレンテレフタレ
ートとポリエチレンの複合比は、重量比で1:1とし、単
孔吐出量は1.2g/分とした。
Comparative Example 1 The polyethylene terephthalate and polyethylene used in Example 1 were spun under the following conditions using a core-sheath type composite spinneret, and polyethylene terephthalate was used as a core and polyethylene was used as a sheath. To obtain a core-sheath type bicomponent continuous fiber. That is, the composite ratio of polyethylene terephthalate and polyethylene was 1: 1 by weight, and the single hole discharge rate was 1.2 g / min.

【0051】エアーサッカーによる引き取り速度を4800
m/分とする他は、実施例1と同様にして、繊維集積体
を得、次いで繊維フリースを得た。なお、繊維集積体中
から採取した芯鞘型二成分系複合連続繊維の繊度は、約
2.3デニールであった。その後、実施例1で用いた綿不
織布を使用し、この綿不織布と繊維フリースとを積層し
た後、実施例1と同様の方法で目付60g/m2の積層不
織布を得た。以上のようにして得られた積層不織布の特
性は、表1に示したとおりであった。
The pick-up speed by air soccer is 4800
A fiber assembly was obtained and then a fiber fleece was obtained in the same manner as in Example 1 except that m / min was used. The fineness of the core-sheath type bicomponent composite continuous fiber collected from the fiber aggregate is about
It was 2.3 denier. Thereafter, the cotton nonwoven fabric used in Example 1 was used, and the cotton nonwoven fabric and the fiber fleece were laminated. Then, a laminated nonwoven fabric having a basis weight of 60 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1. The properties of the laminated nonwoven fabric obtained as described above were as shown in Table 1.

【0052】比較例2 実施例1と同一のポリエチレンテレフタレートを使用
し、単相紡糸口金を用いて、単孔吐出量=1.2g/分で
押し出した。このようにして、一成分連続繊維を得た。
この一成分連続繊維を、エアーサッカーにより5000m/
分の速度で引き取り、その後は実施例2と同様して、繊
維集積体を得、次いで繊維フリースを得た。なお、繊維
集積体から採取した一成分連続繊維の繊度は、約2.2デ
ニールであった。その後、実施例1で用いた綿不織布を
使用し、この綿不織布と繊維フリースとを積層した後、
実施例1と同様の方法で目付60g/m2の積層不織布を
得た。以上のようにして得られた積層不織布の特性は、
表1に示したとおりであった。
Comparative Example 2 The same polyethylene terephthalate as in Example 1 was extruded using a single-phase spinneret at a single-hole discharge rate of 1.2 g / min. Thus, a one-component continuous fiber was obtained.
5000m /
Minute, and thereafter, as in Example 2, a fiber aggregate was obtained, and then a fiber fleece was obtained. The fineness of the one-component continuous fiber collected from the fiber aggregate was about 2.2 denier. Thereafter, using the cotton nonwoven fabric used in Example 1, after laminating the cotton nonwoven fabric and the fiber fleece,
A laminated nonwoven fabric having a basis weight of 60 g / m 2 was obtained in the same manner as in Example 1. The properties of the laminated nonwoven fabric obtained as described above are
As shown in Table 1.

【0053】比較例3 繊維集積体の目付を60g/m2とする他は、実施例1と
同様にして繊維集積体を得た。この繊維集積体を、熱エ
ンボス装置に導入して、目付60g/m2の繊維フリース
を得た。熱エンボス装置に配設されたエンボスロール
は、散点状の凸部をロール表面積に対して10%の割合で
有し、且つ温度は125℃に設定されているものであっ
た。次いで、実施例1と同一条件で割繊不織布を得た。
この割繊不織布の特性は、表1に示したとおりであっ
た。
Comparative Example 3 A fiber assembly was obtained in the same manner as in Example 1 except that the basis weight of the fiber assembly was changed to 60 g / m 2 . This fiber assembly was introduced into a hot embosser to obtain a fiber fleece having a basis weight of 60 g / m 2 . The embossing roll provided in the hot embossing device had scattered convex portions at a ratio of 10% to the roll surface area, and the temperature was set to 125 ° C. Next, a split nonwoven fabric was obtained under the same conditions as in Example 1.
The characteristics of the split nonwoven fabric were as shown in Table 1.

【0054】比較例4 目付を60g/m2とする他は、実施例1と同一条件で綿
不織布を得た。この綿不織布の特性は、表1に示したと
おりであった。
Comparative Example 4 A cotton nonwoven fabric was obtained under the same conditions as in Example 1 except that the basis weight was 60 g / m 2 . The characteristics of this cotton nonwoven fabric were as shown in Table 1.

【0055】表1から明らかなように、実施例1,2,
3及び4に係る方法で得られた積層不織布は、割繊繊維
A及びBよりなる割繊不織布と綿不織布とが、強固に積
層・一体化されているものであり、剥離強力が高いもの
であった。また、引張強力や引張伸度等の機械的特性に
も優れており、柔軟性に優れ、良好なフィルター性能及
び吸水性を有するものであった。
As is clear from Table 1, Examples 1, 2 and
The laminated nonwoven fabrics obtained by the methods according to 3 and 4 are those in which a split nonwoven fabric composed of split fibers A and B and a cotton nonwoven fabric are firmly laminated and integrated, and have a high peel strength. there were. Further, it was excellent in mechanical properties such as tensile strength and tensile elongation, excellent in flexibility, and had good filter performance and water absorption.

【0056】これに対し、比較例1に係る方法で得られ
た積層不織布は、割繊不織布を使用せずに、ポリエチレ
ンテレフタレートを芯部としポリエチレンを鞘部とする
芯鞘型二成分系複合連続繊維で形成された繊維フリース
を使用したものであるため、繊維フリースと綿不織布と
が強固に一体化されず、剥離強力に劣るものであった。
また、割繊繊維を使用していないため、柔軟性やフィル
ター性能に劣るものであった。しかし、機械的特性及び
吸水性には、優れているものであった。比較例2に係る
方法で得られた積層不織布も、割繊不織布を使用せず
に、一成分連続繊維で形成された繊維フリースを使用し
たものであるため、比較例1の場合と同様に、剥離強力
に劣り、柔軟性やフィルター性能に劣るものであった。
そして、機械的特性及び吸水性には優れているものであ
った。
On the other hand, the laminated nonwoven fabric obtained by the method according to Comparative Example 1 did not use split-split nonwoven fabric, but was a continuous core-sheath type two-component composite having polyethylene terephthalate as a core and polyethylene as a sheath. Since the fiber fleece formed of fibers was used, the fiber fleece and the cotton nonwoven fabric were not firmly integrated, and the peeling strength was poor.
Further, since no split fiber was used, the flexibility and the filter performance were poor. However, it was excellent in mechanical properties and water absorption. Since the laminated nonwoven fabric obtained by the method according to Comparative Example 2 also uses the fiber fleece formed of the monocomponent continuous fiber without using the splitting nonwoven fabric, similar to the case of Comparative Example 1, The peel strength was poor, and the flexibility and filter performance were poor.
And it was excellent in mechanical characteristics and water absorption.

【0057】比較例3に係る方法で得られた不織布は、
綿不織布が積層されていない割繊不織布のみよりなるも
のである。従って、機械的特性,柔軟性,フィルター性
能には優れているものの、吸水性には劣るものであっ
た。比較例4に係る方法で得られた不織布は、割繊不織
布が積層されていない綿不織布のみよりなるものであ
る。従って、吸水性能は優れているものの、機械的特性
やフィルター性能の劣るものであった。
The nonwoven fabric obtained by the method according to Comparative Example 3
It is composed of only split nonwoven fabric on which no cotton nonwoven fabric is laminated. Therefore, although excellent in mechanical properties, flexibility and filter performance, it was inferior in water absorption. The nonwoven fabric obtained by the method according to Comparative Example 4 was composed of only a cotton nonwoven fabric on which the split nonwoven fabric was not laminated. Therefore, although the water absorption performance was excellent, the mechanical properties and the filter performance were inferior.

【0058】[0058]

【作用】本発明に係る積層不織布は、割繊不織布と綿不
織布とが積層されており、割繊不織布は高融点の割繊繊
維Aと低融点の割繊繊維Bとで構成されている。そし
て、両不織布の境界面において、綿不織布中の綿繊維
が、融解した割繊繊維B中に埋設されている。従って、
割繊不織布と綿不織布とは強固に一体化している。ま
た、割繊不織布は、繊度の細い割繊繊維A及びBで形成
されているので、割繊繊維の剛軟度が小さい。従って、
割繊不織布あるいはそれが綿不織布と積層された積層不
織布は、柔軟性に富み、且つフィルター性能にも優れて
いる。更に、融解しているのは割繊繊維Bのみであり、
割繊繊維Aが軟化又は溶融して融解することは少ないた
め、通気性が低下しにくく、良好なフィルター性能を阻
害することが少ない。また、綿不織布は、吸水性に富む
ものであった。
The laminated nonwoven fabric according to the present invention comprises a split nonwoven fabric and a cotton nonwoven fabric, and the split nonwoven fabric is composed of splitting fibers A having a high melting point and splitting fibers B having a low melting point. Then, at the interface between the two nonwoven fabrics, the cotton fibers in the cotton nonwoven fabric are embedded in the melted split fiber B. Therefore,
The split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric are firmly integrated. In addition, since the split nonwoven fabric is formed of split fibers A and B having a small fineness, the split fibers have a low softness. Therefore,
The split nonwoven fabric or the laminated nonwoven fabric obtained by laminating the split nonwoven fabric with the cotton nonwoven fabric is rich in flexibility and excellent in filter performance. Furthermore, only split fiber B is melted,
Since the split fiber A is less likely to be softened or melted and melted, the air permeability is hardly reduced, and good filter performance is not hindered. Moreover, the cotton nonwoven fabric was rich in water absorption.

【0059】[0059]

【発明の効果】本発明に係る積層不織布は、以上の作用
が相乗的且つ総合的に発現して、剥離強力が高く、柔軟
性に富み、良好なフィルター性能及び良好な吸水性を持
ち、更に良好な機械的特性を持つものである。即ち、本
発明によれば、このような特性を併有する不織布が得ら
れるという効果を奏するのである。依って、本発明に係
る積層不織布は、医療・衛生材用,衣料用,生活関連資
材用,産業用等の各種用途に好適に使用されるものであ
る。
The laminated nonwoven fabric according to the present invention exhibits the above-mentioned actions synergistically and comprehensively, has a high peel strength, is rich in flexibility, has good filter performance and good water absorption, and It has good mechanical properties. That is, according to the present invention, there is an effect that a nonwoven fabric having such characteristics can be obtained. Therefore, the laminated nonwoven fabric according to the present invention is suitably used for various uses such as medical / sanitary materials, clothing, living-related materials, and industrial use.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明に使用する分割型二成分系複合繊維の横
断面の一例を示した図である。
FIG. 1 is a diagram showing an example of a cross section of a splittable bicomponent conjugate fiber used in the present invention.

【図2】本発明に使用する分割型二成分系複合繊維の横
断面の一例を示した図である。
FIG. 2 is a diagram showing an example of a cross section of a splittable bicomponent conjugate fiber used in the present invention.

【図3】本発明に使用する分割型二成分系複合繊維の横
断面の一例を示した図である。
FIG. 3 is a view showing an example of a cross section of a splittable bicomponent conjugate fiber used in the present invention.

【図4】本発明に使用する分割型二成分系複合繊維の横
断面の一例を示した図である。
FIG. 4 is a diagram showing an example of a cross section of a splittable bicomponent conjugate fiber used in the present invention.

【図5】本発明に係る積層不織布の横断面の一例を模式
的に示した図である。
FIG. 5 is a diagram schematically showing an example of a cross section of the laminated nonwoven fabric according to the present invention.

【図6】図5に示した横断面において、割繊不織布(斜
線部)と綿不織布(白地色部)とが貼合されている固定
区域(ネッキング部X)を拡大したものを模式的に示し
た図である。
FIG. 6 schematically shows a cross section shown in FIG. 5 in which a fixing area (necking portion X) in which a split nonwoven fabric (hatched portion) and a cotton nonwoven fabric (white background portion) are bonded is enlarged. FIG.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平5−156557(JP,A) 特開 平5−230751(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) D04H 1/00 - 18/00 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-5-156557 (JP, A) JP-A-5-230751 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) D04H 1/00-18/00

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】 繊維形成性重合体Aと、該重合体Aに対
し非相溶性であり、且つ該重合体Aの融点よりも30〜
180℃低い融点を持つ繊維形成性重合体Bとが複合さ
れた分割型二成分系複合繊維が、割繊率60%以上とな
るように分割割繊されて生成した、該重合体Aで構成さ
れる繊度0.05〜0.8デニールの割繊繊維Aと、該
重合体Bで構成される繊度0.05〜2デニールの割繊
繊維Bとを含有する割繊不織布と、綿繊維相互間が交絡
されてなる綿不織布とが積層されてなる積層不織布であ
って、該割繊不織布と該綿不織布の少なくとも境界面に
位置する綿繊維が、融解した該割繊繊維B中に埋設され
た状態で固定されている固定区域によって、該割繊不織
布と該綿不織布とが貼合されており、該固定区域におい
て、該割繊繊維Aは実質的に融解していないことを特徴
とする積層不織布。
1. A fiber-forming polymer A, which is incompatible with the polymer A and has a melting point of from 30 to less than the melting point of the polymer A.
A split type bi-component conjugate fiber obtained by splitting a fiber-forming polymer B having a melting point of 180 ° C. lower with a fiber-forming polymer B is split and split so as to have a split rate of 60% or more. A split nonwoven fabric containing a split fiber A having a fineness of 0.05 to 0.8 denier and a split fiber B having a fineness of 0.05 to 2 denier composed of the polymer B; A laminated nonwoven fabric obtained by laminating a cotton nonwoven fabric in which the fibers are entangled with each other, wherein the cotton fibers located at least at the boundary surface between the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric are embedded in the melted split fiber B. by has been fixed fixed area in state has been stuck and the該割fiber nonwoven fabric and該綿nonwoven, the fixed area smell
Wherein the split fiber A is not substantially melted .
【請求項2】 固定区域の面積が、割繊不織布と綿不織
布との境界面全面の面積に対して、4〜50%である請
求項1記載の積層不織布。
2. The laminated nonwoven fabric according to claim 1, wherein the area of the fixed area is 4 to 50% of the total area of the boundary surface between the split nonwoven fabric and the cotton nonwoven fabric.
【請求項3】 繊維形成性重合体Aと、該重合体Aに対
し非相溶性であり、且つ該重合体Aの融点よりも30〜
180℃低い融点を持つ繊維形成性重合体Bとが複合さ
れた分割型二成分系複合繊維が、割繊率60%以上とな
るように割繊されて生成した、該重合体Aで構成される
繊度0.05〜0.8デニールの割繊繊維Aと、該重合
体Bで構成される繊度0.05〜2デニールの割繊繊維
Bとを含有する割繊不織布と、綿繊維相互間が交絡され
てなる綿不織布とを積層した後、該積層物を超音波融着
機に導入することにより、該割繊繊維Bの少なくとも一
部を軟化又は溶融させる共に、軟化又は溶融した割繊繊
維B中に該綿繊維の一部を埋設させ、一方、該割繊繊維
Aは実質的に軟化又は溶融させないことを特徴とする積
層不織布の製造方法。
3. A fiber-forming polymer A, which is incompatible with the polymer A and has a melting point of 30 to less than the melting point of the polymer A.
A split type bicomponent conjugated fiber in which a fiber-forming polymer B having a melting point of 180 ° C. lower is conjugated, is formed by splitting the split fiber so as to have a split rate of 60% or more, and is formed of the polymer A. Split non-woven fabric containing split fibers A having a fineness of 0.05 to 0.8 denier and split fibers B having a fineness of 0.05 to 2 denier composed of the polymer B; After laminating a cotton nonwoven fabric entangled with the fiber, the laminate is introduced into an ultrasonic fusing machine to soften or melt at least a part of the split fiber B, and to soften or melt the split fiber. during the fiber B is embedded a portion of該綿fibers, whereas,該割fiber fibers
A is a method for producing a laminated nonwoven fabric, wherein the nonwoven fabric is not substantially softened or melted .
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