JPH051327A - 耐食性と深絞り性に優れた表層フエライト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 - Google Patents
耐食性と深絞り性に優れた表層フエライト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法Info
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- JPH051327A JPH051327A JP14501891A JP14501891A JPH051327A JP H051327 A JPH051327 A JP H051327A JP 14501891 A JP14501891 A JP 14501891A JP 14501891 A JP14501891 A JP 14501891A JP H051327 A JPH051327 A JP H051327A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性、加工性および深絞り性に著しく優れ
た表層フェライト系ステンレスクラッド複層冷延鋼板を
製造する。 【構成】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内層部
が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０１５０％、Ｎ：
０．０００５〜０．０１５０％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを下記
式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%)≧１・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4・・・・（２） かつ必要に応じてＢ：０．０００２〜０．００６０％、
Ｍｏ：０．００５０〜０．５００％の１種または２種を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構
成され、前記表層部の全板厚に対する比率が片側２％以
上３０％以下であることを特徴とする耐食性と深絞り性
に優れた表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板。
た表層フェライト系ステンレスクラッド複層冷延鋼板を
製造する。 【構成】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内層部
が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０１５０％、Ｎ：
０．０００５〜０．０１５０％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを下記
式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%)≧１・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4・・・・（２） かつ必要に応じてＢ：０．０００２〜０．００６０％、
Ｍｏ：０．００５０〜０．５００％の１種または２種を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構
成され、前記表層部の全板厚に対する比率が片側２％以
上３０％以下であることを特徴とする耐食性と深絞り性
に優れた表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建材、自動車をはじめと
する一般加工用、構造材料として利用される耐食性、加
工性、および深絞り性に優れた表層フェライト系ステン
レス複層冷延鋼板及びその製造法に関するものである。
する一般加工用、構造材料として利用される耐食性、加
工性、および深絞り性に優れた表層フェライト系ステン
レス複層冷延鋼板及びその製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】建築、厨房器具、自動車などに使用され
る鋼板は、従来、その耐食性を高めるためその表面に塗
装、めっきなどを行い使用されてきたが、近年、より耐
食性を高めるため各方面でステンレス鋼板の使用が多く
なっている。例えば長期にわたる美観が要求される建築
外板や厨房器具、高温環境にさらされるため腐食が激し
い自動車のマフラー、各種プラントにおけるタンク、配
管などあらゆる分野で需要が増大している。一方、ステ
ンレス鋼は耐食性の点では優れているがコストが普通鋼
に比べ著しく高い。このため耐食性が優れかつ製造コス
トの低い鋼板として従来から表層を耐食性が良好なステ
ンレス鋼とし内層を安価な普通鋼とするクラッド鋼板が
開発されてきた。
る鋼板は、従来、その耐食性を高めるためその表面に塗
装、めっきなどを行い使用されてきたが、近年、より耐
食性を高めるため各方面でステンレス鋼板の使用が多く
なっている。例えば長期にわたる美観が要求される建築
外板や厨房器具、高温環境にさらされるため腐食が激し
い自動車のマフラー、各種プラントにおけるタンク、配
管などあらゆる分野で需要が増大している。一方、ステ
ンレス鋼は耐食性の点では優れているがコストが普通鋼
に比べ著しく高い。このため耐食性が優れかつ製造コス
トの低い鋼板として従来から表層を耐食性が良好なステ
ンレス鋼とし内層を安価な普通鋼とするクラッド鋼板が
開発されてきた。
【０００３】しかし、これらのステンレスクラッド鋼板
では以前から次のような問題点が指摘されている。 １）普通鋼中のＣとステンレス鋼中のＣｒの親和性が高
く、普通鋼からステンレス鋼へのＣの拡散が起こり、表
層ステンレス鋼中にＣｒ炭化物を形成し、ステンレス鋼
の耐食性が劣化する。
では以前から次のような問題点が指摘されている。 １）普通鋼中のＣとステンレス鋼中のＣｒの親和性が高
く、普通鋼からステンレス鋼へのＣの拡散が起こり、表
層ステンレス鋼中にＣｒ炭化物を形成し、ステンレス鋼
の耐食性が劣化する。
【０００４】２）クラッド鋼板の加工性をよくするため
には表層ステンレス鋼および内層普通鋼ともに十分な再
結晶をしていることが必要であるが、ステンレス鋼の再
結晶に十分な熱処理を行うと内層の普通鋼が粗粒化し、
加工後オレンジピールと称する表面欠陥が発生すると同
時に加工性も劣化する。 ３）特に再結晶温度が高い高合金ステンレス鋼を表層と
した場合や加工性確保の観点からステンレス鋼に合わせ
た高温での熱処理を行うと、内層の普通鋼についてはＡ
ｃ3変態点を越えるため内層の普通鋼の集合組織はラン
ダムなものとなり深絞り性が劣化する。
には表層ステンレス鋼および内層普通鋼ともに十分な再
結晶をしていることが必要であるが、ステンレス鋼の再
結晶に十分な熱処理を行うと内層の普通鋼が粗粒化し、
加工後オレンジピールと称する表面欠陥が発生すると同
時に加工性も劣化する。 ３）特に再結晶温度が高い高合金ステンレス鋼を表層と
した場合や加工性確保の観点からステンレス鋼に合わせ
た高温での熱処理を行うと、内層の普通鋼についてはＡ
ｃ3変態点を越えるため内層の普通鋼の集合組織はラン
ダムなものとなり深絞り性が劣化する。
【０００５】これらを解決するため、これまでに種々の
方策が採られてきた。 問題点１）に対しては、特公昭５８−１５３１０号、特
公平１−７１３８号、特開昭６２−５４０２０号の各公
報に示されるように、普通鋼のＣ量低減をはかりさらに
Ｔｉ、ＮｂなどのＣ固定元素や各種の元素を添加すると
いった手段が考えられている。また別の方法としては、
界面層にＮｉめっきしたり、Ｎｉ箔を挿入する方法も提
案されている。
方策が採られてきた。 問題点１）に対しては、特公昭５８−１５３１０号、特
公平１−７１３８号、特開昭６２−５４０２０号の各公
報に示されるように、普通鋼のＣ量低減をはかりさらに
Ｔｉ、ＮｂなどのＣ固定元素や各種の元素を添加すると
いった手段が考えられている。また別の方法としては、
界面層にＮｉめっきしたり、Ｎｉ箔を挿入する方法も提
案されている。
【０００６】問題点２）については、Ｎｂ、Ｂといった
元素を添加する方法が提案されている。また特開昭６２
−７４０２５号、特開昭６２−１６８９２号、特開昭６
２−８０２２３号などの各公報には、熱延仕上温度、巻
取温度、焼鈍温度、加熱速度など熱処理サイクルを限定
する方法が示されている。これらの方法のうち、合金添
加による方法は問題点１）および２）を両立させること
を考えていないため、一つの課題については有効である
が、もう一方の課題については十分な解決法となってい
ない。また熱処理サイクルを限定する方法は生産性を低
下させるばかりか、加工性の劣化は避けられない。そし
てこれらの方法は、いずれも問題点３）についての考慮
がなされていない。
元素を添加する方法が提案されている。また特開昭６２
−７４０２５号、特開昭６２−１６８９２号、特開昭６
２−８０２２３号などの各公報には、熱延仕上温度、巻
取温度、焼鈍温度、加熱速度など熱処理サイクルを限定
する方法が示されている。これらの方法のうち、合金添
加による方法は問題点１）および２）を両立させること
を考えていないため、一つの課題については有効である
が、もう一方の課題については十分な解決法となってい
ない。また熱処理サイクルを限定する方法は生産性を低
下させるばかりか、加工性の劣化は避けられない。そし
てこれらの方法は、いずれも問題点３）についての考慮
がなされていない。
【０００７】問題点３）については、特開昭６２−１２
４２２９号公報に、焼鈍を比較的低温で行う方法が示さ
れているが、同公報記載の温度では表層ステンレス鋼の
再結晶は十分とはいえず、加工性の点で完全とはいえな
い。特に、板厚が薄くなる表層ステンレスクラッド冷延
鋼板では問題が解決されていない。
４２２９号公報に、焼鈍を比較的低温で行う方法が示さ
れているが、同公報記載の温度では表層ステンレス鋼の
再結晶は十分とはいえず、加工性の点で完全とはいえな
い。特に、板厚が薄くなる表層ステンレスクラッド冷延
鋼板では問題が解決されていない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は高耐食性と低
コストを両立させる表層フェライト系ステンレス鋼、内
層普通鋼からなるステンレスクラッド冷延鋼板において
問題となる、 １）表層ステンレス鋼の耐食性を劣化させる内層普通鋼
からのＣ拡散、 ２）加工時の表面欠陥および加工性劣化の原因となる内
層普通鋼の粗粒化、 ３）深絞り性を劣化させる変態による集合組織のランダ
ム化、 を抑制し、高耐食性と低コストに加えて、高加工性、高
深絞り性を兼ね備えた表層ステンレス複層冷延鋼板を安
定して得ることを目的とする。
コストを両立させる表層フェライト系ステンレス鋼、内
層普通鋼からなるステンレスクラッド冷延鋼板において
問題となる、 １）表層ステンレス鋼の耐食性を劣化させる内層普通鋼
からのＣ拡散、 ２）加工時の表面欠陥および加工性劣化の原因となる内
層普通鋼の粗粒化、 ３）深絞り性を劣化させる変態による集合組織のランダ
ム化、 を抑制し、高耐食性と低コストに加えて、高加工性、高
深絞り性を兼ね備えた表層ステンレス複層冷延鋼板を安
定して得ることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記の問題点を
解決する内層普通鋼の成分と製造法について検討の結果
得られたもので、その骨子とするところは、 １）Ｃ拡散、粗粒化を抑制しかつ高加工性、高深絞り性
を確保するため内層普通鋼を低Ｃ成分とすると同時にＴ
ｉ、Ｎｂの１種または２種をＣ、Ｎ含有量と関連づけて
添加し、また必要に応じてＢ、Ｍｏを添加することによ
り、その後の熱処理サイクルに影響されずに微細炭化物
を析出させる、 ２）粗粒化の抑制とＡｃ3変態点上昇のため内層普通鋼
のＳｉ、Ａｌ、Ｐ等の含有量を高めにする、 ３）表層部のフェライト系ステンレス鋼の全板厚に対す
る割合を特定し、冷間圧延と焼鈍条件を特定する、 ところにある。
解決する内層普通鋼の成分と製造法について検討の結果
得られたもので、その骨子とするところは、 １）Ｃ拡散、粗粒化を抑制しかつ高加工性、高深絞り性
を確保するため内層普通鋼を低Ｃ成分とすると同時にＴ
ｉ、Ｎｂの１種または２種をＣ、Ｎ含有量と関連づけて
添加し、また必要に応じてＢ、Ｍｏを添加することによ
り、その後の熱処理サイクルに影響されずに微細炭化物
を析出させる、 ２）粗粒化の抑制とＡｃ3変態点上昇のため内層普通鋼
のＳｉ、Ａｌ、Ｐ等の含有量を高めにする、 ３）表層部のフェライト系ステンレス鋼の全板厚に対す
る割合を特定し、冷間圧延と焼鈍条件を特定する、 ところにある。
【００１０】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。まず、表層部
のフェライト系ステンレス鋼の成分に関して述べる。本
発明では表層部のフェライト系ステンレス鋼は特に限定
するものではなく、用途に応じて最適な成分系のフェラ
イト系ステンレス鋼が用いられる。
のフェライト系ステンレス鋼の成分に関して述べる。本
発明では表層部のフェライト系ステンレス鋼は特に限定
するものではなく、用途に応じて最適な成分系のフェラ
イト系ステンレス鋼が用いられる。
【００１１】次に内層の普通鋼成分に関して述べる。Ｃ
は表層ステンレス鋼への拡散の抑制および深絞り性確保
のため低く抑えるが、本発明では粗粒化防止に炭化物を
利用することから０．０００２％以上を含有させる必要
がある。一方、その含有量が多くなると深絞り性が劣化
するので０．０１５０％以下とする。
は表層ステンレス鋼への拡散の抑制および深絞り性確保
のため低く抑えるが、本発明では粗粒化防止に炭化物を
利用することから０．０００２％以上を含有させる必要
がある。一方、その含有量が多くなると深絞り性が劣化
するので０．０１５０％以下とする。
【００１２】Ｎは加工性の観点から低く抑えるが、本発
明では粗粒化防止に窒化物を利用することから０．００
０５％以上を含有させる必要がある。またＮはＣのよう
に表層ステンレス鋼への拡散が起きても、その耐食性を
阻害することはないので、粒成長抑制のため添加する
が、その量が多くなると加工性が劣化するので上限を
０．０１５０％とする。
明では粗粒化防止に窒化物を利用することから０．００
０５％以上を含有させる必要がある。またＮはＣのよう
に表層ステンレス鋼への拡散が起きても、その耐食性を
阻害することはないので、粒成長抑制のため添加する
が、その量が多くなると加工性が劣化するので上限を
０．０１５０％とする。
【００１３】Ｓｉ、Ａｌ、ＰはＡｃ3変態点の上昇およ
び粗粒化防止に寄与する元素であり、その含有量は高い
ほど変態点は上昇する。しかし過剰な添加は高温におい
てもフェライト単相となり、熱間圧延後に特異な集合組
織が形成され、表面欠陥、加工性劣化の原因となるので
範囲を ２５≧８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％） とする。下限は ８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％）≧１ とすることで、より高温での焼鈍が可能となり表層のス
テンレス鋼も十分に再結晶し加工性を向上させることが
できる。
び粗粒化防止に寄与する元素であり、その含有量は高い
ほど変態点は上昇する。しかし過剰な添加は高温におい
てもフェライト単相となり、熱間圧延後に特異な集合組
織が形成され、表面欠陥、加工性劣化の原因となるので
範囲を ２５≧８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％） とする。下限は ８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％）≧１ とすることで、より高温での焼鈍が可能となり表層のス
テンレス鋼も十分に再結晶し加工性を向上させることが
できる。
【００１４】Ｔｉ、ＮｂはＣ拡散抑制、粒成長抑制、高
加工性確保のために添加される。その必要量はＣ、Ｎ量
に依存しており少ない場合は上記の効果が得られない。
また過剰な添加はコストの上昇をもたらし、かつ析出物
を粗大にし粒成長の抑制効果を失うばかりか加工性も劣
化させるため適正範囲を 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 とする。
加工性確保のために添加される。その必要量はＣ、Ｎ量
に依存しており少ない場合は上記の効果が得られない。
また過剰な添加はコストの上昇をもたらし、かつ析出物
を粗大にし粒成長の抑制効果を失うばかりか加工性も劣
化させるため適正範囲を 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 とする。
【００１５】Ｂは必要に応じて添加されるが、Ｔｉまた
はＮｂあるいはその両元素とともに複合添加されること
により、析出物を微細にし高温での粒成長を抑制する効
果を増大させる。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の
点から下限を０．０００２％、上限を０．００６０％と
する。ＭｏもＢと同様、ＴｉまたはＮｂあるいはその両
元素とともに複合添加されることにより、析出物を微細
にし高温での粒成長を抑制する効果を増大させる。粒成
長抑制効果の発現とコスト上昇の点から下限を０．００
５０％、上限を０．５００％とする。
はＮｂあるいはその両元素とともに複合添加されること
により、析出物を微細にし高温での粒成長を抑制する効
果を増大させる。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の
点から下限を０．０００２％、上限を０．００６０％と
する。ＭｏもＢと同様、ＴｉまたはＮｂあるいはその両
元素とともに複合添加されることにより、析出物を微細
にし高温での粒成長を抑制する効果を増大させる。粒成
長抑制効果の発現とコスト上昇の点から下限を０．００
５０％、上限を０．５００％とする。
【００１６】次に表層および内層の厚みについて述べ
る。鋼板表層の厚みは、加工時に表層のステンレス鋼が
破れて鉄面が露出し耐食性が損なわれることを防ぐため
に、全厚の２％以上（両表層の場合両表層合計で４％以
上）とする。また上限についてはコストの上昇を回避す
るために、全厚の３０％以下（両表層の場合両表層合計
で６０％以下）とする。
る。鋼板表層の厚みは、加工時に表層のステンレス鋼が
破れて鉄面が露出し耐食性が損なわれることを防ぐため
に、全厚の２％以上（両表層の場合両表層合計で４％以
上）とする。また上限についてはコストの上昇を回避す
るために、全厚の３０％以下（両表層の場合両表層合計
で６０％以下）とする。
【００１７】上記不均一成分を有する複層鋼片の製造法
については特に限定しないが、例えば次の方法が採用さ
れる。 イ）鋳ぐるみ法 ロ）２本イマージョンノズル法 ハ）爆着法 これらのうち、鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行うこと
が工業的に適しており、特に連続鋳造法で製造すること
が最も経済的である。
については特に限定しないが、例えば次の方法が採用さ
れる。 イ）鋳ぐるみ法 ロ）２本イマージョンノズル法 ハ）爆着法 これらのうち、鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行うこと
が工業的に適しており、特に連続鋳造法で製造すること
が最も経済的である。
【００１８】本発明に従った成分組成の鋼は鋳造後、熱
延、冷延、焼鈍される。熱間圧延に先立つスラブ加熱温
度は表層Ｃｒが十分溶体化する１０５０℃以上であれば
よい。熱間圧延の仕上温度は特に限定されるものではな
いが、内層普通鋼のＡｒ3変態点以上であれば冷延、焼
鈍後の深絞り性は向上する。巻取温度は高いほど内層普
通鋼の加工性が良好となるためクラッド鋼板の加工性は
良好となるが、Ｃｒ析出物が形成すると耐食性が劣化す
るため、表層に用いるステンレス鋼の通常の製造条件に
合わせればよい。その後、必要に応じて熱延板焼鈍が施
される。熱延板焼鈍を行えば熱延板が軟質となるため、
冷延時の作業性が良好になるだけでなく、冷延、焼鈍後
の加工性も向上する。
延、冷延、焼鈍される。熱間圧延に先立つスラブ加熱温
度は表層Ｃｒが十分溶体化する１０５０℃以上であれば
よい。熱間圧延の仕上温度は特に限定されるものではな
いが、内層普通鋼のＡｒ3変態点以上であれば冷延、焼
鈍後の深絞り性は向上する。巻取温度は高いほど内層普
通鋼の加工性が良好となるためクラッド鋼板の加工性は
良好となるが、Ｃｒ析出物が形成すると耐食性が劣化す
るため、表層に用いるステンレス鋼の通常の製造条件に
合わせればよい。その後、必要に応じて熱延板焼鈍が施
される。熱延板焼鈍を行えば熱延板が軟質となるため、
冷延時の作業性が良好になるだけでなく、冷延、焼鈍後
の加工性も向上する。
【００１９】冷延は、より深絞りに適した集合組織を得
るため４０％以上の圧下率で行う。上限は作業性の点か
ら９０％とする。焼鈍温度は加工性確保の点から表層ス
テンレス鋼の再結晶温度以上とする。この再結晶温度は
通常フェライト系ステンレス鋼で８５０℃程度である。
加工性、深絞り性確保の点からは焼鈍温度は高温である
ほど望ましく、内層普通鋼のＡｃ3変態点以下であれば
良好な深絞り性が維持される。しかし余り高温になると
表層ステンレス鋼、または内層普通鋼に粗大粒が発生す
ることと、製造コストの観点から上限を１１５０℃とす
る。
るため４０％以上の圧下率で行う。上限は作業性の点か
ら９０％とする。焼鈍温度は加工性確保の点から表層ス
テンレス鋼の再結晶温度以上とする。この再結晶温度は
通常フェライト系ステンレス鋼で８５０℃程度である。
加工性、深絞り性確保の点からは焼鈍温度は高温である
ほど望ましく、内層普通鋼のＡｃ3変態点以下であれば
良好な深絞り性が維持される。しかし余り高温になると
表層ステンレス鋼、または内層普通鋼に粗大粒が発生す
ることと、製造コストの観点から上限を１１５０℃とす
る。
【００２０】本発明に従って得られた複層冷延鋼板は、
亜鉛、錫、クロム、アルミニウム等でめっきする表面処
理鋼板の素材としても利用できる。
亜鉛、錫、クロム、アルミニウム等でめっきする表面処
理鋼板の素材としても利用できる。
【００２１】
【実施例】表層及び内層用溶鋼を表１に示す成分に調整
し、２本イマージョンノズル法により複層鋳片を得た。
表層の厚みは両表層同一とし、全厚に対する両表層合計
の比率を表２に示す。これらのスラブを熱延し、板厚
４．０mmの熱延板に仕上げた。この熱延板を表２に示す
冷延圧下率で冷延の後、焼鈍し、特性評価を行った。
し、２本イマージョンノズル法により複層鋳片を得た。
表層の厚みは両表層同一とし、全厚に対する両表層合計
の比率を表２に示す。これらのスラブを熱延し、板厚
４．０mmの熱延板に仕上げた。この熱延板を表２に示す
冷延圧下率で冷延の後、焼鈍し、特性評価を行った。
【００２２】本発明に従った鋼板（試料番号１、４、
５、６、７、１０、１１、１２）は表面欠陥がなく高加
工性、高深絞り性を達成しているのに対し比較鋼は表面
状況、加工性、深絞り性が良好でない。
５、６、７、１０、１１、１２）は表面欠陥がなく高加
工性、高深絞り性を達成しているのに対し比較鋼は表面
状況、加工性、深絞り性が良好でない。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】以上述べたごとく、本発明によれば高耐
食性、高加工性、高深絞り性を両立させた表層フェライ
ト系ステンレス鋼、内層普通鋼からなるステンレス複層
冷延鋼板を提供できる。
食性、高加工性、高深絞り性を両立させた表層フェライ
ト系ステンレス鋼、内層普通鋼からなるステンレス複層
冷延鋼板を提供できる。
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フロントページの続き
(51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所
Ｃ２１Ｄ 9/00 Ｚ 7356−4Ｋ
Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｚ 7217−4Ｋ
Claims (5)
- 【請求項１】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０１５０％、
Ｎ：０．０００５〜０．０１５０％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧１・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4・・・・（２） 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、
前記表層部の全板厚に対する比率が片側２％以上３０％
以下であることを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた
表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板。 - 【請求項２】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０１５０％、
Ｎ：０．０００５〜０．０１５０％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%)≧１・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4・・・・（２） かつＢ：０．０００２〜０．００６０％、Ｍｏ：０．０
０５０〜０．５００％の１種または２種を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、前記
表層部の全板厚に対する比率が片側２％以上３０％以下
であることを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた表層
フェライト系ステンレス複層冷延鋼板。 - 【請求項３】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０１５０％、
Ｎ：０．０００５〜０．０１５０％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧１・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4・・・・（２） 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、
前記表層部の全板厚に対する比率が片側２％以上３０％
以下とした鋼片を、熱間圧延し、圧下率４０〜９０％で
冷間圧延を行い、再結晶温度以上１１５０℃以下の温度
で焼鈍することを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた
表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板の製造法。 - 【請求項４】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０１５０％、
Ｎ：０．０００５〜０．０１５０％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧１・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/
［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4・・・・（２） かつＢ：０．０００２〜０．００６０％、Ｍｏ：０．０
０５０〜０．５００％の１種または２種を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、前記
表層部の全板厚に対する比率が片側２％以上３０％以下
とした鋼片を、熱間圧延し、圧下率４０〜９０％で冷間
圧延を行い、再結晶温度以上１１５０℃以下の温度で焼
鈍することを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた表層
フェライト系ステンレス複層冷延鋼板の製造法。 - 【請求項５】 熱間圧延の後、熱延板焼鈍することを特
徴とする請求項３または４記載の耐食性と深絞り性に優
れたフェライト系ステンレス複層冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14501891A JP2715014B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 耐食性と深絞り性に優れた表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14501891A JP2715014B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 耐食性と深絞り性に優れた表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH051327A true JPH051327A (ja) | 1993-01-08 |
| JP2715014B2 JP2715014B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=15375530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14501891A Expired - Lifetime JP2715014B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 耐食性と深絞り性に優れた表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2715014B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06293976A (ja) * | 1993-04-06 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき鋼板 |
| JPH06293978A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐食性、深絞り性およびはんだ性に優れた自動車燃料タンク用複層冷延鋼板 |
| JPH06336681A (ja) * | 1993-05-31 | 1994-12-06 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき積層鋼板 |
-
1991
- 1991-06-17 JP JP14501891A patent/JP2715014B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06293976A (ja) * | 1993-04-06 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき鋼板 |
| JPH06293978A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐食性、深絞り性およびはんだ性に優れた自動車燃料タンク用複層冷延鋼板 |
| JPH06336681A (ja) * | 1993-05-31 | 1994-12-06 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき積層鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2715014B2 (ja) | 1998-02-16 |
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|---|---|---|---|
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