JPH055190A - 耐食性と深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 - Google Patents
耐食性と深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法Info
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- JPH055190A JPH055190A JP14634491A JP14634491A JPH055190A JP H055190 A JPH055190 A JP H055190A JP 14634491 A JP14634491 A JP 14634491A JP 14634491 A JP14634491 A JP 14634491A JP H055190 A JPH055190 A JP H055190A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性、加工性および深絞り性に著しく優れ
た表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板を提供
する。 【構成】 表層部がオーステナイト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２００％、
Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ３０≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧３・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） かつ必要に応じてＢ：０．０００２〜０．００６０％、
Ｍｏ：０．００５〜０．５００％の１種または２種を含
有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成
され、前記表層部の全板厚に対する比率を片側２％以上
３０％以下としたことを特徴とする耐食性と深絞り性に
優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板。
た表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板を提供
する。 【構成】 表層部がオーステナイト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２００％、
Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ３０≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧３・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） かつ必要に応じてＢ：０．０００２〜０．００６０％、
Ｍｏ：０．００５〜０．５００％の１種または２種を含
有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成
され、前記表層部の全板厚に対する比率を片側２％以上
３０％以下としたことを特徴とする耐食性と深絞り性に
優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建材、自動車をはじめと
する一般加工用、構造材料として利用される耐食性、加
工性および深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステ
ンレス複層冷延鋼板及びその製造法に関するものであ
る。
する一般加工用、構造材料として利用される耐食性、加
工性および深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステ
ンレス複層冷延鋼板及びその製造法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】建築、厨房器具、自動車などに使用され
る鋼板は、従来、その耐食性を高めるためその表面に塗
装、めっきなどを行い使用されてきたが、近年、より耐
食性を高めるため各方面でステンレス鋼板の使用が多く
なっている。例えば長期にわたる美観が要求される建築
外板や厨房器具、高温環境にさらされるため腐食が激し
い自動車のマフラー、各種プラントにおけるタンク、配
管などあらゆる分野で需要が増大している。一方、ステ
ンレス鋼は耐食性の点では優れているが、コストが普通
鋼に比べ著しく高い。このため耐食性が優れかつ製造コ
ストの低い鋼板として、従来から表層を耐食性が良好な
ステンレス鋼とし内層を安価な普通鋼とするクラッド鋼
板が開発されてきた。
る鋼板は、従来、その耐食性を高めるためその表面に塗
装、めっきなどを行い使用されてきたが、近年、より耐
食性を高めるため各方面でステンレス鋼板の使用が多く
なっている。例えば長期にわたる美観が要求される建築
外板や厨房器具、高温環境にさらされるため腐食が激し
い自動車のマフラー、各種プラントにおけるタンク、配
管などあらゆる分野で需要が増大している。一方、ステ
ンレス鋼は耐食性の点では優れているが、コストが普通
鋼に比べ著しく高い。このため耐食性が優れかつ製造コ
ストの低い鋼板として、従来から表層を耐食性が良好な
ステンレス鋼とし内層を安価な普通鋼とするクラッド鋼
板が開発されてきた。
【０００３】しかし、これらのステンレスクラッド鋼板
では以前から次のような問題点が指摘されている。 １）普通鋼中のＣとステンレス鋼中のＣｒの親和性が高
く、普通鋼からステンレス鋼へのＣの拡散が起こり、表
層ステンレス鋼中にＣｒ炭化物を形成しステンレス鋼の
耐食性が劣化する。
では以前から次のような問題点が指摘されている。 １）普通鋼中のＣとステンレス鋼中のＣｒの親和性が高
く、普通鋼からステンレス鋼へのＣの拡散が起こり、表
層ステンレス鋼中にＣｒ炭化物を形成しステンレス鋼の
耐食性が劣化する。
【０００４】２）クラッド鋼板の加工性をよくするため
には、表層ステンレス鋼および内層普通鋼ともに十分な
再結晶をしていることが必要であるが、ステンレス鋼の
再結晶に十分な熱処理を行うと内層の普通鋼が粗粒化
し、加工後オレンジピールと称する表面欠陥が発生する
と同時に加工性も劣化する。 ３）特に再結晶温度が高い高合金ステンレス鋼を表層と
した場合や加工性確保の観点から、表層ステンレス鋼に
合わせた高温での熱処理を行うと、内層の普通鋼につい
てはＡｃ3変態点を越えるため内層の普通鋼の集合組織
はランダムなものとなり深絞り性が劣化する。
には、表層ステンレス鋼および内層普通鋼ともに十分な
再結晶をしていることが必要であるが、ステンレス鋼の
再結晶に十分な熱処理を行うと内層の普通鋼が粗粒化
し、加工後オレンジピールと称する表面欠陥が発生する
と同時に加工性も劣化する。 ３）特に再結晶温度が高い高合金ステンレス鋼を表層と
した場合や加工性確保の観点から、表層ステンレス鋼に
合わせた高温での熱処理を行うと、内層の普通鋼につい
てはＡｃ3変態点を越えるため内層の普通鋼の集合組織
はランダムなものとなり深絞り性が劣化する。
【０００５】これらを解決するため、これまでに種々の
方策が採られてきた。 問題点１）に対しては特公昭５８−１５３１０号、特開
平１−７１３８号、特開昭６２−５４０２０号の各公報
に示されるように、普通鋼のＣ量低減をはかり、さらに
Ｔｉ、ＮｂなどのＣ固定元素や各種の元素を添加すると
いった手段が考えられている。また別の方法として、界
面層にＮｉめっきしたり、Ｎｉ箔を挿入する方法も提案
されている。
方策が採られてきた。 問題点１）に対しては特公昭５８−１５３１０号、特開
平１−７１３８号、特開昭６２−５４０２０号の各公報
に示されるように、普通鋼のＣ量低減をはかり、さらに
Ｔｉ、ＮｂなどのＣ固定元素や各種の元素を添加すると
いった手段が考えられている。また別の方法として、界
面層にＮｉめっきしたり、Ｎｉ箔を挿入する方法も提案
されている。
【０００６】問題点２）については、Ｎｂ、Ｂといった
元素を添加する方法が提案されている。また特開昭６２
−７４０２５号、特開昭６２−１６８９２号、特開昭６
２−８０２２３号の各公報などにより熱延仕上温度、巻
取温度、焼鈍温度、加熱速度などの熱処理サイクルを限
定する方法が開示されている。これらの方法のうち、合
金添加による方法は問題点１）および２）を両立させる
ことを考えていないため、一つの課題については有効で
あるが、もう一方の課題については十分な解決法となっ
ていない。また熱処理サイクルを限定する方法は生産性
を低下させるばかりか、加工性の劣化は避けられない。
そしてこれらの方法は、いずれも問題点３）についての
考慮がなされていない。
元素を添加する方法が提案されている。また特開昭６２
−７４０２５号、特開昭６２−１６８９２号、特開昭６
２−８０２２３号の各公報などにより熱延仕上温度、巻
取温度、焼鈍温度、加熱速度などの熱処理サイクルを限
定する方法が開示されている。これらの方法のうち、合
金添加による方法は問題点１）および２）を両立させる
ことを考えていないため、一つの課題については有効で
あるが、もう一方の課題については十分な解決法となっ
ていない。また熱処理サイクルを限定する方法は生産性
を低下させるばかりか、加工性の劣化は避けられない。
そしてこれらの方法は、いずれも問題点３）についての
考慮がなされていない。
【０００７】問題点３）については、特開昭６２−１２
４２２９号公報に、焼鈍を比較的低温で行う方法が開示
されているが、同公報記載の温度では表層ステンレス鋼
の再結晶は十分とはいえず、加工性の点で完全とはいえ
ない。これらの問題は、板厚が薄くなる表層オーステナ
イト系ステンレス複層鋼板についても該当している。
４２２９号公報に、焼鈍を比較的低温で行う方法が開示
されているが、同公報記載の温度では表層ステンレス鋼
の再結晶は十分とはいえず、加工性の点で完全とはいえ
ない。これらの問題は、板厚が薄くなる表層オーステナ
イト系ステンレス複層鋼板についても該当している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は高耐食性と低
コストを両立させる表層オーステナイト系ステンレス
鋼、内層普通鋼からなる表層オーステナイト系ステンレ
ス複層冷延鋼板において問題となる下記の事項、すなわ
ち、 １）表層ステンレス鋼の耐食性を劣化させる内層普通鋼
からのＣ拡散、 ２）加工時の表面欠陥および加工性劣化の原因となる内
層普通鋼の粗粒化、 ３）深絞り性を劣化させる変態による集合組織のランダ
ム化、を抑制し、高耐食性、高加工性、高深絞り性を兼
ね備えた表層ステンレス複層冷延鋼板を安定して、かつ
低コストにて提供することを目的とする。
コストを両立させる表層オーステナイト系ステンレス
鋼、内層普通鋼からなる表層オーステナイト系ステンレ
ス複層冷延鋼板において問題となる下記の事項、すなわ
ち、 １）表層ステンレス鋼の耐食性を劣化させる内層普通鋼
からのＣ拡散、 ２）加工時の表面欠陥および加工性劣化の原因となる内
層普通鋼の粗粒化、 ３）深絞り性を劣化させる変態による集合組織のランダ
ム化、を抑制し、高耐食性、高加工性、高深絞り性を兼
ね備えた表層ステンレス複層冷延鋼板を安定して、かつ
低コストにて提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記の問題点を
解決する内層普通鋼の成分と製造条件について検討の結
果得られたもので、その骨子とするところは、 １）Ｃ拡散、粗粒化を抑制しかつ高加工性、高深絞り性
を確保するため、内層普通鋼は低Ｃ成分とすると同時に
Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を、Ｃ、Ｎの含有量と関連
づけて添加し、また必要によってはＢ、Ｍｏを添加する
ことにより、その後の熱処理サイクルに影響されずに微
細炭化物を析出させる、 ２）粗粒化の抑制とＡｃ3変態点上昇のため、内層普通
鋼にＳｉ、Ａｌ、Ｐを添加する、 ３）表層部のオーステナイト系ステンレス鋼と内層普通
鋼との全板厚における割合を特定し、さらに冷間圧延、
焼鈍条件を特定する、ところにある。
解決する内層普通鋼の成分と製造条件について検討の結
果得られたもので、その骨子とするところは、 １）Ｃ拡散、粗粒化を抑制しかつ高加工性、高深絞り性
を確保するため、内層普通鋼は低Ｃ成分とすると同時に
Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を、Ｃ、Ｎの含有量と関連
づけて添加し、また必要によってはＢ、Ｍｏを添加する
ことにより、その後の熱処理サイクルに影響されずに微
細炭化物を析出させる、 ２）粗粒化の抑制とＡｃ3変態点上昇のため、内層普通
鋼にＳｉ、Ａｌ、Ｐを添加する、 ３）表層部のオーステナイト系ステンレス鋼と内層普通
鋼との全板厚における割合を特定し、さらに冷間圧延、
焼鈍条件を特定する、ところにある。
【００１０】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。まず、表層部
の鋼成分に関して述べる。本発明では表層はオーステナ
イト系ステンレス鋼であり、その成分は特に限定するも
のではなく、用途に応じて最適な成分系のオーステナイ
ト系ステンレス鋼が用いられる。
の鋼成分に関して述べる。本発明では表層はオーステナ
イト系ステンレス鋼であり、その成分は特に限定するも
のではなく、用途に応じて最適な成分系のオーステナイ
ト系ステンレス鋼が用いられる。
【００１１】次に内層の鋼成分に関して述べる。Ｃは表
層ステンレス鋼への拡散の抑制および加工性を勘案して
低く抑えるが、本発明では粗粒化防止に炭化物を利用す
ることから０．０００２％以上を含有させる。一方、そ
の含有量が多くなると耐食性が劣化し、深絞り性も低下
するので０．０２００％以下とする。
層ステンレス鋼への拡散の抑制および加工性を勘案して
低く抑えるが、本発明では粗粒化防止に炭化物を利用す
ることから０．０００２％以上を含有させる。一方、そ
の含有量が多くなると耐食性が劣化し、深絞り性も低下
するので０．０２００％以下とする。
【００１２】Ｎは加工性を勘案して低く抑えるが、本発
明では粗粒化防止に窒化物を利用することから０．００
０５％以上含有させる。またＮはＣのように表層ステン
レス鋼への拡散が起きても、その耐食性を阻害すること
はないので粒成長抑制のため積極的に添加することもで
きるが、その量が多くなると深絞り性が劣化するので上
限を０．０２００％とする。
明では粗粒化防止に窒化物を利用することから０．００
０５％以上含有させる。またＮはＣのように表層ステン
レス鋼への拡散が起きても、その耐食性を阻害すること
はないので粒成長抑制のため積極的に添加することもで
きるが、その量が多くなると深絞り性が劣化するので上
限を０．０２００％とする。
【００１３】Ｓｉ、Ａｌ、ＰはＡｃ3変態点上昇および
粗粒化防止のために添加される元素であり、その含有量
は高いほど変態点は上昇する。含有量が少ないと本発明
が目的とする焼鈍時の変態抑制および粒成長抑制の効果
が得られない。しかし過剰な添加は高温においてもフェ
ライト単相となり、熱間圧延後に特異な集合組織が形成
され表面欠陥、加工性劣化の原因となるばかりでなく、
合金コストの上昇を招くため範囲を ３０≧８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％）≧３ とする。
粗粒化防止のために添加される元素であり、その含有量
は高いほど変態点は上昇する。含有量が少ないと本発明
が目的とする焼鈍時の変態抑制および粒成長抑制の効果
が得られない。しかし過剰な添加は高温においてもフェ
ライト単相となり、熱間圧延後に特異な集合組織が形成
され表面欠陥、加工性劣化の原因となるばかりでなく、
合金コストの上昇を招くため範囲を ３０≧８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％）≧３ とする。
【００１４】Ｔｉ、ＮｂはＣ拡散抑制、粒成長抑制、高
加工性確保のために添加される。その必要量はＣ、Ｎ量
に依存しており、少ない場合は上記の効果が得られな
い。また過剰な添加はコストの上昇をもたらし、かつ析
出物を粗大にし粒成長の抑制効果を失うばかりか、加工
性も劣化させるため範囲を 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 とする。
加工性確保のために添加される。その必要量はＣ、Ｎ量
に依存しており、少ない場合は上記の効果が得られな
い。また過剰な添加はコストの上昇をもたらし、かつ析
出物を粗大にし粒成長の抑制効果を失うばかりか、加工
性も劣化させるため範囲を 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 とする。
【００１５】Ｂは必要に応じて添加されるが、Ｔｉまた
はＮｂあるいはこれらの両元素とともに複合添加される
ことにより、析出物を微細にし高温での粒成長を抑制す
る効果を増大させる。粒成長抑制効果の発現とコスト上
昇の点から下限を０．０００２％、上限を０．００６０
％とする。ＭｏもＢと同様、ＴｉまたはＮｂあるいはこ
れらの両元素とともに複合添加されることにより、析出
物を微細にし高温での粒成長を抑制する効果を増大させ
る。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の点から下限を
０．００５％、上限を０．５００％とする。
はＮｂあるいはこれらの両元素とともに複合添加される
ことにより、析出物を微細にし高温での粒成長を抑制す
る効果を増大させる。粒成長抑制効果の発現とコスト上
昇の点から下限を０．０００２％、上限を０．００６０
％とする。ＭｏもＢと同様、ＴｉまたはＮｂあるいはこ
れらの両元素とともに複合添加されることにより、析出
物を微細にし高温での粒成長を抑制する効果を増大させ
る。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の点から下限を
０．００５％、上限を０．５００％とする。
【００１６】次に表層および内層の厚みについて述べ
る。鋼板表層の厚みは、加工時に表層のステンレス鋼が
破れて鉄面が露出し耐食性が損なわれることを防止する
ために、全厚の２％以上（両表層の場合、両表層合計で
４％以上）とする。また上限についてはコスト上昇を回
避するため全厚の３０％以下（両表層の場合、両表層合
計で６０％以下）とする。
る。鋼板表層の厚みは、加工時に表層のステンレス鋼が
破れて鉄面が露出し耐食性が損なわれることを防止する
ために、全厚の２％以上（両表層の場合、両表層合計で
４％以上）とする。また上限についてはコスト上昇を回
避するため全厚の３０％以下（両表層の場合、両表層合
計で６０％以下）とする。
【００１７】上記不均一成分を有する複層鋼片の製造法
については特に限定しないが、例えば次の方法が採用さ
れる。 イ）鋳ぐるみ法 ロ）２本イマージョンノズル法 ハ）爆着法 これらの方法の内、鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行う
ことが工業的に適しており、特に連続鋳造法で製造する
ことが最も経済的である。
については特に限定しないが、例えば次の方法が採用さ
れる。 イ）鋳ぐるみ法 ロ）２本イマージョンノズル法 ハ）爆着法 これらの方法の内、鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行う
ことが工業的に適しており、特に連続鋳造法で製造する
ことが最も経済的である。
【００１８】本発明に従った成分組成の鋼は鋳造後熱
延、必要に応じて熱延板焼鈍され、次いで冷延、焼鈍さ
れる。熱間圧延に先立つ鋼片加熱温度は表層Ｃｒが十分
溶体化する１０５０℃以上であればよい。熱間圧延の仕
上温度は特に限定されるものではないが、内層普通鋼の
Ａｒ3変態点以上であれば冷延、焼鈍後の深絞り性は向
上する。巻取温度は高いほど内層普通鋼の加工性が良好
となるため、クラッド鋼板の加工性は良好となるがＣｒ
析出物が形成すると耐食性が劣化するため、表層に用い
るステンレス鋼の通常の製造条件に合わせればよい。そ
の後、必要に応じて熱延板焼鈍が施される。熱延板焼鈍
を行えば、熱延板が軟質となるため冷延時の作業性が良
好になるだけでなく、冷延、焼鈍後の加工性も向上す
る。
延、必要に応じて熱延板焼鈍され、次いで冷延、焼鈍さ
れる。熱間圧延に先立つ鋼片加熱温度は表層Ｃｒが十分
溶体化する１０５０℃以上であればよい。熱間圧延の仕
上温度は特に限定されるものではないが、内層普通鋼の
Ａｒ3変態点以上であれば冷延、焼鈍後の深絞り性は向
上する。巻取温度は高いほど内層普通鋼の加工性が良好
となるため、クラッド鋼板の加工性は良好となるがＣｒ
析出物が形成すると耐食性が劣化するため、表層に用い
るステンレス鋼の通常の製造条件に合わせればよい。そ
の後、必要に応じて熱延板焼鈍が施される。熱延板焼鈍
を行えば、熱延板が軟質となるため冷延時の作業性が良
好になるだけでなく、冷延、焼鈍後の加工性も向上す
る。
【００１９】冷延は、より深絞りに適した集合組織を得
るため４０％以上の圧下率で行う。一方、圧下率が高く
なると深絞り性が劣化するので９０％以下とする。焼鈍
は加工性確保の点から表層オーステナイト系ステンレス
鋼の再結晶温度以上とする。この再結晶温度は通常オー
ステナイト系ステンレス鋼で９００℃程度である。加工
性、深絞り性確保の点からは焼鈍温度は高温であるほど
望ましく、内層普通鋼のＡｃ3変態点以下であれば良好
な深絞り性が維持される。しかし余り高温になると表層
ステンレス鋼または内層普通鋼に粗大粒が発生すること
と製造コストの観点から上限を１２５０℃とする。
るため４０％以上の圧下率で行う。一方、圧下率が高く
なると深絞り性が劣化するので９０％以下とする。焼鈍
は加工性確保の点から表層オーステナイト系ステンレス
鋼の再結晶温度以上とする。この再結晶温度は通常オー
ステナイト系ステンレス鋼で９００℃程度である。加工
性、深絞り性確保の点からは焼鈍温度は高温であるほど
望ましく、内層普通鋼のＡｃ3変態点以下であれば良好
な深絞り性が維持される。しかし余り高温になると表層
ステンレス鋼または内層普通鋼に粗大粒が発生すること
と製造コストの観点から上限を１２５０℃とする。
【００２０】本発明に従った方法で製造した複層冷延鋼
板は、亜鉛、錫、クロム、アルミニウム等でめっきする
表面処理鋼板の素材としても利用できる。
板は、亜鉛、錫、クロム、アルミニウム等でめっきする
表面処理鋼板の素材としても利用できる。
【００２１】
【実施例】表層及び内層用溶鋼を表１に示す成分に調整
し、２本イマージョンノズル法により複層鋳片を得た。
表層の厚みは両表層同一とし、全厚に対する両表層合計
の比率を表２に示す。これらのスラブを熱延し、板厚
４．０mmの熱延板に仕上げた。この熱延板を表２に示す
冷延圧下率で冷延の後、焼鈍を施し、特性評価を行っ
た。
し、２本イマージョンノズル法により複層鋳片を得た。
表層の厚みは両表層同一とし、全厚に対する両表層合計
の比率を表２に示す。これらのスラブを熱延し、板厚
４．０mmの熱延板に仕上げた。この熱延板を表２に示す
冷延圧下率で冷延の後、焼鈍を施し、特性評価を行っ
た。
【００２２】本発明に従った鋼板（試料番号１、４、
９、１０、１２、１３、１５）は表面欠陥がなく、高加
工性、高深絞り性を達成しているのに対し、比較鋼は表
面状況、加工性、深絞り性が良好でない。
９、１０、１２、１３、１５）は表面欠陥がなく、高加
工性、高深絞り性を達成しているのに対し、比較鋼は表
面状況、加工性、深絞り性が良好でない。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】以上述べたごとく、本発明によれば高耐
食性、高加工性、高深絞り性、低コストを両立させた表
層オーステナイト系ステンレス鋼、内層普通鋼からなる
ステンレス複層冷延鋼板を提供できる。
食性、高加工性、高深絞り性、低コストを両立させた表
層オーステナイト系ステンレス鋼、内層普通鋼からなる
ステンレス複層冷延鋼板を提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｒ 7217−4Ｋ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 表層部がオーステナイト系ステンレス
鋼、内層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２０
０％、Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、
Ａｌを下記式（１）を満たすように含み、 ３０≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧３・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、
前記表層部の全板厚に対する比率を片側２％以上３０％
以下としたことを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた
表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板。 【請求項２】 表層部がオーステナイト系ステンレス
鋼、内層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２０
０％、Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、
Ａｌを下記式（１）を満たすように含み、 ３０≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧３・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） かつＢ：０．０００２〜０．００６０％、Ｍｏ：０．０
０５〜０．５００％の１種または２種を含有し、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、前記表
層部の全板厚に対する比率を片側２％以上３０％以下と
したことを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた表層オ
ーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板。 【請求項３】 表層部がオーステナイト系ステンレス
鋼、内層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２０
０％、Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、
Ａｌを下記式（１）を満たすように含み、 ３０≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧３・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、
前記表層部の全板厚に対する比率を片側２％以上３０％
以下とした鋼片を、熱間圧延し、圧下率４０〜９０％で
冷間圧延を行い、再結晶温度以上１２５０℃以下の温度
で焼鈍することを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた
表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板の製造
法。 【請求項４】 表層部がオーステナイト系ステンレス
鋼、内層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２０
０％、Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、
Ａｌを下記式（１）を満たすように含み、 ３０≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%) ≧３・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） かつＢ：０．０００２〜０．００６０％、Ｍｏ：０．０
０５〜０．５００％の１種または２種を含有し、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、前記表
層部の全板厚に対する比率を片側２％以上３０％以下と
した鋼片を、熱間圧延し、圧下率４０〜９０％で冷間圧
延を行い、再結晶温度以上１２５０℃以下の温度で焼鈍
することを特徴とする耐食性と深絞り性に優れた表層オ
ーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板の製造法。 【請求項５】 熱間圧延の後、熱延板焼鈍を行うことを
特徴とする請求項３または４記載の表層オーステナイト
系ステンレス複層冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634491A JPH055190A (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 耐食性と深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634491A JPH055190A (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 耐食性と深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH055190A true JPH055190A (ja) | 1993-01-14 |
Family
ID=15405585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14634491A Pending JPH055190A (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 耐食性と深絞り性に優れた表層オーステナイト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH055190A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06293976A (ja) * | 1993-04-06 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき鋼板 |
| JPH06293978A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐食性、深絞り性およびはんだ性に優れた自動車燃料タンク用複層冷延鋼板 |
| JPH06336681A (ja) * | 1993-05-31 | 1994-12-06 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき積層鋼板 |
| WO2008013233A1 (en) | 2006-07-27 | 2008-01-31 | The University Of Tokyo | Multilayer steel and method for producing multilayer steel |
| US9089450B2 (en) | 2000-11-14 | 2015-07-28 | Cochlear Limited | Implantatable component having an accessible lumen and a drug release capsule for introduction into same |
| US9101732B2 (en) | 2010-05-24 | 2015-08-11 | Cochlear Limited | Drug-delivery accessory for an implantable medical device |
| JP2019214138A (ja) * | 2018-06-11 | 2019-12-19 | 日鉄ステンレス株式会社 | 複層ステンレス鋼箔 |
| JP2023510288A (ja) * | 2020-01-13 | 2023-03-13 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高耐食性ストリップ鋼およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62124229A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-06-05 | Nippon Steel Corp | 加工性および耐食性の優れたステンレスクラツド鋼板の製造法 |
-
1991
- 1991-06-18 JP JP14634491A patent/JPH055190A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62124229A (ja) * | 1985-08-20 | 1987-06-05 | Nippon Steel Corp | 加工性および耐食性の優れたステンレスクラツド鋼板の製造法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06293976A (ja) * | 1993-04-06 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき鋼板 |
| JPH06293978A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-21 | Nippon Steel Corp | 耐食性、深絞り性およびはんだ性に優れた自動車燃料タンク用複層冷延鋼板 |
| JPH06336681A (ja) * | 1993-05-31 | 1994-12-06 | Nippon Steel Corp | 耐蝕性、加工性に優れたアルミめっき積層鋼板 |
| US9089450B2 (en) | 2000-11-14 | 2015-07-28 | Cochlear Limited | Implantatable component having an accessible lumen and a drug release capsule for introduction into same |
| WO2008013233A1 (en) | 2006-07-27 | 2008-01-31 | The University Of Tokyo | Multilayer steel and method for producing multilayer steel |
| US8137819B2 (en) | 2006-07-27 | 2012-03-20 | The University Of Tokyo | Multilayer steel and method for producing multilayer steel |
| US9101732B2 (en) | 2010-05-24 | 2015-08-11 | Cochlear Limited | Drug-delivery accessory for an implantable medical device |
| JP2019214138A (ja) * | 2018-06-11 | 2019-12-19 | 日鉄ステンレス株式会社 | 複層ステンレス鋼箔 |
| JP2023510288A (ja) * | 2020-01-13 | 2023-03-13 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高耐食性ストリップ鋼およびその製造方法 |
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