JPH0512061B2

JPH0512061B2 -

Info

Publication number: JPH0512061B2
Application number: JP63121973A
Authority: JP
Inventors: Noryuki Kanai; Hideki Murakami; Shiro Sukenari; Hidetoshi Yuyama
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1988-05-20
Filing date: 1988-05-20
Publication date: 1993-02-17
Also published as: JPH01293942A

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］この発明は広幅薄スラブの連続鋳造機に関す
る。

［従来の技術］最近、広幅薄スラブの連続鋳造方法あるいはそ
の鋳造機の開発が盛んである。溶鋼等の溶融金属
から最終形状に近い数mm〜数十mm程度の厚みをも
つ広幅薄スラブを直接製造することができれば、
金属薄帯の製造において粗圧延、中間圧延などの
多段階にわたる圧延工程を省略することが可能で
あり、工程および設備の簡略化が図られる。ま
た、各工程間における素材の加熱工程が不要にな
るため、省エネルギー効果も期待することができ
る。

広幅薄スラブの連続鋳造では側面が角形、丸
形、だ円形等をした偏平な鋳型が用いられ、鋳型
長辺方向に沿つて延びる偏平なフラツトノズルを
介してタンデイツシユから鋳型に溶融金属が供給
される。この場合、フラツトノズルは１本であ
る。このような連続鋳造方法として、たとえばベ
ルト式連続鋳造方法があり、特開昭58−107255号
公報、特開昭60−166145号公報その他により開示
されている。

なお、連続鋳造において複数本のノズルにより
溶融金属を供給する方法が、特開昭55−16752号
公報「溶鋼からの直接薄板圧延法」により公知で
ある。しかし、この公知の方法では、一列に並ん
だマルチノズルよりスライダーを介して一対のロ
ール間（鋳型に相当する）に溶鋼を供給する。す
なわち、この公知の方法ではノズルを介して溶融
金属を鋳型に直接供給するものではない。また、
ノズルは浸漬型ではない。したがつて、溶融金属
の鋳型への供給に関しては、この発明は上記公知
の方法とは全く異なつたものである。

［発明が解決しようとする課題］フラツトノズルから鋳型に溶融金属を直接供給
する従来の広幅薄スラブの連続鋳造方法では、前
記のようにフラツトノズルは１本であつた。一
方、広幅薄スラブの鋳造では鋳型が偏平であるの
で、鋳型内壁面とフラツトノズル外面との間の間
隔は狭くなつている。たとえば、両面の間の間隔
は３〜20mm程度である。このために、第５図に示
すようにフラツトノズル７から鋳型１に供給され
た溶融金属Ｍは、フラツトノズル７の幅中央部
（あるいは鋳型１の長辺方向についての中央部）
３に十分に回りきれず、フラツトノズルの中央部
３において溶融金属面ｍが下降し、溶融金属面ｍ
は中央部に凹みｄを生じていた。この結果、溶融
金属Ｍの供給が不均一かつ不安定になり、スラブ
（鋳片）Ｓの表面に２重肌Ｄが生じていた。この
ような現象は、フラツトノズル７の偏平比あるい
は鋳込み速度が高くなるほど顕著になつていた。
上記２重肌Ｄは、圧延時にへげ傷発生の原因とな
る。

そこで、この発明は２重肌のない広幅薄スラブ
をフラツトノズルを使つて連続鋳造することがで
きる鋳造機を提供しようとするものである。

［課題を解決するための手段］この発明の広幅薄スラブの連続鋳造機は、タン
デイツシユと、タンデイツシユの底部に設けられ
た浸漬型フラツトノズルと、タンデイツシユの下
方に配置された偏平鋳型とを備え、前記フラツト
ノズルを介して溶融金属を偏平鋳型に注入して広
幅薄スラブを連続鋳造する鋳造機において、前記
フラツトノズル５の複数本が偏平鋳型１の長辺方
向に沿い所定の間隔をおいて配置されている。

上記鋳造方法および鋳造機において、鋳型は固
定型あるいはベルト式などの移動型であつてもよ
い。

本願の発明者達はフラツトノズルを使つた連続
鋳造プロセスを種々実験、解析した結果、次のよ
うな知見を得た。

第２図は凹みｄの深さと単位面積当り２重肌発
生個数との関係を示している。また、第３図はノ
ズル幅（鋳型長辺方向に沿う寸法）と凹みｄの深
さとの関係を示している。ここで凹みｄの深さと
は鋳型内湯面の幅方向における最高値と最低値の
偏差である。これら両図から明らかなようにノズ
ル幅が600mm以下であると、凹みの深さは６mm以
下となり、２重肌は発生しない。したがつて、ノ
ズル幅は600mm以下であることが望ましい。一方、
ノズル幅が狭すぎるとズル本数が多くなり、鋳造
設備の構造が複雑になるので、ノズル幅は100mm
以上であることが望ましい。フラツトノズルの偏
平比が高くなるとノズルの製造が困難となるの
で、ノズル幅の決定にあたつてはノズル偏平比も
考慮しなければならない。上記ノズル幅を採用す
るときは、ノズル厚からみて、この発明に用いら
れるフラツトノズルの偏平比は一般に２以上とす
る。また、溶融金属を鋳型内に一様に供給するた
めに、隣り合うフラツトノズルの間の間隔につい
ては第４図の知見より50mm以上程度が適当であ
る。第４図は２本のフラツトノズルを使用した連
続鋳造におけるノズル間隙（mm）と湯面の凹み深
さの関係を整理したものである。第２図にもとず
く限界凹み深さ６mmとなるノズル間隙は50mmであ
りノズル間隙の増加と共に漸減し、100mmではほ
ぼ安定した値になるので、望ましくは100mm以上
とすることである。さらに、同様な理由により、
鋳型短辺とフラツトノズルとの間の間隔も50mm以
上が適当である。これら適切なノズル幅およびノ
ズル間隔から、ノズル本数は２〜５本程度とな
る。

なお、溶融金属を鋳型内に一様に供給するため
に、鋳型の長辺の中心線および短辺の中心線に関
してそれぞれ対称となるようにフラツトノズルを
配置することが好ましい。

［作用］フラツトノズルを複数にすることにより、１本
のフラツトノズルの幅は狭くなる。したがつて、
ノズル間に所定の間隔をおくとフラツトノズル側
端からノズル中央部に溶融金属が回り込む距離が
短くなり、ノズル中央部における溶融金属面の凹
みは浅くなる。

［実施例］次の条件で広幅薄鋼スラブを連続鋳造した。

鋳造機：双ベルト式連続鋳造機鋳型（スラブ）断面寸法：長辺1200×短辺50mm ノズル外径寸法：幅400×厚み50mm ノズル本数：２ノズル間隔：200mm ノズル浸漬深さ：50mm 鋳造速度：10ｍ／min 上記条件で鋳造した結果、ノズル中央部におけ
る溶鋼面の凹み深さは２mmであつた。また、スラ
ブ面に２重肌は全く生じなかつた。得られた広幅
薄スラブを板圧1.2mmまで熱間圧延したが、圧延
板にはへげ傷その他の傷は生じなかつた。

この発明との比較のために、外径寸法が幅800
×厚み50mmのフラツトノズル１本を用い、上記と
同様の条件で広幅薄スラブを連続鋳造した。その
結果、ノズル中央部における溶鋼面の凹み深さは
10mmであり、スラブ面に２重肌が生じた。また、
熱間圧延時にへげ傷が発生した。

［発明の効果］この発明では、複数のフラツトノズルから溶融
金属を鋳型内に供給するようにしている。したが
つて、鋳型内への溶融金属の供給は一様となり、
ノズル中央部における溶融金属面の凹みは浅くな
る。この結果、２重肌のない表面性状に優れた広
幅薄スラブを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明のフラツトノズルの配置の一
例を示す斜視図、第２図は溶融金属面の凹み深さ
と２重肌発生個数との関係を示す線図、第３図は
ノズル幅と溶融金属面の凹み深さとの関係を示す
線図、第４図はノズル間隔と湯面凹み深さとの関
係を示す線図、および第５図は従来のフラツトノ
ズルの配置を示す斜視図である。１……鋳型、３……フラツトノズルの中央部、
５，７……フラツトノズル、Ｍ……溶融金属、Ｓ
……スラブ、ｄ……溶融金属面の凹み、ｍ……溶
融金属面。

Claims

【特許請求の範囲】

１タンデイツシユと、タンデイツシユの底部に
設けられた浸漬型フラツトノズルと、タンデイツ
シユの下方に配置された偏平鋳型とを備え、前記
フラツトノズルを介して溶融金属を偏平鋳型に注
入して広幅薄スラブを連続鋳造する鋳造機におい
て、幅を100〜600mmにしたフラツトノズルを複数
本偏平鋳型の長辺方向に沿い50mm以上の間隔をお
いて配置したことを特徴とする広幅薄スラブの連
続鋳造機。