JPH05112858A - 耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高ｒ値溶融亜鉛メツキ冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高ｒ値溶融亜鉛メツキ冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH05112858A JPH05112858A JP30111191A JP30111191A JPH05112858A JP H05112858 A JPH05112858 A JP H05112858A JP 30111191 A JP30111191 A JP 30111191A JP 30111191 A JP30111191 A JP 30111191A JP H05112858 A JPH05112858 A JP H05112858A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高
ｒ値溶融亜鉛メッキ冷延鋼板を得る。 【構成】 Ｃ:０.００６％以下、Ｓi:０.２％以下、Ｍ
n:０.０５〜１.０％、Ｐ:０.１０％以下、Ｓ:０.０１％
以下、sol.Ａl:０.０１〜０.０８％、Ｎ:０.００５％以
下を含有し、更にＴi:０.０８％以下、Ｎb:０.０６％以
下の範囲で、１≦{(Ｔi(％)−(48/32)×Ｓ(％)−(48/1
4)×Ｎ(％))／48＋Ｎb(％)/93}／{Ｃ(％)/12}を満足す
るＴi及びＮbを単独又は複合添加し、残部がＦe及び不
可避的不純物よりなる鋼を通常工程で粗圧延後、６００
〜８００℃の範囲で圧下率が５０％以上の熱間圧延を行
い、その後４００〜６００℃の範囲で巻き取り、これを
酸洗して冷間圧延を行った後、インライン焼鈍型連続式
溶融亜鉛メッキラインに装入して再結晶温度以上の温度
で浸炭雰囲気ガス中で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量を３〜
３０ppmに制御し、引き続いて３５０〜５５０℃まで冷
却し、連続的に溶融亜鉛メッキを行う。前記鋼に更にＢ
を０.００２％以下で含有させることができる。
ｒ値溶融亜鉛メッキ冷延鋼板を得る。 【構成】 Ｃ:０.００６％以下、Ｓi:０.２％以下、Ｍ
n:０.０５〜１.０％、Ｐ:０.１０％以下、Ｓ:０.０１％
以下、sol.Ａl:０.０１〜０.０８％、Ｎ:０.００５％以
下を含有し、更にＴi:０.０８％以下、Ｎb:０.０６％以
下の範囲で、１≦{(Ｔi(％)−(48/32)×Ｓ(％)−(48/1
4)×Ｎ(％))／48＋Ｎb(％)/93}／{Ｃ(％)/12}を満足す
るＴi及びＮbを単独又は複合添加し、残部がＦe及び不
可避的不純物よりなる鋼を通常工程で粗圧延後、６００
〜８００℃の範囲で圧下率が５０％以上の熱間圧延を行
い、その後４００〜６００℃の範囲で巻き取り、これを
酸洗して冷間圧延を行った後、インライン焼鈍型連続式
溶融亜鉛メッキラインに装入して再結晶温度以上の温度
で浸炭雰囲気ガス中で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量を３〜
３０ppmに制御し、引き続いて３５０〜５５０℃まで冷
却し、連続的に溶融亜鉛メッキを行う。前記鋼に更にＢ
を０.００２％以下で含有させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐２次加工脆性又は焼
付け硬化性に優れた高ｒ値溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製
造方法に関するものである。
付け硬化性に優れた高ｒ値溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車部材や電気機器外板に使用
される冷延鋼板は、高いプレス成形性及び耐食性が要求
されている。このような要求を満たす冷延鋼板の製造方
法として、極低炭素鋼にＴi、Ｎbなどの炭窒化物形成元
素を単独又は複合添加して鋼中のＣ、Ｎを固定すること
により、鋼板の延性、深絞り性を向上させ、更に溶融亜
鉛メッキを施す方法が提案されている。
される冷延鋼板は、高いプレス成形性及び耐食性が要求
されている。このような要求を満たす冷延鋼板の製造方
法として、極低炭素鋼にＴi、Ｎbなどの炭窒化物形成元
素を単独又は複合添加して鋼中のＣ、Ｎを固定すること
により、鋼板の延性、深絞り性を向上させ、更に溶融亜
鉛メッキを施す方法が提案されている。
【０００３】また最近では、耐デント性を向上させるた
めに、塗装焼付け後に鋼板の降伏応力が上昇する特性、
いわゆる焼付け硬化性の要求が高まっている。この要求
に対して、製鋼段階で予め鋼板に固溶Ｃを残存させる方
法が提案されている(特公昭６１−２７３２号公報参
照)。
めに、塗装焼付け後に鋼板の降伏応力が上昇する特性、
いわゆる焼付け硬化性の要求が高まっている。この要求
に対して、製鋼段階で予め鋼板に固溶Ｃを残存させる方
法が提案されている(特公昭６１−２７３２号公報参
照)。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、一方で、Ｔ
i、Ｎbなどにより鋼中のＣ、Ｎを充分固定した極低炭素
鋼では、プレス成形後の２次加工において脆性破壊によ
る割れが発生する問題がある。これは、鋼中のＣ、Ｎが
固定され、フェライト粒界へのＣ、Ｎの偏析がなくな
り、粒界が純化して粒界強度が低下するためである。更
に、Ｐ添加鋼では、Ｐが粒界に偏析し、粒界脆化を助長
する。また、溶融亜鉛メッキ過程では、粒界に亜鉛が侵
入し、更に粒界を脆化させる問題もある。また、これら
の鋼板では焼付け硬化性を出現させるのに必要なＣ、Ｎ
はＴiやＮbなどの炭窒化物形成元素により固定され、そ
の機能を付与することが困難であった。
i、Ｎbなどにより鋼中のＣ、Ｎを充分固定した極低炭素
鋼では、プレス成形後の２次加工において脆性破壊によ
る割れが発生する問題がある。これは、鋼中のＣ、Ｎが
固定され、フェライト粒界へのＣ、Ｎの偏析がなくな
り、粒界が純化して粒界強度が低下するためである。更
に、Ｐ添加鋼では、Ｐが粒界に偏析し、粒界脆化を助長
する。また、溶融亜鉛メッキ過程では、粒界に亜鉛が侵
入し、更に粒界を脆化させる問題もある。また、これら
の鋼板では焼付け硬化性を出現させるのに必要なＣ、Ｎ
はＴiやＮbなどの炭窒化物形成元素により固定され、そ
の機能を付与することが困難であった。
【０００５】この粒界脆化及び焼付け硬化性を解決する
手段として、従来は、予め鋼中のＣ、Ｎが残存するよう
にＴiやＮbの添加量を制御する方法などが試みられてい
たが、このように微量のＣ、Ｎを溶製段階で制御するこ
とは技術上困難である。
手段として、従来は、予め鋼中のＣ、Ｎが残存するよう
にＴiやＮbの添加量を制御する方法などが試みられてい
たが、このように微量のＣ、Ｎを溶製段階で制御するこ
とは技術上困難である。
【０００６】この点、従来より、以下のような提案がな
されているが、これを溶融亜鉛メッキ鋼板の製造に適用
しても、耐２次加工脆性及び焼付け硬化性に優れた溶融
亜鉛メッキ鋼板を製造することは困難である。
されているが、これを溶融亜鉛メッキ鋼板の製造に適用
しても、耐２次加工脆性及び焼付け硬化性に優れた溶融
亜鉛メッキ鋼板を製造することは困難である。
【０００７】例えば、深絞り用鋼板の耐２次加工脆性を
改善する目的で、Ｔi、Ｎbを添加して鋼中のＣを固定
し、冷延後オープンコイル焼鈍時に浸炭を行い、鋼板表
面に浸炭層を形成する方法(特開昭６３−３８５５６号)
が提案されている。しかし、この方法の場合、長時間に
及ぶバッチ焼鈍の際に浸炭を実施するため、鋼板の表層
部に高濃度の浸炭層(浸炭層の平均Ｃ量:０.０２〜０.１
０％)が形成され、また表層部と中心層でフェライト粒
度に差が生じている。更に、こうしたバッチ焼鈍タイプ
では当然ながら生産性が低いと共に圧延方向、板幅方向
の材質が不均一になり易い不利を生じる。また、化成処
理性を改善する目的で極く表面層にのみ極めて微量の固
溶Ｃ、Ｎを与える方法(特公平１−４２３３１号公報)が
提案されているが、耐２次加工脆性や焼付け硬化性を考
慮したものでなく、したがって、この方法では、これら
の問題点を改善するのに必要な浸炭を行うことは不可能
である。
改善する目的で、Ｔi、Ｎbを添加して鋼中のＣを固定
し、冷延後オープンコイル焼鈍時に浸炭を行い、鋼板表
面に浸炭層を形成する方法(特開昭６３−３８５５６号)
が提案されている。しかし、この方法の場合、長時間に
及ぶバッチ焼鈍の際に浸炭を実施するため、鋼板の表層
部に高濃度の浸炭層(浸炭層の平均Ｃ量:０.０２〜０.１
０％)が形成され、また表層部と中心層でフェライト粒
度に差が生じている。更に、こうしたバッチ焼鈍タイプ
では当然ながら生産性が低いと共に圧延方向、板幅方向
の材質が不均一になり易い不利を生じる。また、化成処
理性を改善する目的で極く表面層にのみ極めて微量の固
溶Ｃ、Ｎを与える方法(特公平１−４２３３１号公報)が
提案されているが、耐２次加工脆性や焼付け硬化性を考
慮したものでなく、したがって、この方法では、これら
の問題点を改善するのに必要な浸炭を行うことは不可能
である。
【０００８】また、同様に、Ｔi、Ｎbを添加して深絞り
用鋼板を製造する方法として、冷延後再結晶焼鈍を行っ
た後、更に浸炭処理を施す方法(特開平１−９６３３０
号)もあるが、主に多量の炭化物、窒化物の析出による
強度の上昇を狙ったものであって、焼鈍後にバッチにて
長時間浸炭、浸窒処理を行うため、浸炭量、浸窒量が過
剰かつ不均一となり易く、しかも生産性が低く、工程も
煩雑になるという欠点がある。
用鋼板を製造する方法として、冷延後再結晶焼鈍を行っ
た後、更に浸炭処理を施す方法(特開平１−９６３３０
号)もあるが、主に多量の炭化物、窒化物の析出による
強度の上昇を狙ったものであって、焼鈍後にバッチにて
長時間浸炭、浸窒処理を行うため、浸炭量、浸窒量が過
剰かつ不均一となり易く、しかも生産性が低く、工程も
煩雑になるという欠点がある。
【０００９】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るためになされたものであって、その目的は、高いｒ値
を有する溶融亜鉛メッキ鋼板としての要求を損なうこと
なく、耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた溶融亜
鉛メッキ冷延鋼板を生産性よく製造する方法を提供する
ことにある。
るためになされたものであって、その目的は、高いｒ値
を有する溶融亜鉛メッキ鋼板としての要求を損なうこと
なく、耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた溶融亜
鉛メッキ冷延鋼板を生産性よく製造する方法を提供する
ことにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者は、溶融亜鉛メッキ鋼板の製造条件につい
て鋭意研究を重ねた結果、極低炭素鋼の成分組成、特に
所定量のＴiやＮbの添加による調整並びに熱間圧延条件
の規制により、インランイン焼鈍型連続溶融亜鉛メッキ
ラインでの焼鈍雰囲気を浸炭雰囲気とすることによって
始めて所要量の固溶Ｃを付与でき、粒界脆化及び焼付け
硬化性を解決できることを見い出し、ここに本発明をな
したものである。
め、本発明者は、溶融亜鉛メッキ鋼板の製造条件につい
て鋭意研究を重ねた結果、極低炭素鋼の成分組成、特に
所定量のＴiやＮbの添加による調整並びに熱間圧延条件
の規制により、インランイン焼鈍型連続溶融亜鉛メッキ
ラインでの焼鈍雰囲気を浸炭雰囲気とすることによって
始めて所要量の固溶Ｃを付与でき、粒界脆化及び焼付け
硬化性を解決できることを見い出し、ここに本発明をな
したものである。
【００１１】すなわち、本発明は、Ｃ:０.００６％以
下、Ｓi:０.２％以下、Ｍn:０.０５〜１.０％、Ｐ:０.
１０％以下、Ｓ:０.０１％以下、sol.Ａl:０.０１〜０.
０８％、Ｎ:０.００５％以下を含有し、更にＴi:０.０
８％以下、Ｎb:０.０６％以下の範囲で、 １≦{(Ｔi(％)−(48/32)×Ｓ(％)−(48/14)×Ｎ(％))／
48＋Ｎb(％)/93}／{Ｃ(％)/12}、 を満足するＴi及びＮbを単独又は複合添加し、必要に応
じて更にＢ:０.００２％以下を含有し、残部がＦe及び
不可避的不純物よりなる鋼を通常工程で粗圧延後、６０
０〜８００℃の範囲で圧下率が５０％以上の熱間圧延を
行い、その後４００〜６００℃の範囲で巻き取り、これ
を酸洗して冷間圧延を行った後、インライン焼鈍型連続
式溶融亜鉛メッキラインに装入して再結晶温度以上の温
度で浸炭雰囲気ガス中で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量を３
〜３０ppmに制御し、引き続いて３５０〜５５０℃まで
冷却し、連続的に溶融亜鉛メッキを行うことを特徴とす
る耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高ｒ値溶融
亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法を要旨とするものであ
る。
下、Ｓi:０.２％以下、Ｍn:０.０５〜１.０％、Ｐ:０.
１０％以下、Ｓ:０.０１％以下、sol.Ａl:０.０１〜０.
０８％、Ｎ:０.００５％以下を含有し、更にＴi:０.０
８％以下、Ｎb:０.０６％以下の範囲で、 １≦{(Ｔi(％)−(48/32)×Ｓ(％)−(48/14)×Ｎ(％))／
48＋Ｎb(％)/93}／{Ｃ(％)/12}、 を満足するＴi及びＮbを単独又は複合添加し、必要に応
じて更にＢ:０.００２％以下を含有し、残部がＦe及び
不可避的不純物よりなる鋼を通常工程で粗圧延後、６０
０〜８００℃の範囲で圧下率が５０％以上の熱間圧延を
行い、その後４００〜６００℃の範囲で巻き取り、これ
を酸洗して冷間圧延を行った後、インライン焼鈍型連続
式溶融亜鉛メッキラインに装入して再結晶温度以上の温
度で浸炭雰囲気ガス中で連続焼鈍を行い、固溶Ｃ量を３
〜３０ppmに制御し、引き続いて３５０〜５５０℃まで
冷却し、連続的に溶融亜鉛メッキを行うことを特徴とす
る耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高ｒ値溶融
亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法を要旨とするものであ
る。
【００１２】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１３】まず、本発明における鋼の化学成分の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【００１４】Ｃ：Ｃの含有量が増大するにつれて、Ｃを
固定するＴi、Ｎbの添加量が増大し、製造費用の増加に
つながる。更に、ＴiＣ及びＮbＣ析出量が増大し、延性
を阻害するので、Ｃの含有量は０.００６％以下とす
る。
固定するＴi、Ｎbの添加量が増大し、製造費用の増加に
つながる。更に、ＴiＣ及びＮbＣ析出量が増大し、延性
を阻害するので、Ｃの含有量は０.００６％以下とす
る。
【００１５】Ｓi：Ｓiは溶鋼の脱酸を主目的に添加され
るが、添加量が多すぎると表面性状や亜鉛密着性、化成
処理性或いは塗装性を劣化させるので、Ｓi含有量は０.
２％以下とする。
るが、添加量が多すぎると表面性状や亜鉛密着性、化成
処理性或いは塗装性を劣化させるので、Ｓi含有量は０.
２％以下とする。
【００１６】Ｍn：Ｍnは熱間脆性の防止を主目的に添加
されるが、０.０５％より少ないとその効果が得られな
い。一方、鋼強度を高める効果を有するが、１.０％よ
り多すぎると延性を劣化させるので、Ｍn含有量は０.０
５〜１.０％の範囲とする。
されるが、０.０５％より少ないとその効果が得られな
い。一方、鋼強度を高める効果を有するが、１.０％よ
り多すぎると延性を劣化させるので、Ｍn含有量は０.０
５〜１.０％の範囲とする。
【００１７】Ｐ：Ｐはｒ値の低下を伴うことなく、鋼強
度を高める効果を有するが、粒界に偏析し２次加工脆性
を起こし易くするので、Ｐ含有量は０.１０％以下とす
る。
度を高める効果を有するが、粒界に偏析し２次加工脆性
を起こし易くするので、Ｐ含有量は０.１０％以下とす
る。
【００１８】Ｓ：ＳはＴiと結合してＴiＳを形成するの
で、その含有量が増大すると、Ｃ、Ｎを固定するのに必
要なＴi量が増大し、また、ＭnＳ系の伸長した介在物が
増加して局部延性を劣化させるので、Ｓ含有量は０.０
１％以下とする。
で、その含有量が増大すると、Ｃ、Ｎを固定するのに必
要なＴi量が増大し、また、ＭnＳ系の伸長した介在物が
増加して局部延性を劣化させるので、Ｓ含有量は０.０
１％以下とする。
【００１９】Ａl：Ａlは溶鋼の脱酸を目的に添加される
が、その含有量はsol.Ａlで０.０１％より少ないと、そ
の目的が達成されず、一方、０.０８％を超えると脱酸
効果は飽和すると共にＡl2Ｏ3介在物が増加して加工成
形性を劣化させる。したがって、Ａl含有量はsol.Ａlで
０.０１〜０.０８％の範囲とする。
が、その含有量はsol.Ａlで０.０１％より少ないと、そ
の目的が達成されず、一方、０.０８％を超えると脱酸
効果は飽和すると共にＡl2Ｏ3介在物が増加して加工成
形性を劣化させる。したがって、Ａl含有量はsol.Ａlで
０.０１〜０.０８％の範囲とする。
【００２０】Ｎ：ＮはＴiと結合してＴiＮを形成するの
で、その含有量が増大すると、Ｃを固定するのに必要な
Ｔi量が増大し、また、ＴiＮ析出量が増加して粒成長が
阻害されｒ値が劣化する。したがって、Ｎ含有量は少な
いほど好ましく、０.００５％以下とする。
で、その含有量が増大すると、Ｃを固定するのに必要な
Ｔi量が増大し、また、ＴiＮ析出量が増加して粒成長が
阻害されｒ値が劣化する。したがって、Ｎ含有量は少な
いほど好ましく、０.００５％以下とする。
【００２１】Ｔi、Ｎb：Ｔi、ＮbはＣ、Ｎを固定して深
絞り性を高める作用があり、本発明においては、次式 １≦{(Ｔi(％)−(48/32)×Ｓ(％)−(48/14)×Ｎ(％))／
48＋Ｎb(％)/93}／{Ｃ(％)/12} を満足するＴi及びＮbを単独又は複合添加する。この右
辺の式の値が１より小さいとＣ、Ｎを充分に固定するこ
とができず、深絞り性を劣化させるので、１以上とす
る。なお、この右辺の式の値の上限は特に制限されない
が、４.５以下が望ましい。
絞り性を高める作用があり、本発明においては、次式 １≦{(Ｔi(％)−(48/32)×Ｓ(％)−(48/14)×Ｎ(％))／
48＋Ｎb(％)/93}／{Ｃ(％)/12} を満足するＴi及びＮbを単独又は複合添加する。この右
辺の式の値が１より小さいとＣ、Ｎを充分に固定するこ
とができず、深絞り性を劣化させるので、１以上とす
る。なお、この右辺の式の値の上限は特に制限されない
が、４.５以下が望ましい。
【００２２】但し、Ｔiはメッキ密着性を劣化させると
共に、メッキラインの焼鈍過程での浸炭によるＣを固定
してしまい、耐２次加工脆性及び焼付け硬化性向上の障
害となるので０.０８％以下とする。また、上述のよう
に、Ｎbは主にＣを固定するために添加するが、その添
加量が多いと、Ｔiと同様、浸炭によるＣを固定してし
まうと共に、再結晶温度も上昇するので、Ｎb添加量は
０.０６％以下とする。
共に、メッキラインの焼鈍過程での浸炭によるＣを固定
してしまい、耐２次加工脆性及び焼付け硬化性向上の障
害となるので０.０８％以下とする。また、上述のよう
に、Ｎbは主にＣを固定するために添加するが、その添
加量が多いと、Ｔiと同様、浸炭によるＣを固定してし
まうと共に、再結晶温度も上昇するので、Ｎb添加量は
０.０６％以下とする。
【００２３】Ｂ：Ｂは耐２次加工脆性に対して有効な元
素として知られており、必要に応じて上記鋼に添加する
ことにより耐２次加工脆性を補充することができる。し
かし、その添加量が多いと粒成長を阻害して深絞り性や
延性を低下させる。よって、経済性をも考慮して、Ｂ添
加量は０.００２％以下とする。
素として知られており、必要に応じて上記鋼に添加する
ことにより耐２次加工脆性を補充することができる。し
かし、その添加量が多いと粒成長を阻害して深絞り性や
延性を低下させる。よって、経済性をも考慮して、Ｂ添
加量は０.００２％以下とする。
【００２４】次に本発明の製造方法について説明する。
【００２５】上記化学成分を有する鋼は、通常工程で粗
圧延した後、熱間圧延を行う。
圧延した後、熱間圧延を行う。
【００２６】但し、本発明においては、６００〜８００
℃の範囲で総圧下率が５０％以上の熱間圧延を行う必要
がある。すなわち、高ｒ値鋼板を製造するための必須条
件は熱延時に圧延集合組織を得ることであり、そのため
にはフェライト域で、かつ５０％以上の圧下が必要であ
る。しかし、熱延温度が６００℃より低いと変形抵抗が
増大して操業上好ましくない。また、８００℃を超える
と集合組織がランダム化して、望ましい圧延集合組織が
得られない。なお、潤滑条件がよい程、板厚方向に均一
な集合組織が得られ、高いｒ値が得られるので、目標と
するｒ値に応じて潤滑剤を選択することが望ましい。
℃の範囲で総圧下率が５０％以上の熱間圧延を行う必要
がある。すなわち、高ｒ値鋼板を製造するための必須条
件は熱延時に圧延集合組織を得ることであり、そのため
にはフェライト域で、かつ５０％以上の圧下が必要であ
る。しかし、熱延温度が６００℃より低いと変形抵抗が
増大して操業上好ましくない。また、８００℃を超える
と集合組織がランダム化して、望ましい圧延集合組織が
得られない。なお、潤滑条件がよい程、板厚方向に均一
な集合組織が得られ、高いｒ値が得られるので、目標と
するｒ値に応じて潤滑剤を選択することが望ましい。
【００２７】巻取温度は鋼中の固溶Ｃ、Ｎを炭窒化物と
して固定するために４００〜６００℃の範囲にする必要
がある。
して固定するために４００〜６００℃の範囲にする必要
がある。
【００２８】酸洗後、冷間圧延を行う。冷間圧延は、更
にｒ値に有利な(１１１)面方位集合組織を発達させるた
めに３０〜９０％の総圧下率で行うことが望ましい。
にｒ値に有利な(１１１)面方位集合組織を発達させるた
めに３０〜９０％の総圧下率で行うことが望ましい。
【００２９】冷延後、インライン焼鈍型連続式溶融亜鉛
メッキラインに装入して、浸炭雰囲気ガス中で再結晶温
度以上で連続焼鈍を行う。雰囲気はカーボンポテンシャ
ルを制御した浸炭ガスが望ましい。これにより、浸炭雰
囲気中より侵入したＣのうちＴiＣ、ＮbＣとして固定さ
れなかったＣが固溶Ｃとして粒界及び粒内に存在して、
耐２次加工脆性又は焼付け硬化性を改善することができ
る。但し、固溶Ｃ量の範囲３〜３０ppmとする。この固
溶Ｃ量は３ppm未満ではかゝる目的を達成できず、また
３０ppmを超えると常温時効の問題を生ずる。
メッキラインに装入して、浸炭雰囲気ガス中で再結晶温
度以上で連続焼鈍を行う。雰囲気はカーボンポテンシャ
ルを制御した浸炭ガスが望ましい。これにより、浸炭雰
囲気中より侵入したＣのうちＴiＣ、ＮbＣとして固定さ
れなかったＣが固溶Ｃとして粒界及び粒内に存在して、
耐２次加工脆性又は焼付け硬化性を改善することができ
る。但し、固溶Ｃ量の範囲３〜３０ppmとする。この固
溶Ｃ量は３ppm未満ではかゝる目的を達成できず、また
３０ppmを超えると常温時効の問題を生ずる。
【００３０】引き続いて３５０〜５５０℃まで冷却を行
い、溶融亜鉛浴に侵入させてメッキを行う。３５０〜５
５０℃まで冷却するのは、メッキ密着性の観点からメッ
キ浴と同程度の温度にしておくことが望ましいからであ
る。この際、本発明では過時効処理を必要としないが、
メッキ浴近傍の温度で過時効処理を行ってもよい。更に
必要に応じて合金化処理を行ってもよい。
い、溶融亜鉛浴に侵入させてメッキを行う。３５０〜５
５０℃まで冷却するのは、メッキ密着性の観点からメッ
キ浴と同程度の温度にしておくことが望ましいからであ
る。この際、本発明では過時効処理を必要としないが、
メッキ浴近傍の温度で過時効処理を行ってもよい。更に
必要に応じて合金化処理を行ってもよい。
【００３１】次に本発明の実施例を示す。
【００３２】
【表１】 に示す化学成分を有する極低炭素鋼を１２００℃で１時
間加熱して溶体化処理を行った後、通常工程で粗圧延を
行い、これに続く圧延において表１に示すように仕上圧
延温度及び６００〜８００℃での総圧下量を種々変化さ
せて２.５mm厚の熱延鋼板を製造した。これらの熱延鋼
板を５００℃で巻取り処理を行い、酸洗後、圧下率６８
％の冷間圧延を行い、浸炭雰囲気又は(Ｎ2−Ｈ2)ガス中
で８５０℃で４０秒の連続焼鈍を行い、引き続いて４３
０℃まで冷却して溶融亜鉛浴に浸入させてメッキを施し
た。得られた鋼板に０.８％のスキンパスを行った。
間加熱して溶体化処理を行った後、通常工程で粗圧延を
行い、これに続く圧延において表１に示すように仕上圧
延温度及び６００〜８００℃での総圧下量を種々変化さ
せて２.５mm厚の熱延鋼板を製造した。これらの熱延鋼
板を５００℃で巻取り処理を行い、酸洗後、圧下率６８
％の冷間圧延を行い、浸炭雰囲気又は(Ｎ2−Ｈ2)ガス中
で８５０℃で４０秒の連続焼鈍を行い、引き続いて４３
０℃まで冷却して溶融亜鉛浴に浸入させてメッキを施し
た。得られた鋼板に０.８％のスキンパスを行った。
【００３３】
【表２】 にこれらの製造条件で得られた溶融亜鉛メッキ冷延鋼板
の機械的性質、ｒ値、２次加工脆性遷移温度、時効指数
(ＡＩ)、焼付け硬化量(ＢＨ)と固溶Ｃ量を示す。
の機械的性質、ｒ値、２次加工脆性遷移温度、時効指数
(ＡＩ)、焼付け硬化量(ＢＨ)と固溶Ｃ量を示す。
【００３４】２次加工脆性試験は、絞り比２.０のカッ
プを、各試験温度の冷媒中で頂角４０°の円錐ポンチに
押し込んで脆性破壊の有無から遷移温度を求めた。ＡＩ
は１０％引張時の応力(σ1)と１００℃×１hrの時効処
理後の再引張時の下降伏応力(σ2)から、ＡＩ＝σ2−σ
1で求めた。ＢＨは２％引張時の応力(σ3)と１７０℃×
２０minの時効処理後の再引張時の下降伏応力(σ4)か
ら、ＢＨ＝σ4−σ3で求めた。
プを、各試験温度の冷媒中で頂角４０°の円錐ポンチに
押し込んで脆性破壊の有無から遷移温度を求めた。ＡＩ
は１０％引張時の応力(σ1)と１００℃×１hrの時効処
理後の再引張時の下降伏応力(σ2)から、ＡＩ＝σ2−σ
1で求めた。ＢＨは２％引張時の応力(σ3)と１７０℃×
２０minの時効処理後の再引張時の下降伏応力(σ4)か
ら、ＢＨ＝σ4−σ3で求めた。
【００３５】表２より、本発明例は、比較例に比べて、
高ｒ値を維持しつつ、耐２次加工脆性や焼付け硬化性が
改善されていることがわかる。また、図１は固溶Ｃ量と
２次加工脆性遷移温度及びＡＩ、ＢＨとの関係を整理し
たもので、発明範囲内の固溶Ｃ量において耐２次加工脆
性又は焼付け硬化性が改善されていることがわかる。
高ｒ値を維持しつつ、耐２次加工脆性や焼付け硬化性が
改善されていることがわかる。また、図１は固溶Ｃ量と
２次加工脆性遷移温度及びＡＩ、ＢＨとの関係を整理し
たもので、発明範囲内の固溶Ｃ量において耐２次加工脆
性又は焼付け硬化性が改善されていることがわかる。
【００３６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
高ｒ値溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の要求特性を損なうこと
なく、優れた耐２次加工脆性又は焼付け硬化性が得られ
る。また生産性がよい。
高ｒ値溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の要求特性を損なうこと
なく、優れた耐２次加工脆性又は焼付け硬化性が得られ
る。また生産性がよい。
【図１】固溶Ｃ量と２次加工脆性遷移温度及びＡＩ、Ｂ
Ｈとの関係を示す図である。
Ｈとの関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｔ 7217−4Ｋ 38/14
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ:０.００６％
以下、Ｓi:０.２％以下、Ｍn:０.０５〜１.０％、Ｐ:
０.１０％以下、Ｓ:０.０１％以下、sol.Ａl:０.０１〜
０.０８％、Ｎ:０.００５％以下を含有し、更にＴi:０.
０８％以下、Ｎb:０.０６％以下の範囲で、 １≦{(Ｔi(％)−(48/32)×Ｓ(％)−(48/14)×Ｎ(％))／
48＋Ｎb(％)/93}／{Ｃ(％)/12}、 を満足するＴi及びＮbを単独又は複合添加し、残部がＦ
e及び不可避的不純物よりなる鋼を通常工程で粗圧延
後、６００〜８００℃の範囲で圧下率が５０％以上の熱
間圧延を行い、その後４００〜６００℃の範囲で巻き取
り、これを酸洗して冷間圧延を行った後、インライン焼
鈍型連続式溶融亜鉛メッキラインに装入して再結晶温度
以上の温度で浸炭雰囲気ガス中で連続焼鈍を行い、固溶
Ｃ量を３〜３０ppmに制御し、引き続いて３５０〜５５
０℃まで冷却し、連続的に溶融亜鉛メッキを行うことを
特徴とする耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高
ｒ値溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼が、更にＢ:０.００２％以下を含
有するものである請求項１に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30111191A JPH05112858A (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | 耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高ｒ値溶融亜鉛メツキ冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30111191A JPH05112858A (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | 耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高ｒ値溶融亜鉛メツキ冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05112858A true JPH05112858A (ja) | 1993-05-07 |
Family
ID=17892976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30111191A Withdrawn JPH05112858A (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | 耐２次加工脆性又は焼付け硬化性に優れた高ｒ値溶融亜鉛メツキ冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05112858A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195148A (ja) * | 1992-01-20 | 1993-08-03 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた冷延鋼板ならびに溶融亜鉛メッキ冷延鋼板およびその製造方法 |
| KR100286669B1 (ko) * | 1996-11-02 | 2001-04-16 | 이구택 | 회복소둔형 고강도 구조용 용융아연 도금강판의 제조방법 |
| US6316127B1 (en) | 1999-04-27 | 2001-11-13 | Kobe Steel, Ltd. | Galvanized steel sheet superior in ductility and process for production thereof |
| JP2001527157A (ja) * | 1997-12-19 | 2001-12-25 | エスエムエス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 高温浸漬被覆によって帯状金属複合材料を製造するための方法 |
-
1991
- 1991-10-21 JP JP30111191A patent/JPH05112858A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05195148A (ja) * | 1992-01-20 | 1993-08-03 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付硬化性と２次加工性に優れた冷延鋼板ならびに溶融亜鉛メッキ冷延鋼板およびその製造方法 |
| KR100286669B1 (ko) * | 1996-11-02 | 2001-04-16 | 이구택 | 회복소둔형 고강도 구조용 용융아연 도금강판의 제조방법 |
| JP2001527157A (ja) * | 1997-12-19 | 2001-12-25 | エスエムエス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 高温浸漬被覆によって帯状金属複合材料を製造するための方法 |
| US6316127B1 (en) | 1999-04-27 | 2001-11-13 | Kobe Steel, Ltd. | Galvanized steel sheet superior in ductility and process for production thereof |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990107 |