JPH0499828A - 転炉の操業方法 - Google Patents
転炉の操業方法Info
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- JPH0499828A JPH0499828A JP2213750A JP21375090A JPH0499828A JP H0499828 A JPH0499828 A JP H0499828A JP 2213750 A JP2213750 A JP 2213750A JP 21375090 A JP21375090 A JP 21375090A JP H0499828 A JPH0499828 A JP H0499828A
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、非鉄金属製錬用転炉の操業方法に関する。
非鉄金属製錬において、溶錬炉で産出された錘は転炉に
装入される。 転炉では羽目より空気又は酸素富化空気を吹込み、鎖中
の不純物を鐸として除去するに必要とされる溶剤と、鎖
中の硫黄及び鉄等の不純物の酸化熱による炉内温度の調
整のための冷剤とを適宜転炉内に装入し、鐘を粗銅まで
酸化する。又、反応中に発生したＳＯ□カスは除塵後、
カス処理設備で処理する。 ところで、省エネルギー化、省力化を図るためには、溶
錬炉と転炉とカス処理設備とを可能なかぎり最小化し溶
錬炉１基、転炉２基、カス処理段［１基とし、第２図に
示すいわゆるセミ・ステージ交互吹きとすることか一般
的である。このセミ・ステージ交互吹きとは、鎖中の不
純物を鐸とし、鎌から白鎮を形成する造鐸期（８期とも
いう。）を二分割し、前半をＳ１期、後半を８２期とし
、白錘より粗銅を形成する造銅期（０期ともいう６）を
前半のＣ１期と後半のＣ２期に二分割し、同一炉の８２
期とＣ１期とを鐸排出を挟んで連続して操業するもので
ある。この方法は、一方の転炉が吹錬期間にあるとき他
方の転炉が保熱期間にある形態をとり、遣鍜期と造銅期
か交互に吹錬されるため、溶錬炉での鍍レベルの変動が
小さく、かつ送風可能時間が長くとれるという利点があ
る。 なお、通常、冷開は煙灰やスクラップ等を一定の大きさ
に成型し、コンベアーを用いて吹錬中に炉内に装入して
いる。これを直投外冷開と称している。また、造銅期で
は発熱量が多くコンベアーによる装入のみでは温度制御
ができないため、また形状が一定でない冷開が存在する
ため、０２期開始前に炉口より必要量の冷開を装入して
いる。 これを直後冷開と称している。 しかし、この方法には次のような欠点がある。 １）同一転炉で８２期とＣ１期とを鍜排出を挟んで連続
して操業するから、８２期終了後、錘をレードルに排出
してＣ１期の吹錬を開始するが、この間は両転炉とも吹
錬できずロス時間となっている。このロス時間は通常約
１５分程度であるが、転炉での処理量が増加すると必然
的に増加する。 ２）一方の転炉のＣ１期終了後に他方の転炉のＳ１期が
開始するが、このＳ１期のための鍍装入が遅れたとき、
吹錬時間のロスを生じさせないようにするために前記一
方の転炉のＣ１期を延長するが、その際には送風中にコ
ンベアーから装入しうる冷開量では足りず、熔体温度が
さがらず、炉内煉瓦の溶損を招く。 ３）冷開の形態に対する許容度が低い。すなわち、冷開
の形態によっては直後冷開としてしか使用できないもの
があるが、直後冷開を使用できる時期に制限がある。さ
らに、冷開の量は造銅期トータルでの熱バランスより決
まるが、直後冷開の割合が増加すると、０１期で装入で
きる直投外冷開の量が減少し、０１期末期の熔体温度を
所定値まで低下できず、０２期に急激な熔体温度の低下
を引起こす。 ４）一方の転炉における０２期終了後Ｓ１期開始までの
間に他方の転炉で８２期と０２期とが連続して行なわれ
るため、前記一方の転炉Ｓ１期開始までの放散熱が大き
く、造鍜期に熱不足を起こすばかりでなく、温度が低下
し、０２期で生成したマグネタイトが析出し、炉内実容
積の低下を起こしやすい。
装入される。 転炉では羽目より空気又は酸素富化空気を吹込み、鎖中
の不純物を鐸として除去するに必要とされる溶剤と、鎖
中の硫黄及び鉄等の不純物の酸化熱による炉内温度の調
整のための冷剤とを適宜転炉内に装入し、鐘を粗銅まで
酸化する。又、反応中に発生したＳＯ□カスは除塵後、
カス処理設備で処理する。 ところで、省エネルギー化、省力化を図るためには、溶
錬炉と転炉とカス処理設備とを可能なかぎり最小化し溶
錬炉１基、転炉２基、カス処理段［１基とし、第２図に
示すいわゆるセミ・ステージ交互吹きとすることか一般
的である。このセミ・ステージ交互吹きとは、鎖中の不
純物を鐸とし、鎌から白鎮を形成する造鐸期（８期とも
いう。）を二分割し、前半をＳ１期、後半を８２期とし
、白錘より粗銅を形成する造銅期（０期ともいう６）を
前半のＣ１期と後半のＣ２期に二分割し、同一炉の８２
期とＣ１期とを鐸排出を挟んで連続して操業するもので
ある。この方法は、一方の転炉が吹錬期間にあるとき他
方の転炉が保熱期間にある形態をとり、遣鍜期と造銅期
か交互に吹錬されるため、溶錬炉での鍍レベルの変動が
小さく、かつ送風可能時間が長くとれるという利点があ
る。 なお、通常、冷開は煙灰やスクラップ等を一定の大きさ
に成型し、コンベアーを用いて吹錬中に炉内に装入して
いる。これを直投外冷開と称している。また、造銅期で
は発熱量が多くコンベアーによる装入のみでは温度制御
ができないため、また形状が一定でない冷開が存在する
ため、０２期開始前に炉口より必要量の冷開を装入して
いる。 これを直後冷開と称している。 しかし、この方法には次のような欠点がある。 １）同一転炉で８２期とＣ１期とを鍜排出を挟んで連続
して操業するから、８２期終了後、錘をレードルに排出
してＣ１期の吹錬を開始するが、この間は両転炉とも吹
錬できずロス時間となっている。このロス時間は通常約
１５分程度であるが、転炉での処理量が増加すると必然
的に増加する。 ２）一方の転炉のＣ１期終了後に他方の転炉のＳ１期が
開始するが、このＳ１期のための鍍装入が遅れたとき、
吹錬時間のロスを生じさせないようにするために前記一
方の転炉のＣ１期を延長するが、その際には送風中にコ
ンベアーから装入しうる冷開量では足りず、熔体温度が
さがらず、炉内煉瓦の溶損を招く。 ３）冷開の形態に対する許容度が低い。すなわち、冷開
の形態によっては直後冷開としてしか使用できないもの
があるが、直後冷開を使用できる時期に制限がある。さ
らに、冷開の量は造銅期トータルでの熱バランスより決
まるが、直後冷開の割合が増加すると、０１期で装入で
きる直投外冷開の量が減少し、０１期末期の熔体温度を
所定値まで低下できず、０２期に急激な熔体温度の低下
を引起こす。 ４）一方の転炉における０２期終了後Ｓ１期開始までの
間に他方の転炉で８２期と０２期とが連続して行なわれ
るため、前記一方の転炉Ｓ１期開始までの放散熱が大き
く、造鍜期に熱不足を起こすばかりでなく、温度が低下
し、０２期で生成したマグネタイトが析出し、炉内実容
積の低下を起こしやすい。
近年、銅製錬では一層の効率化を図るため、設備の増設
を図ることなく増熔することが指向されており、転炉で
の鎮の処理負荷量の増加も強く求められている。 そして、この要求を満足すべく種々の方法が検討されて
いる。例えば、転炉での単位送風量を増加して転炉での
反応時間を短縮し、もって処理量を増加させようとする
ものである。この方法は、単位時間当りの送風量の増加
に伴い排ガスに随伴する熔体量が増加し、後工程に支障
をきたすなめ好ましくはない。 また、単位送風量の増加を改良したものとして酸素負荷
空気を用いる方法がある。しかし、造鍍期に酸素負荷率
を増加させても吹錬時間は鍍形成に必要とされる時間ま
でしか短縮できない。また、造銅期に酸素負荷を増加さ
せると排ガス量が減少し、これによる持去り顕熱が減少
し、熔体温度が上昇し、このため銅品位の高い冷開が多
量に必要とされることになる。 さらに、鎌品位を高くして実質的な銅処理量を確保しつ
つ、転炉での処理鍍量を減少させ、造鍜期の吹錬時間を
短縮する方法がある。しかし、この方法では、鋏品位が
あまり高くなると、造鐸期に必要な吹錬時間の不足、マ
グネタイト・トラブル、造鎖期の反応熱の減少等の問題
が発生する。 さらに、この方法では、上記セミ・ステージ交互吹きの
欠点はより大きな問題となる。 また、何れの方法をとるにしても転炉処理鍍量が増加す
ると、０鍍増加により造銅期の余剰熱が増加し、除剤の
不足をきたすという問題点もある。 本発明の目的は、新たな設備の増設等を伴わないで上記
要求を満足させる転炉操業の方法の提供にある。
を図ることなく増熔することが指向されており、転炉で
の鎮の処理負荷量の増加も強く求められている。 そして、この要求を満足すべく種々の方法が検討されて
いる。例えば、転炉での単位送風量を増加して転炉での
反応時間を短縮し、もって処理量を増加させようとする
ものである。この方法は、単位時間当りの送風量の増加
に伴い排ガスに随伴する熔体量が増加し、後工程に支障
をきたすなめ好ましくはない。 また、単位送風量の増加を改良したものとして酸素負荷
空気を用いる方法がある。しかし、造鍍期に酸素負荷率
を増加させても吹錬時間は鍍形成に必要とされる時間ま
でしか短縮できない。また、造銅期に酸素負荷を増加さ
せると排ガス量が減少し、これによる持去り顕熱が減少
し、熔体温度が上昇し、このため銅品位の高い冷開が多
量に必要とされることになる。 さらに、鎌品位を高くして実質的な銅処理量を確保しつ
つ、転炉での処理鍍量を減少させ、造鍜期の吹錬時間を
短縮する方法がある。しかし、この方法では、鋏品位が
あまり高くなると、造鐸期に必要な吹錬時間の不足、マ
グネタイト・トラブル、造鎖期の反応熱の減少等の問題
が発生する。 さらに、この方法では、上記セミ・ステージ交互吹きの
欠点はより大きな問題となる。 また、何れの方法をとるにしても転炉処理鍍量が増加す
ると、０鍍増加により造銅期の余剰熱が増加し、除剤の
不足をきたすという問題点もある。 本発明の目的は、新たな設備の増設等を伴わないで上記
要求を満足させる転炉操業の方法の提供にある。
新たな炉を新設することなく転炉の鍍処理能力を上昇さ
せようとすると、上記したように種々の制限や困難が生
ずる。 本発明者らはこの様な制限や困難を解消すべく種々の検
討を試み、遣鎖期の熱ロスを極力小さくし、造銅期の熱
放散を極力大きくすれば上記課題を解決できることを見
出し本発明に至った。 すなわち、上記課題を解決するための本発明の転炉操業
方法は、２炉の転炉を用い、一方の転炉が吹錬期間にあ
るとき他方の転炉が保熱期間にあるようにし、鋏品位を
５８％以上とし、造鍾期を２期以上に分割し、造銅期を
３期以上に分割し、冬期を交互に吹錬する。
せようとすると、上記したように種々の制限や困難が生
ずる。 本発明者らはこの様な制限や困難を解消すべく種々の検
討を試み、遣鎖期の熱ロスを極力小さくし、造銅期の熱
放散を極力大きくすれば上記課題を解決できることを見
出し本発明に至った。 すなわち、上記課題を解決するための本発明の転炉操業
方法は、２炉の転炉を用い、一方の転炉が吹錬期間にあ
るとき他方の転炉が保熱期間にあるようにし、鋏品位を
５８％以上とし、造鍾期を２期以上に分割し、造銅期を
３期以上に分割し、冬期を交互に吹錬する。
本発明の転炉操業方法では、造鈑期のＳ１期と８２期の
間が短くなって、この間の熱損失か小さくなる。そして
、造銅期は造鐸期よりも多くの分割期（Ｃ１、Ｃ２、Ｃ
３・・・）に分割され、放散熱が大きくなっている。こ
の結果、造鐸期の熱ロスか極力小さく、造銅期の熱放散
が極力大きくなる。 又、造銅期の直後冷開が増加しても、造銅期の分割期が
多いなめに、他方の炉の吹錬中に分割期毎に装入できる
。 本発明の方法を５８％未満の低鍍品位の鋏を用いて操業
すると、造鍍期の余剰熱が増加し、造銅期の放散熱が増
加しすぎて操業しづらくなる。又、白鎌量が減少し、造
銅期の吹錬時間が短くなり、遣銅期を３分割できなくな
る。このため、鋏品位を５８％以上とすることが必要と
なる。
間が短くなって、この間の熱損失か小さくなる。そして
、造銅期は造鐸期よりも多くの分割期（Ｃ１、Ｃ２、Ｃ
３・・・）に分割され、放散熱が大きくなっている。こ
の結果、造鐸期の熱ロスか極力小さく、造銅期の熱放散
が極力大きくなる。 又、造銅期の直後冷開が増加しても、造銅期の分割期が
多いなめに、他方の炉の吹錬中に分割期毎に装入できる
。 本発明の方法を５８％未満の低鍍品位の鋏を用いて操業
すると、造鍍期の余剰熱が増加し、造銅期の放散熱が増
加しすぎて操業しづらくなる。又、白鎌量が減少し、造
銅期の吹錬時間が短くなり、遣銅期を３分割できなくな
る。このため、鋏品位を５８％以上とすることが必要と
なる。
以下に、実施例を用いて本発明を説明する。
第１図は本発明の操業サイクルの実施の１例を示したも
のである。この例では、造鐸期を２期とし、造銅期を３
期に分割しである。Ａ炉のＣ１期の後、Ｂ炉の８１期を
行ない、Ａ炉の０２期を行ない、Ｂ炉の８２期を行ない
、Ａ炉の０３期を行い、Ｂ炉の０１期を行い、Ａ炉のＳ
１期を行い、Ｂ炉の０２期を行い、Ａ炉の８２期を行い
、Ｂ炉の０３期を行い、再びＡ炉のＣ１期を行うという
ように各期を２炉交互に吹錬するらのである。 この様にすることにより、特に造鐸期の吹錬停止時間を
短縮し、かつ造銅期での放散熱を増加させることか可能
となる。又、造銅期の直後冷開が増加しても、ＣＩ、Ｃ
２、Ｃ３期に分割しているなめに他炉の吹錬中に分割し
て装入でき、このためかえって熱バランスが取りやすく
なり、熔体温度の急激な変化を防止しやすくなる。 （実施例） 鎌品位はぼ６０％の錘を用い、１炉当りの装入錘板を約
２３０ｔとし、第１図に示した本発明の実施例の方法で
以下の条件で操業を行った。 Ｓ１期 送風量 ３５００ＯＮｍ３／Ｈｒフラックス
１３ｔ その他 ６．３ｔ ８２期 送風ｉ ３４５０ＯＮｍ’／Ｈｒフラックス
６ｔ その他 ２．５ｔ Ｃ１期 送風量 ３６８０ＯＮｍ３／Ｈｒ冷剤：直投
８を 直後外 ３５ｔ Ｃ２期 送風量 ３７５０ＯＮｍ３／Ｈｒ冷剤：直投
６を 直後外 １０ｔ Ｃ３期 送風量 ３６９０ＯＮｍ３／Ｈｒ冷剤：直投
６ｔ その他 １．５ｔ 操業結果を第１表に示しな。 第１表より従来法と比較し、停風時間が５分間短縮でき
る。この結果、１サイクル当りの操業時間が０．０８時
間短縮でき、１日当りの鍍処理量を１ｉｔ（１，２％）
増加させることができる。 また、通常鍍品位が高くなると、造鐸期では余剰熱が不
足するが、本実施例では０３期とＳ１期、及びＳ１期と
８２期との時間間隔が大幅に短縮できるため、余剰熱が
従来法より１２５０Ｍｃａｌ増加している。このため、
熱補償のための酸素負荷量を低減でき、純酸素製造費を
低減できる。また、この余剰熱及び造鍍期の酸素富化低
減による造鐸期の吹錬時間の延長で、造銅期で発生する
マグネタイトを溶解し、還元して鎖とするのに役立ち、
この熱補償のための酸素負荷による曲部加熱による煉瓦
の損傷を防止できる。更に、余剰熱の効果として、熔体
温度の低下が少ない。 呂 造銅期では、余剰熱か従来法よりも１２３０％ｃａｌ減
少している。この結果、高価な銅品位の高い除剤を７を
減少させることができた。 （従来例） 第２図に示した従来の方法で、以下の条件で操業を行っ
た。 Ｓ１期 送風量 ３５０ＯＮｍ’／Ｈｒフラックス １
３ｔ その他 ３．７ｔ ８２期 送風量 ３４５０ＯＮｍ’ ／Ｈｒフラックス
６ｔ Ｃ１期 送風量 ３６９０ＯＮｍ’／Ｈｒ冷剤：直投
０１ 直後外 ５２ｔ ０２期 送風ｉｔ ３７１００Ｎｍ３／Ｈｒ冷剤：直
投 ２０を 直後外 Ｏｔ その他 １．５を 鎌品位はぼ６０％の鍍を用い、１炉当りの装入ａｉを約
２３０ｔとした。 操業結果を第１表に併せて示した。
のである。この例では、造鐸期を２期とし、造銅期を３
期に分割しである。Ａ炉のＣ１期の後、Ｂ炉の８１期を
行ない、Ａ炉の０２期を行ない、Ｂ炉の８２期を行ない
、Ａ炉の０３期を行い、Ｂ炉の０１期を行い、Ａ炉のＳ
１期を行い、Ｂ炉の０２期を行い、Ａ炉の８２期を行い
、Ｂ炉の０３期を行い、再びＡ炉のＣ１期を行うという
ように各期を２炉交互に吹錬するらのである。 この様にすることにより、特に造鐸期の吹錬停止時間を
短縮し、かつ造銅期での放散熱を増加させることか可能
となる。又、造銅期の直後冷開が増加しても、ＣＩ、Ｃ
２、Ｃ３期に分割しているなめに他炉の吹錬中に分割し
て装入でき、このためかえって熱バランスが取りやすく
なり、熔体温度の急激な変化を防止しやすくなる。 （実施例） 鎌品位はぼ６０％の錘を用い、１炉当りの装入錘板を約
２３０ｔとし、第１図に示した本発明の実施例の方法で
以下の条件で操業を行った。 Ｓ１期 送風量 ３５００ＯＮｍ３／Ｈｒフラックス
１３ｔ その他 ６．３ｔ ８２期 送風ｉ ３４５０ＯＮｍ’／Ｈｒフラックス
６ｔ その他 ２．５ｔ Ｃ１期 送風量 ３６８０ＯＮｍ３／Ｈｒ冷剤：直投
８を 直後外 ３５ｔ Ｃ２期 送風量 ３７５０ＯＮｍ３／Ｈｒ冷剤：直投
６を 直後外 １０ｔ Ｃ３期 送風量 ３６９０ＯＮｍ３／Ｈｒ冷剤：直投
６ｔ その他 １．５ｔ 操業結果を第１表に示しな。 第１表より従来法と比較し、停風時間が５分間短縮でき
る。この結果、１サイクル当りの操業時間が０．０８時
間短縮でき、１日当りの鍍処理量を１ｉｔ（１，２％）
増加させることができる。 また、通常鍍品位が高くなると、造鐸期では余剰熱が不
足するが、本実施例では０３期とＳ１期、及びＳ１期と
８２期との時間間隔が大幅に短縮できるため、余剰熱が
従来法より１２５０Ｍｃａｌ増加している。このため、
熱補償のための酸素負荷量を低減でき、純酸素製造費を
低減できる。また、この余剰熱及び造鍍期の酸素富化低
減による造鐸期の吹錬時間の延長で、造銅期で発生する
マグネタイトを溶解し、還元して鎖とするのに役立ち、
この熱補償のための酸素負荷による曲部加熱による煉瓦
の損傷を防止できる。更に、余剰熱の効果として、熔体
温度の低下が少ない。 呂 造銅期では、余剰熱か従来法よりも１２３０％ｃａｌ減
少している。この結果、高価な銅品位の高い除剤を７を
減少させることができた。 （従来例） 第２図に示した従来の方法で、以下の条件で操業を行っ
た。 Ｓ１期 送風量 ３５０ＯＮｍ’／Ｈｒフラックス １
３ｔ その他 ３．７ｔ ８２期 送風量 ３４５０ＯＮｍ’ ／Ｈｒフラックス
６ｔ Ｃ１期 送風量 ３６９０ＯＮｍ’／Ｈｒ冷剤：直投
０１ 直後外 ５２ｔ ０２期 送風ｉｔ ３７１００Ｎｍ３／Ｈｒ冷剤：直
投 ２０を 直後外 Ｏｔ その他 １．５を 鎌品位はぼ６０％の鍍を用い、１炉当りの装入ａｉを約
２３０ｔとした。 操業結果を第１表に併せて示した。
本発明の方法によれば、造鐙期と造銅期の熱管理が改善
されるので、設備の改造や増設をすることなく転炉での
高負荷、高鍍品位操業を可能とすることができる。 又、造銅期め直後冷開か増加しても直後冷開を分割して
装入することが可能となり、また熱バランスの維持が容
易となる。加えて、８２期鍜排出時に生じていた希薄カ
スもれのピークを緩和することができるようになった。
されるので、設備の改造や増設をすることなく転炉での
高負荷、高鍍品位操業を可能とすることができる。 又、造銅期め直後冷開か増加しても直後冷開を分割して
装入することが可能となり、また熱バランスの維持が容
易となる。加えて、８２期鍜排出時に生じていた希薄カ
スもれのピークを緩和することができるようになった。
第１図は本発明の操業サイクルの実施の１例を示す工程
図である。 第２図はセミ・ステージ交互吹きの操業サイクルを示す
工程図である。
図である。 第２図はセミ・ステージ交互吹きの操業サイクルを示す
工程図である。
Claims (1)
- ２炉の転炉を用い、一方の転炉が吹錬期間にあるとき他
方の転炉が保熱期間にあるようにした転炉の操業方法に
おいて、■品位を５８％以上とし、造■期を２期以上に
分割し、造銅期を３期以上に分割し、各期を交互に吹錬
することを特徴とする転炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2213750A JPH0499828A (ja) | 1990-08-14 | 1990-08-14 | 転炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2213750A JPH0499828A (ja) | 1990-08-14 | 1990-08-14 | 転炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0499828A true JPH0499828A (ja) | 1992-03-31 |
Family
ID=16644409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2213750A Pending JPH0499828A (ja) | 1990-08-14 | 1990-08-14 | 転炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0499828A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158242A (en) * | 1979-05-29 | 1980-12-09 | Nippon Mining Co Ltd | Fire refining method for copper |
| JPS57104635A (en) * | 1980-10-31 | 1982-06-29 | Inco Ltd | Self-melting oxygen refining method for sulfide containing base metal |
| JPS59110716A (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-26 | オ−トクンプ・オ−ワイ | マツト、特に高品位マツトを転換する方法および装置 |
| JPS5941494B2 (ja) * | 1980-12-10 | 1984-10-08 | 三菱マテリアル株式会社 | 硫化金属鉱の溶錬方法 |
| JPH02125820A (ja) * | 1988-11-02 | 1990-05-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 銅転炉の操業方法 |
-
1990
- 1990-08-14 JP JP2213750A patent/JPH0499828A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158242A (en) * | 1979-05-29 | 1980-12-09 | Nippon Mining Co Ltd | Fire refining method for copper |
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| JPS59110716A (ja) * | 1982-12-07 | 1984-06-26 | オ−トクンプ・オ−ワイ | マツト、特に高品位マツトを転換する方法および装置 |
| JPH02125820A (ja) * | 1988-11-02 | 1990-05-14 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 銅転炉の操業方法 |
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