JPH0494734A - 活性シリカゲルハニカム吸着体の製造法 - Google Patents
活性シリカゲルハニカム吸着体の製造法Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
的に吸脱着する固体吸着剤によってハニカム状に成形し
、該ハニカム状積層体の小透孔内に処理気体と再主用気
体とを交互に通し、連続的に除湿された気体たとえば乾
き空気を得る除湿用その他活性ガス吸着用の高い吸着性
を有する活性シリカゲルハニカム吸着体の製造法に関す
るものである。
る無機繊維を主成分として見掛は比重0.3〜]】、6
の低密度に抄造した紙を積層して多数の小透孔を有する
湿気交換用ロータのjシ状に成形し、成形体に水ガラス
水溶液を含浸し、該水ガラスが含水量3〜20%の和水
水ガラス状になるまで50〜90°Cの温度で加熱乾燥
したのち酸に浸漬してハニカム状成形体の繊維間隙内に
シリカヒドロゲルを生成せしめ、水洗乾燥して無機繊維
紙をマトリックスとしシリカエロゲルを主成分とする強
固な湿気交換用吸着体を製造することは本出願人が特願
昭59−20H49(特公平L −25614)におい
て開示したところである。
性ガスを吸着する所謂ハニカムをのロータにおいては小
透孔の大きさが小さ過ぎると通過気体の壁面との接触面
積が大きく高い吸着率が得られるが、小透孔内を通過す
る時の流体抵抗が大きく運転に要する動力が大きくなり
、逆に小透孔の大きさが大き過ぎると気体が該小透孔内
を通過する時の流体抵抗は小さく運転に要する動力は少
なくなる半面、通過気体と小透孔壁面との接触面積が小
さいため吸着率が小さくなり吸着率を上げるだめには気
体の通過速度を遅くしなければならないのでその結果ガ
ス吸着の能力が低下する欠点を生ずる。またシリカゲル
の微細孔の大きさおよびその量即ち表面積は吸着能力に
大きな影響を与える。
ばロータの幅即ち小道孔の長さが200〜400mm
、処理気体および再生用気体の人口における流速が0.
5〜5 m/5ec1、ロータの回転速度がIO〜20
r、p、b、 という標準の条件範囲においてロータ
の小透孔の大きさ、シリカゲルのマイクロポアの大きさ
およびその表面積等を種々変更して試験し、片波成形体
の波の波長を2.5〜4.5mm 、波高を1.5〜2
.5mmの範囲、生成したシリカゲルの微細孔径の主な
分布範囲が20〜40Å、表面積300〜6[ITl
rn’/ grの範囲にすることにより除湿その他ガス
吸着の効率が太き(しかも小透孔内の気体の通過抵抗が
小さく高い吸着性を有する活性シリカゲルハニカム吸着
体の製造法を確立したものである。
置の一例を示し、図中1.2は所望の歯型を有する一対
の成形ギアで互に噛合い、一方の成形ギア2は圧着ロー
ラ3と相接し、両者の面速はほぼ同一とする。4,5は
接着剤塗布装置で夫々接着剤容器4a、5a、接着剤塗
布ローラ4b。
を入れ接着剤塗布ローラ4b、5bの一部を浸漬し、接
着剤塗布ローラ4bは成形ギア2に近接して設ける。
ルブlO%、バインダー10%(夫々重量比)よりなり
厚さ0.2mm 、見掛は比重0.5g/Cm”以下の
非常に多孔質な幅200mmの紙7,8を図に示す如く
ロール状に捲いて用意し、一方の紙7は成形ギア1゜2
の噛合せ部に導いて波長3.4mm、波高1.8mmの
波形紙7aとなし、つづいて成形ギア2と接着剤塗布ロ
ーラ4bとの接触部に導き接着剤6を波形紙7aの波頂
部に塗布後、他方の紙8とともに成形ギア2と圧着ロー
ラ3との間に通して両者を接着し、得られた片波成形体
9の波形紙7aの波頂部に接着剤塗布装置5の接着剤塗
布ローラ5bにより接着剤6を塗布後芯10に捲取って
第2図に示す如く両端面間に多数の小透孔が貫通した円
筒状のハニカム状積層体11を得る。
5時間焼成し、紙に含まれる有機成分を除去して見掛は
比重的0,43にした後水ガラス(SiO□とNa2O
の重量比34〜36:14〜15)の水溶液(比重1.
5、温度30℃)に浸漬し充分含浸させた後約70 ℃
の熱風で約1時間乾燥し、水ガラスを含水量12%の和
氷水ガラス状とする。次に濃度20%、温度50℃の硫
酸水溶液中に3時間浸漬し くNa20) X(S102) y + I(2SO4
−3iOz + Na2SO4+ 1120の反応によ
りシリカヒドロゲルをセラミックス繊維間に生成結合せ
しめ、水洗乾燥して無機繊維紙をマトリックスとし活性
シリカゲルを主体とじた活性シリカゲルハニカム吸着体
を得る。このような条件のもとて化学反応を行なえば化
学合成したハニカム状の活性シリカゲルにおける微細孔
の径の主な分布範囲は後述の如(20〜40Å、表面積
は448m″/grとなる。ここで使用する酸の濃度お
よび温度が重要で、酸の温度が低い(0°C〜10°C
の範囲)と微細孔の全表面積が小さくなって吸着性能は
低下し、温度が高過ぎる(80°C以上)とシリカゲル
生成反応が速(なって片波成形体が変形しまたその表面
に多数のクラックが発生ずる傾向がある。一方浸漬する
酸の濃度が高過ぎる(50%以上)と微細孔の全表面積
が小さくなり吸着性能が低下し、且つロータの片波成形
体が変形を起しまたその表面にクラックが発生し満足な
製品は得られない。
た状態を示すもので、ハニカム除湿ロータ11をケーシ
ング12内に回転可能に保持しセパレタ13により処理
ゾーン14と再生ゾーン15とに分離し、ギヤドモータ
16、駆動ベルト17によりロータ11を回転させ、高
湿度の処理空気18を処理ゾーン14に高温の再生用空
気19を再生ゾーン15に送太し処理空気18を除湿し
て乾燥空気20を得る。尚図中21はプーリー、22は
テンションプーリー、23ばゴムシール、24は再生用
空気加熱器である。
酸(温度25〜30°C)並に1号水ガラス水溶液(比
重1゜5)を使用し、厚さ0.2mm 、焼成後の坪量
8Gg/rri″(焼成前は107g/m″)のセラミ
ック繊維紙を使用してシリカゲルを生成結合させて得た
ロータのデータを第1表に示す。
酸 硫酸 燐酸 塩酸微細孔の径
20〜4025〜4525〜50(入) 微細孔の表面積 472 456 378
(rr?/g ) このロータを構成するシートの単位表面積当りの平衡吸
湿量(g /rn’)を第4図に示す。吸着試験時の温
度は20±2°Cである。
溶液(比重1゜5)を使用し、浸漬時の硫酸の温度を種
々変更して得たロータでシリカゲルを生成固着させたと
きのデータを第2表に示す。
酸の温度 0〜4°C45〜50℃ 85〜l [1
0°C微細孔の径 20〜4525〜4525〜50
(入) 微細孔の表面 307 448 476積
(rri″/g) このロータのシートの単位表面積当りの平衡吸湿量(g
/rn’)を第5図に示す。第5図に示す如く水ガラス
と反応させる硫酸の温度を高(する程微細孔の表面積が
太き(なり、これに従って吸?R量も増大し、除湿性能
も上昇する。
mm、ロータの直径を320mm 、厚さ即ち小透孔の
長さを200mm 、波形シート7aの波長および波高
(第6図)を 波長(mm) 波高(mm) A 2.0 1.OB
2.5 1.3C3,51,9 D 4.5 2.5E
5.0 2.8とし、1号水ガラス水溜液
(比重1.5)および15%の硫酸水溶液(温度50°
C)を使用し、その他は実施例と同様条件にして製造し
た吸着ロータを使用して第3図に示す除湿機を組立て、
素子全面における処理空気14および再生空気15の風
速を2.Om/sec、、再生空気量と処理空気量との
比を1:3、素子の回転数を18 r、p、I+、 、
処理空気の素子人[]におGプる温度を25℃、絶対湿
度を4〜19g/kg′再生空気の素子人口における温
度を140°C1絶対湿度を処理空気の素子人口におけ
る絶対湿度と同一とした場合の除C晶能力を第7図に示
す。図中横軸は処理空気の入口における絶対湿度[g
/kg’ ]、縦軸は処理空気の除湿量Δχ[g/kg
]即ち除湿能力を示し、波板の波長4.5mm 、波高
2.5mm (+) )以下において除湿機として良
好な除湿能力が得られることがわかる。また素子全面に
おける処理空気および再生空気の風速を0.5〜3m/
sec。
△P [mmAq]を第8図に示す。図中横軸は処理空
気および再生空気の素子人口における風速[m /se
c、] 、縦軸は圧力損失へP [mmAq]を示し、
波長2.5mm未満たとえば2.0mm 、波高1.3
mm未満たとえば1.Omm (第8図中A)におい
ては圧力損失が増大し、除湿機の運転に要する動力が非
常に増す。従って片波成バシ体の波の波長2.5〜4.
5mm、波高1.3〜2.5mm 、シリカエロゲルの
微細孔径の主な分布範囲が20〜40Å、表面積が30
0〜600m/grの範囲が除湿性能がよく製造上にも
問題がなくまた経済的に運転し得る範囲であり、特に波
の波長3.5mm 、波高1.9mmの場合が製造」二
にも運転コストの面でも性能的にも良好であることがわ
かる。
着体は上述の如(セラミックス繊維、ガラス繊維、カー
ボン繊維またはその混合物よりなる耐熱性無機繊維を主
成分とし、見掛は比重0.3〜[1,6g/cm”とい
う極めて空隙率の大きい紙を使用してこれをハニカム状
に成形し、高温(300〜600°C)焼成してシート
中の有機成分を完全に除去することによりシー1〜をよ
り多孔性となし、活性シリカエロゲルをシート内に合成
結合したので、素材として有機質の繊維または接着剤を
使用したものの如く熱または湿気による膨張収縮が激し
くまた耐熱性がなく、100°C以上の再生空気により
直ちに劣化し長時間の使…に耐え得ないのと異なり、耐
熱性にすぐれ100°C以−4二の温度に長時間さらし
ても熱劣化するおそれなくまた熱膨張係数も小さく加熱
冷却の繰返しによっても機械的強度が劣化するおそれな
(、アスベスト繊維の如く使用に当って小透孔内を通る
気体とともに飛散して公害を惹起するおそれもな(、従
来の塩化リヂウム等潮解性を有する吸湿剤の水溶液を含
浸付着したものにおいては吸湿剤が通過気体中の水分を
吸収して塵埃と共にキャリーオーバーのおそれがある。
ったが、本願の活性シリカゲルは吸着した物質たとえば
水分で飽和するとそれ以上吸着が進まないので、結露し
て水滴を生ずることもな(、相対湿度100%の空気で
も安心して使用することができ、充分な量の活性シリカ
ゲルを長期にわたつ(l 2) て繊維間隙および紙表面に強固に保持しその形状を保持
することができる。
、(3)のロータの活性シリカゲルの微細孔の細孔径分
布即ち微分容積v/r(各細孔半径c人]毎の細孔容積
[x O,fllcc/ t: ] )および細孔容積
即ち積算値V P [x O,1cc/g ]を示した
ものである。図中の如(20〜40人の微細孔の直径の
ものが集中して生成され分布している。その全表面積は
BET法による測定でほぼ300〜600 rn” /
grに達し、水分子を強力に吸着することができると
ともに加熱によって容易に脱着できる極めてすぐれた特
性を有するものである。
の波長を2.5〜4.5mm 、波高を1.3〜2.5
m+nの範囲にして積層成形したので成形したロータの
展開表面積は約2000−4000rn” / rn’
に達し、本発明の高い吸着性を有する活性シリカゲルハ
ニカム吸着体の小透孔に湿気を含有する気体たとえば空
気を送入するときは小透孔壁をJ[a成している吸着体
に充分接触され、気体中の湿気が該吸着体の広い有効表
面に吸着され、またロータの前面における流速が(1,
5〜5m/seeの範囲において圧力損失が比較的に小
さいため僅少の運転費用で確実に除湿された空気その他
の気体を得られる効果を有するものである。
を示す断面説明図、第2図は本発明によって得られた活
性シリカゲルハニカム吸着体の斜視図、第3図は第2図
のハニカム吸着体により除湿機を組立てた状態を示す一
部欠截説明図、第6図は片波成形体の一部を示す断面図
、第4図及び第5図、第7図および第8図は本発明によ
り得られた活性シリカゲルハニカム吸着体の性能を示す
グラフ、第9図乃至第11図は本発明により得られた活
性シリカゲルハニカム吸着体の活性シリカゲルの微細孔
の細孔径分布および細孔り槓を示すグラフである。第1
図乃至第3図中、1.2は成形ギア、3は圧着ローラ、
4.5は接着剤塗布装置、9は片波成形体、11はハニ
カム除湿ロータ、ケーシング、14は処理ゾーン、15
は再生ゾ18は処理空気、19は再生用空気を示す。 12は 糠 5凹 1乙 1+
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、見掛け比重0.3〜0.6、厚さ0.1〜0.3m
mの無機繊維紙よりなる波長2.5〜4.5mm、波高
1.3〜2.5mmの片波成形体を捲回積層してなるハ
ニカム状積層体に水ガラス水溶液を含浸し、該水ガラス
を乾燥した後該ハニカム状積層体を酸に浸漬し水ガラス
と酸との化学反応により微細孔径の主な分布範囲20〜
40Å、表面積300〜600m^2/grの微細孔を
有する活性シリカゲルをハニカム状積層体の無機繊維紙
の繊維間隙および表面に化学的に合成結合し、該活性シ
リカゲルを主成分とする吸着体を得ることを特徴とする
、高い吸着性を有する活性シリカゲルハニカム吸着体の
製造法。 2、無機繊維紙がセラミックス繊維、ガラス繊維、炭素
繊維またはその混合物を主成分とする特許請求の範囲第
1項記載の高い吸着性を有する活性シリカゲルハニカム
吸着体の製造法。 3、ハニカム状積層体を水ガラス水溶液含浸に先立つて
焼成する特許請求の範囲第1項記載の高い吸着性を有す
る活性シリカゲルハニカム吸着体の製造法。
Priority Applications (4)
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JP2214155A JP2937437B2 (ja) | 1990-08-12 | 1990-08-12 | 活性シリカゲルハニカム吸着体の製造法 |
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