JPH0480105B2 - - Google Patents
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- JPH0480105B2 JPH0480105B2 JP63226296A JP22629688A JPH0480105B2 JP H0480105 B2 JPH0480105 B2 JP H0480105B2 JP 63226296 A JP63226296 A JP 63226296A JP 22629688 A JP22629688 A JP 22629688A JP H0480105 B2 JPH0480105 B2 JP H0480105B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
- F16D23/02—Arrangements for synchronisation, also for power-operated clutches
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Description
(産業上と利用分野)
本発明は、半部品および半製品、特にシンクロ
リング用材料に好適な銅−亜鉛−合金材料に関す
るものである。 (従来技術と問題点) 自動車の歯車箱中のシンクロリングについて
は、高摩擦係数と高摩耗抵抗が特性値として特に
重要な意義を有する。高摩擦係数は、急速正確な
運転のために、すなわち、コントロール・ノンフ
オートにとつて本質的に重要であり、高摩耗抵抗
はシンクロリングの耐久性にとつて本質的に重要
である。 〔発明の目的〕 先行技術において、すでに多数のシンクロリン
グ用銅−亜鉛合金が公知である。しかし、これら
の銅−亜鉛合金の多くは、高性能エンジンにおけ
る歯車箱とそのシンクロリングに対してますます
増大する要求に対応する程度に進歩していない。
従つて、本発明の課題は、公知の合金より高い摩
擦係数を有し、公知の合金と少なくとも同等また
はこれ以上の摩耗抵抗を有し、公知技術の最高の
合金よりも製造費の低い銅−亜鉛合金を提供する
ことにある。 〔発明の概要および効果〕 前記の課題の解決のため、特許請求の範囲に記
載の特徴が提案される。 すなわち、本発明は、重量比で、50乃至65%の
銅と、1乃至6%のアルミニウムと、0.5乃至5
%のケイ素と、5.1乃至8%のニツケルと、0.1乃
至1%の鉄と、2%までの鉛と、0.01乃至2%の
マンガンと、残分の亜鉛および付随的不純物とか
ら成り、ニツケルは主としてケイ素との金属間結
合体(ケイ化ニツケル)として存在し、このケイ
化ニツケルが微細な丸い形状を有して均等に分布
された銅−亜鉛合金であつて、すぐれた担持能力
と高い摩耗抵抗とともに高い摩擦係数を有するこ
とを特徴とする、特にシンクロリング用の材料に
関するものである。 上記の含有成分の内、鉛ならびにマンガンは任
意成分として添加し得る成分である。 アルミニウムは、合金材料の硬度を向上させか
つ摩耗抵抗性の粒子を形成する上で重要な成分で
ある。1%未満のアルミニウムでは充分な硬度が
得られず、一方、6%を超えて添加すると室温下
での低温脆さが増大するので好ましくない。 ニツケルは、アルミニウムと同様の添加効果を
与える上において重要であり、5.1乃至8%添加
される。このニツケル含有量が少なすぎると耐摩
耗性が低下し、多すぎると逆に熱間加工性を低下
させるので好ましくない。 ケイ素は摩耗抵抗性の粒子を形成する上で極め
て重要な成分であり、0.5乃至5%添加される。
0.5%未満では上記粒子の形成は不十分なものと
なり、一方、5%を超えて添加すると望ましくな
い粒子が形成される傾向が生じるので上記範囲内
に制限されるべきである。 鉄も上記摩耗抵抗性粒子の形成を促進する上で
効果があり、そのためには0.1乃至1%の範囲で
添加することが好ましい。 鉛は加工特性を向上させるために、任意成分と
して添加し得る。このためには、2%までの量に
制限することが好ましい。 銅ならびに残部としての亜鉛(すなわち黄銅成
分)は、本願発明の合金材料の基本成分である。
銅を50乃至65%含有させることは良好な熱間加工
性を有する黄銅を鋼製するために重要であり、こ
の下限値未満では室温における低温脆さが増大
し、一方、上限値を超えると熱間加工特性が低下
するので好ましくない。 本発明による合金において、コバルトの無含
有、対応の合金に対して非常に高いニツケル含有
量および特にマンガンの無含有が特別の意味を持
つている。しかし、本発明の主旨の範囲内におい
て、摩耗抵抗の増大が要求され、これに対して摩
擦係数の僅少な低下が許容される特殊の場合に2
%までのマンガンの添加が予定される。 さらに、本発明の合金の本質的特徴は、ニツケ
ルとケイ素との金属間結合、すなわちケイ化ニツ
ケルの存在と、一定割合の遊離ニツケルとの存在
である。このケイ化ニツケルは丸い形状で存在す
る。すなわち、ケイ化ニツケルは、ケイ化マンガ
ンまたはケイ化鉄より硬度が低く、そのすぐれた
摩耗抵抗にもかかわらず、シンクロリングの加工
に際して工具の摩耗が少ない。 従来技術において本発明と比較されるものは、
西独特許2830459号明細書に記載の合金である。
この明細書に記載の合金は、45〜75%の銅と、2
〜7%のアルミニウムと、0.1〜2%の鉄と、1
〜5%のニツケルと、0.5〜2%のケイ素と、0.1
〜2%のコバルトと、残分の亜鉛とを含有する。
この特許によつて製造される合金例は、銅58.5
%、亜鉛31.5%、鉄0.7%、ニツケル3%、ケイ
素0.8%、アルミニウム4%およびコバルト1.5%
の組成を有する。この合金もシンクロリングに使
用することができ、ケイ化ニツケルの特性に基づ
いている。しかし、この公知の合金にはケイ化コ
バルトが存在し、これは巣状の凝結体を生じさせ
る傾向がある。従つて、この公知の合金において
は、加工特性が低下するという問題がある。 この公知の合金と相違し、本発明による合金は
ほぼ同等の摩耗抵抗においてやや高い摩擦係数を
有するが、顕著な相違点は、本発明の合金がコバ
ルトを含有せず、従つて製造コストを約10%低減
させることができることである。ニツケル含有量
の高いことはこの利点を失わせることはない。ニ
ツケルは安い洋銀塊から安価に得られるからであ
る。コバルトの不存在は、本発明の合金を安くす
るのみならず、ケイ化物巣の形成の傾向が存在し
ないので、その鋳造を容易化する上で有利であ
る。 市販の標準的合金と比較して、本発明の合金は
約20%の摩擦係数の増大と、約30%の摩耗抵抗の
増大とを示し、しかも製造コストを上げることは
ない。 組成において本発明の合金に多少近いのは、西
独特許出願公告第1205285号明細書に記載の合金
である。この合金は58%の銅と、50%までの亜鉛
と、11%までのアルミニウムと6.6%までのマン
ガンと、2%までのケイ素と、30%までのニツケ
ルとを含有し、また5%までの鉄と1%が許容さ
れる。この固着の合金はシンクロリングには使用
されず、ジヤーナルまたは類似の部品、すなわち
低摩擦係数の必要な用途に使用される。この特許
において固定されたMn/Si比とこの特許の実施
例の組成から見て、この場合にはケイ化ニツケル
は存在しえない。僅少な含有量のケイ素全量がマ
ンガンと結合されるからである。12%のニツケル
含有量を有するこの実施例の合金がどのような特
性を有するかについては、詳細に説明されていな
い。従つて当業者は、この公知の合金の説明から
は、本発明の合金の用途についての言及を認める
こともできず、また本発明の合金の特性にとつて
ケイ化ニツケルの高含有量が決定的であることも
予測することはできない。 西独特許公開第1558817号明細書から公知のシ
ンクロリング用銅−亜鉛合金は、0.45%の亜鉛
と、0.1〜12%のアルミニウムと、0.1〜14%のマ
ンガンと、0〜2.5%のケイ素と、0.1〜6%のニ
ツケルと、0〜6%の鉄と、0〜3%の鉛と、残
分の銅とを含有する。すでにケイ素が任意成分で
あり、またその実施例においてケイ素は僅少な含
有割合しか与えられていないことから、ケイ素は
本質的な成分でないことは明らかである。またケ
イ素が存在しても、マンガンの存在の故に、主と
してケイ化マンガンが形成されるのであろう。こ
れは、マンガンとケイ素の結合作用がニツケルと
ケイ素の結合作用より強いことによる。従つて公
知の合金は本発明は示唆するものということはで
きない。 西独特許第1154643み号明細書に記載の合金の
挙動は、前記の各公知合金と非常に類似してい
る。この場合にも、シンクロリングとしての用途
が提案されているが、ケイ素はこの場合にも任意
成分にすぎず、あるいは少量の添加物としてのみ
存在するので、ケイ化物はこの場合にも摩耗抵抗
について全く役立たず、あるいは低い役割しか与
えられていない。さらに、これらの両方の合金に
おいてマンガンは必要成分として存在する。 西独特許出願公開第2919478号明細書もシンク
ロリングに関するものであるが、極度に低いニツ
ケル含有量に対して、高いマンガン含有量と、中
程度のケイ素含有量とを示す。従つて、この場合
にも、過剰に存在するマンガンによつてケイ素全
量が結合されるので、ケイ化ニツケルは生じな
い。 先行技術全体に対して、本質的に4%、好まし
くは6%に達する高いケイ化ニツケル含有量が本
発明の本質的特徴と主張される。さらに本発明の
優秀な特性を得るには、遊離ニツケルの割合が重
要である。遊離ニツケルの含有量については、融
点上昇の故に、上限がある。さらに、良好な加工
性の黄銅合金の領域を無視するのでなければ、ニ
ツケルの高い合金活性の故に、その含有量の上限
を制限しなければならない。 下記表1と2において、対照合金に対する本発
明の合金の実施例の組成と特性値とを示す。
リング用材料に好適な銅−亜鉛−合金材料に関す
るものである。 (従来技術と問題点) 自動車の歯車箱中のシンクロリングについて
は、高摩擦係数と高摩耗抵抗が特性値として特に
重要な意義を有する。高摩擦係数は、急速正確な
運転のために、すなわち、コントロール・ノンフ
オートにとつて本質的に重要であり、高摩耗抵抗
はシンクロリングの耐久性にとつて本質的に重要
である。 〔発明の目的〕 先行技術において、すでに多数のシンクロリン
グ用銅−亜鉛合金が公知である。しかし、これら
の銅−亜鉛合金の多くは、高性能エンジンにおけ
る歯車箱とそのシンクロリングに対してますます
増大する要求に対応する程度に進歩していない。
従つて、本発明の課題は、公知の合金より高い摩
擦係数を有し、公知の合金と少なくとも同等また
はこれ以上の摩耗抵抗を有し、公知技術の最高の
合金よりも製造費の低い銅−亜鉛合金を提供する
ことにある。 〔発明の概要および効果〕 前記の課題の解決のため、特許請求の範囲に記
載の特徴が提案される。 すなわち、本発明は、重量比で、50乃至65%の
銅と、1乃至6%のアルミニウムと、0.5乃至5
%のケイ素と、5.1乃至8%のニツケルと、0.1乃
至1%の鉄と、2%までの鉛と、0.01乃至2%の
マンガンと、残分の亜鉛および付随的不純物とか
ら成り、ニツケルは主としてケイ素との金属間結
合体(ケイ化ニツケル)として存在し、このケイ
化ニツケルが微細な丸い形状を有して均等に分布
された銅−亜鉛合金であつて、すぐれた担持能力
と高い摩耗抵抗とともに高い摩擦係数を有するこ
とを特徴とする、特にシンクロリング用の材料に
関するものである。 上記の含有成分の内、鉛ならびにマンガンは任
意成分として添加し得る成分である。 アルミニウムは、合金材料の硬度を向上させか
つ摩耗抵抗性の粒子を形成する上で重要な成分で
ある。1%未満のアルミニウムでは充分な硬度が
得られず、一方、6%を超えて添加すると室温下
での低温脆さが増大するので好ましくない。 ニツケルは、アルミニウムと同様の添加効果を
与える上において重要であり、5.1乃至8%添加
される。このニツケル含有量が少なすぎると耐摩
耗性が低下し、多すぎると逆に熱間加工性を低下
させるので好ましくない。 ケイ素は摩耗抵抗性の粒子を形成する上で極め
て重要な成分であり、0.5乃至5%添加される。
0.5%未満では上記粒子の形成は不十分なものと
なり、一方、5%を超えて添加すると望ましくな
い粒子が形成される傾向が生じるので上記範囲内
に制限されるべきである。 鉄も上記摩耗抵抗性粒子の形成を促進する上で
効果があり、そのためには0.1乃至1%の範囲で
添加することが好ましい。 鉛は加工特性を向上させるために、任意成分と
して添加し得る。このためには、2%までの量に
制限することが好ましい。 銅ならびに残部としての亜鉛(すなわち黄銅成
分)は、本願発明の合金材料の基本成分である。
銅を50乃至65%含有させることは良好な熱間加工
性を有する黄銅を鋼製するために重要であり、こ
の下限値未満では室温における低温脆さが増大
し、一方、上限値を超えると熱間加工特性が低下
するので好ましくない。 本発明による合金において、コバルトの無含
有、対応の合金に対して非常に高いニツケル含有
量および特にマンガンの無含有が特別の意味を持
つている。しかし、本発明の主旨の範囲内におい
て、摩耗抵抗の増大が要求され、これに対して摩
擦係数の僅少な低下が許容される特殊の場合に2
%までのマンガンの添加が予定される。 さらに、本発明の合金の本質的特徴は、ニツケ
ルとケイ素との金属間結合、すなわちケイ化ニツ
ケルの存在と、一定割合の遊離ニツケルとの存在
である。このケイ化ニツケルは丸い形状で存在す
る。すなわち、ケイ化ニツケルは、ケイ化マンガ
ンまたはケイ化鉄より硬度が低く、そのすぐれた
摩耗抵抗にもかかわらず、シンクロリングの加工
に際して工具の摩耗が少ない。 従来技術において本発明と比較されるものは、
西独特許2830459号明細書に記載の合金である。
この明細書に記載の合金は、45〜75%の銅と、2
〜7%のアルミニウムと、0.1〜2%の鉄と、1
〜5%のニツケルと、0.5〜2%のケイ素と、0.1
〜2%のコバルトと、残分の亜鉛とを含有する。
この特許によつて製造される合金例は、銅58.5
%、亜鉛31.5%、鉄0.7%、ニツケル3%、ケイ
素0.8%、アルミニウム4%およびコバルト1.5%
の組成を有する。この合金もシンクロリングに使
用することができ、ケイ化ニツケルの特性に基づ
いている。しかし、この公知の合金にはケイ化コ
バルトが存在し、これは巣状の凝結体を生じさせ
る傾向がある。従つて、この公知の合金において
は、加工特性が低下するという問題がある。 この公知の合金と相違し、本発明による合金は
ほぼ同等の摩耗抵抗においてやや高い摩擦係数を
有するが、顕著な相違点は、本発明の合金がコバ
ルトを含有せず、従つて製造コストを約10%低減
させることができることである。ニツケル含有量
の高いことはこの利点を失わせることはない。ニ
ツケルは安い洋銀塊から安価に得られるからであ
る。コバルトの不存在は、本発明の合金を安くす
るのみならず、ケイ化物巣の形成の傾向が存在し
ないので、その鋳造を容易化する上で有利であ
る。 市販の標準的合金と比較して、本発明の合金は
約20%の摩擦係数の増大と、約30%の摩耗抵抗の
増大とを示し、しかも製造コストを上げることは
ない。 組成において本発明の合金に多少近いのは、西
独特許出願公告第1205285号明細書に記載の合金
である。この合金は58%の銅と、50%までの亜鉛
と、11%までのアルミニウムと6.6%までのマン
ガンと、2%までのケイ素と、30%までのニツケ
ルとを含有し、また5%までの鉄と1%が許容さ
れる。この固着の合金はシンクロリングには使用
されず、ジヤーナルまたは類似の部品、すなわち
低摩擦係数の必要な用途に使用される。この特許
において固定されたMn/Si比とこの特許の実施
例の組成から見て、この場合にはケイ化ニツケル
は存在しえない。僅少な含有量のケイ素全量がマ
ンガンと結合されるからである。12%のニツケル
含有量を有するこの実施例の合金がどのような特
性を有するかについては、詳細に説明されていな
い。従つて当業者は、この公知の合金の説明から
は、本発明の合金の用途についての言及を認める
こともできず、また本発明の合金の特性にとつて
ケイ化ニツケルの高含有量が決定的であることも
予測することはできない。 西独特許公開第1558817号明細書から公知のシ
ンクロリング用銅−亜鉛合金は、0.45%の亜鉛
と、0.1〜12%のアルミニウムと、0.1〜14%のマ
ンガンと、0〜2.5%のケイ素と、0.1〜6%のニ
ツケルと、0〜6%の鉄と、0〜3%の鉛と、残
分の銅とを含有する。すでにケイ素が任意成分で
あり、またその実施例においてケイ素は僅少な含
有割合しか与えられていないことから、ケイ素は
本質的な成分でないことは明らかである。またケ
イ素が存在しても、マンガンの存在の故に、主と
してケイ化マンガンが形成されるのであろう。こ
れは、マンガンとケイ素の結合作用がニツケルと
ケイ素の結合作用より強いことによる。従つて公
知の合金は本発明は示唆するものということはで
きない。 西独特許第1154643み号明細書に記載の合金の
挙動は、前記の各公知合金と非常に類似してい
る。この場合にも、シンクロリングとしての用途
が提案されているが、ケイ素はこの場合にも任意
成分にすぎず、あるいは少量の添加物としてのみ
存在するので、ケイ化物はこの場合にも摩耗抵抗
について全く役立たず、あるいは低い役割しか与
えられていない。さらに、これらの両方の合金に
おいてマンガンは必要成分として存在する。 西独特許出願公開第2919478号明細書もシンク
ロリングに関するものであるが、極度に低いニツ
ケル含有量に対して、高いマンガン含有量と、中
程度のケイ素含有量とを示す。従つて、この場合
にも、過剰に存在するマンガンによつてケイ素全
量が結合されるので、ケイ化ニツケルは生じな
い。 先行技術全体に対して、本質的に4%、好まし
くは6%に達する高いケイ化ニツケル含有量が本
発明の本質的特徴と主張される。さらに本発明の
優秀な特性を得るには、遊離ニツケルの割合が重
要である。遊離ニツケルの含有量については、融
点上昇の故に、上限がある。さらに、良好な加工
性の黄銅合金の領域を無視するのでなければ、ニ
ツケルの高い合金活性の故に、その含有量の上限
を制限しなければならない。 下記表1と2において、対照合金に対する本発
明の合金の実施例の組成と特性値とを示す。
【表】
【表】
合金No.1は、最初に引用した公知の西独特許第
2830459号による市販の合金に関するものである。
合金2は合金1と類似であるが、3%のマンガン
が添加されている。合金3は、いわゆるCuZn−
40−Al−2型の標準合金であつて、58%の銅と、
1.6%のアルミニウムと、2%のマンガンと、0.6
%のケイ素と、0%のニツケルと、0.3%の鉄と、
0.6%の鉛と、残分の亜鉛とから成る組成を有す
る。最後に合金4は本発明による好ましい組成の
合金である。 表2に記載の実測値から明らかなように、本発
明の合金は合金1と同程度の硬さを有し、摩擦係
数においては合金1より若干高く、また摩耗抵抗
については合金1と同程度であるが、合金1より
も分散度が小である。また前記の実測値から見ら
れるように、本発明の合金に対して、合金2の摩
擦係数は僅かに低いが、これに対してその摩耗抵
抗は遥かに高い。非常にすぐれた特性を有する合
金1および2と比較して、本発明の合金は摩擦係
数においてすぐれ、摩耗抵抗については同等また
は若干劣つているが、特性値の分散幅が狭い。し
かも本発明の合金のこのような結果は、元素コバ
ルトの脱落と従つて製造コストの低下によつて達
成された。 これらの表から明らかなように、本発明の合金
は、合金3に代表される市販の標準的合金に対し
て、すべての観点において同等の製造コストをも
つて、明らかにすぐれた結果を生じる。 本発明による合金は下記の工程によつて製造さ
れる。1050〜1100℃の鋳造温度の融成物を連続鋳
造法で鋳造した。得られたビレツトを600〜800
℃、好ましくは720℃の温度で加工し、つぎに空
気中で冷却した。つぎにこの試料を600〜800℃、
好ましくは720℃の温度で鋳造し、つぎに再び空
冷した。最後に、この試料を200〜300℃の温度
で、5〜20時間、時効硬化させた。この場合、得
られた硬度の観点から、250℃の温度と10時間の
処理が有効であることが確認された。その際に、
本発明の合金について、鋳造硬化状態に対して16
〜17HBの硬度上昇が達成された。この温度にお
いて、α−部分は1%に達した。組織写真は丸い
均等に分布されたケイ化物を示し、これと共に、
部分的に不連続に粘界に沈着した微細な析出物が
見られた。
2830459号による市販の合金に関するものである。
合金2は合金1と類似であるが、3%のマンガン
が添加されている。合金3は、いわゆるCuZn−
40−Al−2型の標準合金であつて、58%の銅と、
1.6%のアルミニウムと、2%のマンガンと、0.6
%のケイ素と、0%のニツケルと、0.3%の鉄と、
0.6%の鉛と、残分の亜鉛とから成る組成を有す
る。最後に合金4は本発明による好ましい組成の
合金である。 表2に記載の実測値から明らかなように、本発
明の合金は合金1と同程度の硬さを有し、摩擦係
数においては合金1より若干高く、また摩耗抵抗
については合金1と同程度であるが、合金1より
も分散度が小である。また前記の実測値から見ら
れるように、本発明の合金に対して、合金2の摩
擦係数は僅かに低いが、これに対してその摩耗抵
抗は遥かに高い。非常にすぐれた特性を有する合
金1および2と比較して、本発明の合金は摩擦係
数においてすぐれ、摩耗抵抗については同等また
は若干劣つているが、特性値の分散幅が狭い。し
かも本発明の合金のこのような結果は、元素コバ
ルトの脱落と従つて製造コストの低下によつて達
成された。 これらの表から明らかなように、本発明の合金
は、合金3に代表される市販の標準的合金に対し
て、すべての観点において同等の製造コストをも
つて、明らかにすぐれた結果を生じる。 本発明による合金は下記の工程によつて製造さ
れる。1050〜1100℃の鋳造温度の融成物を連続鋳
造法で鋳造した。得られたビレツトを600〜800
℃、好ましくは720℃の温度で加工し、つぎに空
気中で冷却した。つぎにこの試料を600〜800℃、
好ましくは720℃の温度で鋳造し、つぎに再び空
冷した。最後に、この試料を200〜300℃の温度
で、5〜20時間、時効硬化させた。この場合、得
られた硬度の観点から、250℃の温度と10時間の
処理が有効であることが確認された。その際に、
本発明の合金について、鋳造硬化状態に対して16
〜17HBの硬度上昇が達成された。この温度にお
いて、α−部分は1%に達した。組織写真は丸い
均等に分布されたケイ化物を示し、これと共に、
部分的に不連続に粘界に沈着した微細な析出物が
見られた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量比で、50乃至65%の銅と、1乃至6%の
アルミニウムと、0.5乃至5%ケイ素と、5.1乃至
8%のニツケルと、0.1乃至1%の鉄と、残分の
亜鉛および付随的不純物とから成り、ニツケルは
主としてケイ素との金属間結合体(ケイ化ニツケ
ル)として存在し、このケイ化ニツケルが微細な
丸い形状を有して均等に分布された銅−亜鉛合金
であつて、すぐれた担持能力と高い摩耗抵抗とと
もに高い摩擦係数を有することを特徴とする、特
にシンクロリング用の材料。 2 重量比で、50乃至65%の銅と、1乃至6%の
アルミニウムと、0.5乃至5%ケイ素と、5.1乃至
8%のニツケルと、0.1乃至1%の鉄と、2%ま
での鉛と、0.01乃至2%のマンガンと、残分の亜
鉛および付随的不純物とから成り、ニツケルは主
としてケイ素との金属間結合体(ケイ化ニツケ
ル)として存在し、このケイ化ニツケルが微細な
丸い形状を有して均等に分布された銅−亜鉛合金
であつて、すぐれた担持能力と高い摩耗抵抗とと
もに高い摩擦係数を有することを特徴とする、特
にシンクロリング用の材料。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3735783.2 | 1987-10-22 | ||
DE3735783A DE3735783C1 (de) | 1987-10-22 | 1987-10-22 | Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01116044A JPH01116044A (ja) | 1989-05-09 |
JPH0480105B2 true JPH0480105B2 (ja) | 1992-12-17 |
Family
ID=6338868
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63226296A Granted JPH01116044A (ja) | 1987-10-22 | 1988-09-09 | 銅―亜鉛合金材料 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4954187A (ja) |
EP (1) | EP0313036B1 (ja) |
JP (1) | JPH01116044A (ja) |
DE (2) | DE3735783C1 (ja) |
ES (1) | ES2022569B3 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0709476A1 (en) | 1994-10-19 | 1996-05-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered friction material, composite copper alloy powder used therefor and manufacturing method thereof |
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---|---|---|---|---|
KR910009871B1 (ko) * | 1987-03-24 | 1991-12-03 | 미쯔비시마테리얼 가부시기가이샤 | Cu계 합금제 변속기용 동기링 |
DE4339426C2 (de) * | 1993-11-18 | 1999-07-01 | Diehl Stiftung & Co | Kupfer-Zink-Legierung |
JP3279109B2 (ja) * | 1994-10-27 | 2002-04-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗性に優れた銅合金製シンクロナイザリング |
DE102005017574A1 (de) | 2005-04-16 | 2006-10-26 | Diehl Metall Stiftung & Co.Kg | Kupfer-Zink-Legierung und Verwendung einer solchen Legierung |
DE102005059391A1 (de) * | 2005-12-13 | 2007-06-14 | Diehl Metall Stiftung & Co.Kg | Kupfer-Zink-Legierung sowie daraus hergestellter Synchronring |
DE102006009396B4 (de) * | 2006-03-01 | 2012-08-16 | Diehl Metall Stiftung & Co. Kg | Messinglegierung sowie Synchronring |
DE102009014760A1 (de) * | 2009-03-27 | 2010-11-11 | Diehl Metall Stiftung & Co. Kg | Kupfer-Zink-Legierung |
DE102009015811C5 (de) | 2009-04-01 | 2019-09-19 | Diehl Metall Stiftung & Co. Kg | Synchronring |
KR101407663B1 (ko) * | 2009-09-24 | 2014-06-17 | 오토 푹스 카게 | 동기화 링 조립체 및 동기화 링의 마찰 라이닝을 형성하기 위한 방법 |
DE102011053823A1 (de) * | 2011-09-21 | 2013-03-21 | Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg | Klemmkörper für einen elektrischen Leiter |
DE102012004725B4 (de) | 2012-03-07 | 2018-07-19 | Wieland-Werke Ag | Siliziumhaltige Kupfer-Nickel-Zink-Legierung |
CN104762523B (zh) * | 2013-11-04 | 2016-06-29 | 施小斌 | 一种制备铜合金阀门管件的方法 |
DE102014106933A1 (de) * | 2014-05-16 | 2015-11-19 | Otto Fuchs Kg | Sondermessinglegierung und Legierungsprodukt |
CN104404278A (zh) * | 2014-11-05 | 2015-03-11 | 无锡阳工机械制造有限公司 | 一种耐盐水腐蚀合金的制备方法 |
CN104388751A (zh) * | 2014-11-05 | 2015-03-04 | 无锡阳工机械制造有限公司 | 一种耐盐水腐蚀合金的制备方法 |
CN104894430B (zh) * | 2015-06-29 | 2017-05-10 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | 一种耐磨易切削黄铜管材及其制造黄铜管的方法 |
CN105018783A (zh) * | 2015-07-24 | 2015-11-04 | 武汉泛洲中越合金有限公司 | 铜合金基体材料及其制备方法 |
DE102015014856A1 (de) * | 2015-11-17 | 2017-05-18 | Wieland-Werke Ag | Kupfer-Nickel-Zink-Legierung und deren Verwendung |
CN105316521A (zh) * | 2015-12-02 | 2016-02-10 | 苏州龙腾万里化工科技有限公司 | 一种便于铸造加工用黄铜合金 |
CN108118186A (zh) * | 2018-02-06 | 2018-06-05 | 重庆熵臻科技有限公司 | 一种变压器用环保型高熔点耐久铜合金型材及其制造工艺 |
CN112695216B (zh) * | 2020-12-08 | 2021-12-28 | 宁波正元铜合金有限公司 | 一种具有三种强化相的锰黄铜合金的制备方法 |
EP4108794B1 (de) * | 2021-06-25 | 2023-11-01 | Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - | Hochfeste, warmumformbare sondermessinglegierung für ein hoch belastetes bauteil |
DE102021118907A1 (de) * | 2021-07-21 | 2023-01-26 | Diehl Brass Solutions Stiftung & Co. Kg | Bleifreie Messinglegierung und Verwendung derselben |
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---|---|---|---|---|
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DE582842C (de) * | 1928-09-30 | 1933-08-23 | Ver Deutsche Metallwerke Akt G | Messinglegierung zur Herstellung von Lagern durch Pressen |
DE582342C (de) * | 1930-05-08 | 1933-08-12 | Benjamin Electric Ltd | Aus zwei getrennten, gegeneinander beweglichen koaxialen Reflektoren bestehender Scheinwerfer |
US1907219A (en) * | 1931-11-11 | 1933-05-02 | William W Sieg | High strength hot working copper nickel zinc alloy |
US2372202A (en) * | 1940-05-08 | 1945-03-27 | Mallory & Co Inc P R | Bearing |
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-
1987
- 1987-10-22 DE DE3735783A patent/DE3735783C1/de not_active Expired
-
1988
- 1988-09-09 JP JP63226296A patent/JPH01116044A/ja active Granted
- 1988-10-19 ES ES88117437T patent/ES2022569B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-19 DE DE8888117437T patent/DE3862559D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-19 EP EP88117437A patent/EP0313036B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-20 US US07/260,199 patent/US4954187A/en not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP0709476A1 (en) | 1994-10-19 | 1996-05-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered friction material, composite copper alloy powder used therefor and manufacturing method thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3735783C1 (de) | 1989-06-15 |
US4954187A (en) | 1990-09-04 |
JPH01116044A (ja) | 1989-05-09 |
EP0313036A1 (de) | 1989-04-26 |
ES2022569B3 (es) | 1991-12-01 |
DE3862559D1 (de) | 1991-05-29 |
EP0313036B1 (de) | 1991-04-24 |
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