JPH0479788A - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
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- JPH0479788A JPH0479788A JP2190550A JP19055090A JPH0479788A JP H0479788 A JPH0479788 A JP H0479788A JP 2190550 A JP2190550 A JP 2190550A JP 19055090 A JP19055090 A JP 19055090A JP H0479788 A JPH0479788 A JP H0479788A
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- 230000010349 pulsation Effects 0.000 claims abstract description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 10
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、負荷に電力を供給する電力変換装置に関する
ものである。
ものである。
代表的従来技術として、「半導体電力変換回路」(電気
学会、1987)第113頁から第114頁記載の技術
が挙げられる。これはPWMインバータに関するもので
ある。
学会、1987)第113頁から第114頁記載の技術
が挙げられる。これはPWMインバータに関するもので
ある。
このPWMインバータでは、正弦波電流を出力すること
を目的としている。このため指令値(信号波)を正弦波
とし、三角波(搬送波)と比較してパルスパターンを発
生させ、インバータはこのパルスパターンに従ってスイ
ッチングを行い、出力電圧としてはこのパルスパターン
と相似の波形が出力される。
を目的としている。このため指令値(信号波)を正弦波
とし、三角波(搬送波)と比較してパルスパターンを発
生させ、インバータはこのパルスパターンに従ってスイ
ッチングを行い、出力電圧としてはこのパルスパターン
と相似の波形が出力される。
上記従来技術において、PWMインバータの出力電流は
基本波成分の他に、スイッチングに伴い発生する上記搬
送波の周波数(キャリア周波数)の整数倍近傍の高調波
成分を含有する。このため瞬時電力脈動が発生し、負荷
における騒音、振動等の諸問題の発生原因となった。
基本波成分の他に、スイッチングに伴い発生する上記搬
送波の周波数(キャリア周波数)の整数倍近傍の高調波
成分を含有する。このため瞬時電力脈動が発生し、負荷
における騒音、振動等の諸問題の発生原因となった。
本発明は、上記諸問題の発生原因である瞬時電力脈動を
低減することを目的とする。
低減することを目的とする。
上記目的を達成するために、インバータの出力電流指令
値に、適当な次数、振幅及び位相の高調波成分を加える
手段を設け、出力電流に前記の高調波成分を重畳させる
。
値に、適当な次数、振幅及び位相の高調波成分を加える
手段を設け、出力電流に前記の高調波成分を重畳させる
。
上記手段により出力電流に重畳された高調波成分が適当
な次数、振幅及び位相のものであれば、前記出力電流へ
の高調波成分の重畳により生ずる各高調波成分の位相、
振幅の変化により、瞬時電力に重畳される高調波成分の
うち、振幅の大きな成分が低減され、瞬時電力脈動率を
低くできる。
な次数、振幅及び位相のものであれば、前記出力電流へ
の高調波成分の重畳により生ずる各高調波成分の位相、
振幅の変化により、瞬時電力に重畳される高調波成分の
うち、振幅の大きな成分が低減され、瞬時電力脈動率を
低くできる。
第1図は、本発明の一実施例を示したもので、電力変換
器及びその制御回路を示す。1は高調波電流指令発生器
であり、高調波電流指令ih*を発生する。2は基本波
電流指令1f*に高調波電流指令1h*を加算し出力電
流指令1*を発生する加算器、3は出力電流指令j*と
実際の出力電流l との差をとり電流偏差ierを算出
する減算器、4は出力電流偏差ierを零にするような
出力電圧指令e*を発生させる電流制御回路、5は電圧
指令値e*からパルス信号を生成するPWM制御回路、
6はインバータ、7はインバータの出力電流を検出する
電流検出器、8は同期電動機である。
器及びその制御回路を示す。1は高調波電流指令発生器
であり、高調波電流指令ih*を発生する。2は基本波
電流指令1f*に高調波電流指令1h*を加算し出力電
流指令1*を発生する加算器、3は出力電流指令j*と
実際の出力電流l との差をとり電流偏差ierを算出
する減算器、4は出力電流偏差ierを零にするような
出力電圧指令e*を発生させる電流制御回路、5は電圧
指令値e*からパルス信号を生成するPWM制御回路、
6はインバータ、7はインバータの出力電流を検出する
電流検出器、8は同期電動機である。
第2図に高調波電流指令発生器1の一実施例を示す。l
la、llb、llcは、いずれも与えられた次数、振
幅及び位相の正弦波を発生する高調波発生器である。例
えば1.1 aは振幅工J*、位相角O]*の】次調波
11*を出力する。同様に11bはm次調波im*を、
llcはn次調波jn*を出力する。各調波は加算器1
2で加算され、高調波電流指令111*を発生する。本
図は]次、m次及び0次の高調波を出力する場合を例に
とったが、さらに他の次数の高調波成分を出力する場合
には、高調波発生器11を増設すればよい。
la、llb、llcは、いずれも与えられた次数、振
幅及び位相の正弦波を発生する高調波発生器である。例
えば1.1 aは振幅工J*、位相角O]*の】次調波
11*を出力する。同様に11bはm次調波im*を、
llcはn次調波jn*を出力する。各調波は加算器1
2で加算され、高調波電流指令111*を発生する。本
図は]次、m次及び0次の高調波を出力する場合を例に
とったが、さらに他の次数の高調波成分を出力する場合
には、高調波発生器11を増設すればよい。
次に本実施例の動作を述べる。
減算器3は出力電流指令1本と出力電流iとの差をとり
電流偏差ierを発生する。電流制御回路4は、電流偏
差ierを零にするような出力電圧指令e*を算出する
。PWM制御回路5は出力電圧指令e*をパルス幅変調
によりパルス信号に変換し、インバータ6を制御する。
電流偏差ierを発生する。電流制御回路4は、電流偏
差ierを零にするような出力電圧指令e*を算出する
。PWM制御回路5は出力電圧指令e*をパルス幅変調
によりパルス信号に変換し、インバータ6を制御する。
出力電流指令i*が正弦波であっても、実際のインバー
タ6の出力電流iにはキャリア周波数の倍数の周波数近
傍の高調波成分が含まれる。このため、瞬時電力にも高
調波成分が含有され、瞬時電力脈動が発生する。
タ6の出力電流iにはキャリア周波数の倍数の周波数近
傍の高調波成分が含まれる。このため、瞬時電力にも高
調波成分が含有され、瞬時電力脈動が発生する。
ここで加算器2により、高調波電流指令発生器1からの
高調波電流指令ih*を基本波電流指令1f*に加算す
る。これにより出力電流1の各高1週波成分の振幅及び
位相が変化し、その結果瞬時電力脈動の高調波成分の振
幅及び位相にも変化が生しる。よって出力電流iに重畳
する高調波成分の次数、振幅及び位相が、後述するよう
に適当なものであれば、瞬時電力脈動を低減することが
できる。
高調波電流指令ih*を基本波電流指令1f*に加算す
る。これにより出力電流1の各高1週波成分の振幅及び
位相が変化し、その結果瞬時電力脈動の高調波成分の振
幅及び位相にも変化が生しる。よって出力電流iに重畳
する高調波成分の次数、振幅及び位相が、後述するよう
に適当なものであれば、瞬時電力脈動を低減することが
できる。
一例をあげると、第5図は出力電流指令か正弦波である
場合における同期電動機を駆動する多重インバータの出
力電圧e、出力電流コ、瞬時電力pmの波形及び瞬時電
力pmの拡大波形を示したものである。ここで多重イン
バータは、フルブリッジインバータ3段の構成であり、
出力周波数50Hz、出力電流実効値1000A、キャ
リア周波数300Hzである。出力電圧eがパルス状の
波形であり、高調波成分を多く含むため、出力電流iに
も若干の高調波成分が含有されている。第7図は第5図
における瞬時電力pmの周波数分析の結果を示したもの
である。出力電流iに含まれる高調波成分のため、瞬時
電力pmにも脈動が見られるが、第7図に示されるよう
に等価キャリア周波数 (ここでは1.8kHz)及び
その倍数の周波数近傍に高調波成分が存在する。
場合における同期電動機を駆動する多重インバータの出
力電圧e、出力電流コ、瞬時電力pmの波形及び瞬時電
力pmの拡大波形を示したものである。ここで多重イン
バータは、フルブリッジインバータ3段の構成であり、
出力周波数50Hz、出力電流実効値1000A、キャ
リア周波数300Hzである。出力電圧eがパルス状の
波形であり、高調波成分を多く含むため、出力電流iに
も若干の高調波成分が含有されている。第7図は第5図
における瞬時電力pmの周波数分析の結果を示したもの
である。出力電流iに含まれる高調波成分のため、瞬時
電力pmにも脈動が見られるが、第7図に示されるよう
に等価キャリア周波数 (ここでは1.8kHz)及び
その倍数の周波数近傍に高調波成分が存在する。
ここで第3図は出力電流に重畳する3次調波の含有率%
13に対する瞬時電力脈動率をシミュレーション実験に
より求めたものである。第9図の基本波電流指令1f*
と3次調波電流指令13*との概念図に示すように、こ
こでは3次調波の位相を基本波成分に対して330°
とし、他の条件は第5図に準じた。これによると、出力
電流3次調波含有率%I3が3%において瞬時電力脈動
が最小となる。
13に対する瞬時電力脈動率をシミュレーション実験に
より求めたものである。第9図の基本波電流指令1f*
と3次調波電流指令13*との概念図に示すように、こ
こでは3次調波の位相を基本波成分に対して330°
とし、他の条件は第5図に準じた。これによると、出力
電流3次調波含有率%I3が3%において瞬時電力脈動
が最小となる。
また、第4図は出力電流3次調波位相角に対する瞬時電
力脈動率をシミュレーション実験により求めたものであ
る。ここで3次調波含有率%I3は3%とし、他の条件
は第5図に準じた。これによると、出力電流3次調波位
相角が330°にて、瞬時電力脈動率が最小となる。
力脈動率をシミュレーション実験により求めたものであ
る。ここで3次調波含有率%I3は3%とし、他の条件
は第5図に準じた。これによると、出力電流3次調波位
相角が330°にて、瞬時電力脈動率が最小となる。
第3図及び第4図から、出力電流に重畳する3次調波の
振幅及び位相を適当に選択すると、第5図のように出力
電流指令が正弦波である場合に対し、瞬時電力脈動率を
低減することができる。
振幅及び位相を適当に選択すると、第5図のように出力
電流指令が正弦波である場合に対し、瞬時電力脈動率を
低減することができる。
第6図は出力電流〕に3次調波を、3次調波含有率3%
、位相角330゛として重畳した場合の各波形を、他の
条件は第5図に準するものとして示した。
、位相角330゛として重畳した場合の各波形を、他の
条件は第5図に準するものとして示した。
この場合出力電流jは、第6図に見られるように3次調
波のために若干偏平な波形であるほか、高調波成分の振
幅1位相が変化する。第8図は第6図の瞬時電力pmの
周波数分析の結果であるが1等価キャリア周波数近傍の
成分は、第7図と比較すると、4分の1程度に低減され
る。またこれにより第3図及び第4図に見られるように
、瞬時電力脈動率も1.8%と、3次調波を重畳しない
場合の2.9%よりも低い値を示す。
波のために若干偏平な波形であるほか、高調波成分の振
幅1位相が変化する。第8図は第6図の瞬時電力pmの
周波数分析の結果であるが1等価キャリア周波数近傍の
成分は、第7図と比較すると、4分の1程度に低減され
る。またこれにより第3図及び第4図に見られるように
、瞬時電力脈動率も1.8%と、3次調波を重畳しない
場合の2.9%よりも低い値を示す。
第1図における実施例においては、負荷として同期電動
機を仮定したが、誘導電動機または一般の交流負荷であ
っても同様の効果かえられる。また負荷としての電動機
は、当然のことながら回転型だけでなく、直線型のもの
も該当する。
機を仮定したが、誘導電動機または一般の交流負荷であ
っても同様の効果かえられる。また負荷としての電動機
は、当然のことながら回転型だけでなく、直線型のもの
も該当する。
第1図は本発明の一実施例を示す構成図、第2図は高調
波電流指令発生器1の一実施例、第3図は出力電流に重
畳する高調波の一例として3次調波を重畳した場合の出
力電流3次調波含有率に対する瞬時電力脈動率の特性、
第4図は同じく出方電流3次調波の位相角に対する瞬時
電力脈動率の特性、第5図は出力電流指令が正弦波であ
る場合の出力電圧e 、出力電流]及び瞬時電力pmの
波形、第6図は出力電流に3次調波を重畳した場合の出
力電圧e 、出力電流l及び瞬時電力pmの波形、第7
図は第5図における瞬時電力の周波数分析の結果、第8
図は第6図における瞬時電力の周波数分析の結果、第9
図は基本波電流指令と3次調波電流指令の位相関係の概
念図である。 1:高調波電流指令発生器、11:高調波発生器2.1
2:加算器、3:減算器、4:電流制御回路、5 :’
PWM制御回路、6:インバータ、7:電流検出器、8
:同期電動機、 冨1図 冨2図
波電流指令発生器1の一実施例、第3図は出力電流に重
畳する高調波の一例として3次調波を重畳した場合の出
力電流3次調波含有率に対する瞬時電力脈動率の特性、
第4図は同じく出方電流3次調波の位相角に対する瞬時
電力脈動率の特性、第5図は出力電流指令が正弦波であ
る場合の出力電圧e 、出力電流]及び瞬時電力pmの
波形、第6図は出力電流に3次調波を重畳した場合の出
力電圧e 、出力電流l及び瞬時電力pmの波形、第7
図は第5図における瞬時電力の周波数分析の結果、第8
図は第6図における瞬時電力の周波数分析の結果、第9
図は基本波電流指令と3次調波電流指令の位相関係の概
念図である。 1:高調波電流指令発生器、11:高調波発生器2.1
2:加算器、3:減算器、4:電流制御回路、5 :’
PWM制御回路、6:インバータ、7:電流検出器、8
:同期電動機、 冨1図 冨2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、負荷に電力を供給する電力変換装置において、負荷
の瞬時電力脈動率を低減する電流成分を前記電力変換装
置の出力電流に重畳させる手段を備えた電力変換装置。 2、請求項第1項記載の電力変換装置において、出力電
流に重畳させる高調波成分が、所定の振幅及び位相角の
第3調波成分である電力変換装置。 3、電動機と、前記電動機に電力を供給するインバータ
と、前記インバータから出力する出力電流を検出する電
流検出器と、出力電流指令と前記電流検出器の出力との
偏差を零にするような出力電圧指令を発生する電流制御
回路と、前記出力電圧指令をパルス幅変調して前記イン
バータを動作させるPWM制御回路を備えた電力変換装
置において、前記電動機の瞬時電力脈動率を低減する電
流成分を前記電力変換装置の出力電流に重畳させる手段
を備えた電力変換装置。 4、請求項第3項記載の電力変換装置において、前記電
動機は同期電動機である電力変換装置。 5、第3項記載の電力変換装置において、前記電動機は
誘導電動機である電力変換装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2190550A JPH0479788A (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2190550A JPH0479788A (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | 電力変換装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0479788A true JPH0479788A (ja) | 1992-03-13 |
Family
ID=16259946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2190550A Pending JPH0479788A (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0479788A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005035333A1 (ja) * | 2003-10-07 | 2005-04-21 | Jtekt Corporation | 電動パワーステアリング装置 |
WO2017183656A1 (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | 日本電産株式会社 | モータおよび電動パワーステアリング装置 |
-
1990
- 1990-07-20 JP JP2190550A patent/JPH0479788A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005035333A1 (ja) * | 2003-10-07 | 2005-04-21 | Jtekt Corporation | 電動パワーステアリング装置 |
JPWO2005035333A1 (ja) * | 2003-10-07 | 2007-11-22 | 株式会社ジェイテクト | 電動パワーステアリング装置 |
US7474067B2 (en) | 2003-10-07 | 2009-01-06 | Jtekt Corporation | Electric power steering system |
JP4736805B2 (ja) * | 2003-10-07 | 2011-07-27 | 株式会社ジェイテクト | 電動パワーステアリング装置 |
WO2017183656A1 (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | 日本電産株式会社 | モータおよび電動パワーステアリング装置 |
CN109075633A (zh) * | 2016-04-19 | 2018-12-21 | 日本电产株式会社 | 马达和电动助力转向装置 |
JPWO2017183656A1 (ja) * | 2016-04-19 | 2019-02-21 | 日本電産株式会社 | モータおよび電動パワーステアリング装置 |
CN109075633B (zh) * | 2016-04-19 | 2020-10-16 | 日本电产株式会社 | 马达和电动助力转向装置 |
US10998782B2 (en) | 2016-04-19 | 2021-05-04 | Nidec Corporation | Motor and electric power steering apparatus |
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