JPH0478807A - リヤーフォーカス式のズームレンズ - Google Patents
リヤーフォーカス式のズームレンズInfo
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- JPH0478807A JPH0478807A JP2192682A JP19268290A JPH0478807A JP H0478807 A JPH0478807 A JP H0478807A JP 2192682 A JP2192682 A JP 2192682A JP 19268290 A JP19268290 A JP 19268290A JP H0478807 A JPH0478807 A JP H0478807A
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- 230000003287 optical effect Effects 0.000 abstract description 12
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 29
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
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- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
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- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はリヤーフォーカス式のズームレンズに関し、特
にスチルビデオカメラやビデオカメラそして放送用カメ
ラ等に用いられる変倍比６、Ｆナンバー１．８程度の大
口径比で高変倍比のズームレンズに好適なリヤーフォー
カス式のズームレンズに関するものである。
にスチルビデオカメラやビデオカメラそして放送用カメ
ラ等に用いられる変倍比６、Ｆナンバー１．８程度の大
口径比で高変倍比のズームレンズに好適なリヤーフォー
カス式のズームレンズに関するものである。
従来より写真用カメラやビデオカメラ等のズームレンズ
においては物体側の第１群以外のレンズ群を移動させて
フォーカスを行う、所謂リヤーフォーカス式を採用した
ものが種々と提案されている。
においては物体側の第１群以外のレンズ群を移動させて
フォーカスを行う、所謂リヤーフォーカス式を採用した
ものが種々と提案されている。
一般にリヤーフォーカス式のズームレンズは第１群を移
動させてフォーカスを行うズームレンズに比べて第１群
の有効径が小さくなり、レンズ系全体の小型化が容易に
なり、又近接撮影、特に極近接撮影が容易となり、更に
比較的小型軽量のレンズ群を移動させて行っているので
、レンズ群の駆動力が小さくてすみ迅速な焦点合わせが
出来る等の特長がある。
動させてフォーカスを行うズームレンズに比べて第１群
の有効径が小さくなり、レンズ系全体の小型化が容易に
なり、又近接撮影、特に極近接撮影が容易となり、更に
比較的小型軽量のレンズ群を移動させて行っているので
、レンズ群の駆動力が小さくてすみ迅速な焦点合わせが
出来る等の特長がある。
このようなリヤーフォーカス式のズームレンズとして例
えば特開昭６３−４４６１４号公報では物体側より順に
正の屈折力の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、変
倍に伴う像面変動を補正する為の負の屈折力の第３群、
そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群より成る所
謂４群ズームレンズにおいて、第３群を移動させてフォ
ーカスを行っている。しかしながらこのズームレンズは
第３群の移動空間を確保しなければならずレンズ全長が
増大する傾向があった。
えば特開昭６３−４４６１４号公報では物体側より順に
正の屈折力の第１群、変倍用の負の屈折力の第２群、変
倍に伴う像面変動を補正する為の負の屈折力の第３群、
そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群より成る所
謂４群ズームレンズにおいて、第３群を移動させてフォ
ーカスを行っている。しかしながらこのズームレンズは
第３群の移動空間を確保しなければならずレンズ全長が
増大する傾向があった。
特開昭５８−１３６０１２号公報では変倍部を３つ以上
のレンズ群で構成し、このうち一部のレンズ群を移動さ
せてフォーカスを行っている。
のレンズ群で構成し、このうち一部のレンズ群を移動さ
せてフォーカスを行っている。
特開昭６３−２４７３１６号公報では物体側より順に正
の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力の
第３群、そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群を
有し、第２群を移動させて変倍を行い、第４群を移動さ
せて変倍に伴う像面変動とフォーカスを行っている。
の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力の
第３群、そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群を
有し、第２群を移動させて変倍を行い、第４群を移動さ
せて変倍に伴う像面変動とフォーカスを行っている。
特開昭５８−１６０９１３号公報では物体側より順に正
の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力の
第３群、そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群を
有し、第１群と第２群を移動させて変倍を行い、変倍に
伴う像面変動を第４群を移動させて行っている。そして
これらのレンズ群のうちの１つ又は２つ以上のレンズ群
を移動させてフォーカスを行っている。
の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力の
第３群、そして正の屈折力の第４群の４つのレンズ群を
有し、第１群と第２群を移動させて変倍を行い、変倍に
伴う像面変動を第４群を移動させて行っている。そして
これらのレンズ群のうちの１つ又は２つ以上のレンズ群
を移動させてフォーカスを行っている。
一般にズームレンズにおいてリヤーフォーカス方式を採
用すると前述の如くレンズ系全体が小型化され又迅速な
るフォーカスが可能となり、更に近接撮影が容易となる
等の特長が得られる。
用すると前述の如くレンズ系全体が小型化され又迅速な
るフォーカスが可能となり、更に近接撮影が容易となる
等の特長が得られる。
しかしながら反面、フォーカスの際の収差変動が大きく
なり、無限遠物体から近距離物体に至る物体距離全般に
わたりレンズ系全体の小型化を図りつつ高い光学性能を
得るのが大変難しくなって（るという問題点が生じてく
る。
なり、無限遠物体から近距離物体に至る物体距離全般に
わたりレンズ系全体の小型化を図りつつ高い光学性能を
得るのが大変難しくなって（るという問題点が生じてく
る。
特に大口径比で高変倍のズームレンズでは全変倍範囲に
わたり、又物体距離全般にわたり高い光学性能を得るの
が大変難しくなってくるという問題点が生じてくる。
わたり、又物体距離全般にわたり高い光学性能を得るの
が大変難しくなってくるという問題点が生じてくる。
量が異なるため、赤外光等を利用した外測式のオートフ
ォーカスを使うことができない。
ォーカスを使うことができない。
そこでビデオカメラ等においては映像信号を用いてオー
トフォーカスを行う方法が一般的である。
トフォーカスを行う方法が一般的である。
このとき撮像素子やレンズの一部を微小駆動してオート
フォーカスのための方向判別信号を得る方法がオートフ
ォーカス精度、速度を向上させる上で非常に有効である
。
フォーカスのための方向判別信号を得る方法がオートフ
ォーカス精度、速度を向上させる上で非常に有効である
。
ピエゾ等を用いてＣＯＤ等の撮像素子を駆動する方法は
フォーカシングレンズの位置敏感度に関係なく信号が得
られるという点で有利であるが余分に駆動手段が必要と
いう点で構造が複雑となりコスト的に不利である。リヤ
ーフォーカス式のズームレンズ特に最も像面側のレンズ
群を用いてフォーカシングを行う場合、フォーカシング
レンズの敏感度の変化が比較的小さいためフォーカシン
グレンズを微小駆動する、いわゆるウオブリングを行っ
てオートフォーカスの方向判別信号を得るのが構造的に
も簡素でコスト的にも有利である。
フォーカシングレンズの位置敏感度に関係なく信号が得
られるという点で有利であるが余分に駆動手段が必要と
いう点で構造が複雑となりコスト的に不利である。リヤ
ーフォーカス式のズームレンズ特に最も像面側のレンズ
群を用いてフォーカシングを行う場合、フォーカシング
レンズの敏感度の変化が比較的小さいためフォーカシン
グレンズを微小駆動する、いわゆるウオブリングを行っ
てオートフォーカスの方向判別信号を得るのが構造的に
も簡素でコスト的にも有利である。
フォーカスレンズ群を微小駆動したとき軸外光の結像位
置が動くいわゆる像ニレ現象が生じる。
置が動くいわゆる像ニレ現象が生じる。
この現象はレンズ全長をコンパクト化し、各群の屈折力
を大きくしていったときに顕著になって現われて来る。
を大きくしていったときに顕著になって現われて来る。
本発明はリヤーフォーカス方式を採用しつつ大口径比化
及び高変倍化と共にレンズ全長の短縮化を図る際、広角
端から望遠端に至る全変倍範囲にわたり、又無限遠点か
ら近距離物体に至る物体距離全般にわたり良好なる光学
性能を有すると共にウオブリング時の像ニレの少ない簡
易な構成のリヤーフォーカス式のズームレンズの提供を
目的とする。
及び高変倍化と共にレンズ全長の短縮化を図る際、広角
端から望遠端に至る全変倍範囲にわたり、又無限遠点か
ら近距離物体に至る物体距離全般にわたり良好なる光学
性能を有すると共にウオブリング時の像ニレの少ない簡
易な構成のリヤーフォーカス式のズームレンズの提供を
目的とする。
本発明のリヤーフォーカス式のズームレンズは物体側よ
り順に正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の
屈折力の第３群、正の屈折力の第４群の４つのレンズ群
を有し該第２群を像面側へ移動させて広角端から望遠端
への変倍を行い、変倍に伴う像面変動を該第４群を移動
させて補正すると共にフォーカスを行い前記第３群の物
体側に絞りを有すると共に １、０５＜ （Ｓ Ｘ−Ｅ）／ｆ 、 ＜１．４５
０、５９＜ ｆ ３／ｆ ４＜０． ８５ただしＥ＝
Ｅ 、／ （１−Ｅ ｌ／Ｆ ３） ＋Ｅ ２ｆｌ ：
第１群の焦点距離 ｆｗ ：全系の広角端での焦点距離 ・・（１） 物体距離無限遠で第４レンズ群が最も物体側へ移動する
ときにおける Ｅｌ ：絞り一第３群前側主点の間隔 Ｅ２・第３＝第４群主点間隔 Ｓ、：第４群後側主点−像面間隔 なる条件を満足することを特徴としている。
り順に正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の
屈折力の第３群、正の屈折力の第４群の４つのレンズ群
を有し該第２群を像面側へ移動させて広角端から望遠端
への変倍を行い、変倍に伴う像面変動を該第４群を移動
させて補正すると共にフォーカスを行い前記第３群の物
体側に絞りを有すると共に １、０５＜ （Ｓ Ｘ−Ｅ）／ｆ 、 ＜１．４５
０、５９＜ ｆ ３／ｆ ４＜０． ８５ただしＥ＝
Ｅ 、／ （１−Ｅ ｌ／Ｆ ３） ＋Ｅ ２ｆｌ ：
第１群の焦点距離 ｆｗ ：全系の広角端での焦点距離 ・・（１） 物体距離無限遠で第４レンズ群が最も物体側へ移動する
ときにおける Ｅｌ ：絞り一第３群前側主点の間隔 Ｅ２・第３＝第４群主点間隔 Ｓ、：第４群後側主点−像面間隔 なる条件を満足することを特徴としている。
第１図は本発明のリヤーフォーカス式のズームレンズの
近軸屈折力配置を示す一実施例の概略図である。
近軸屈折力配置を示す一実施例の概略図である。
図中、■は正の屈折力の第１群、■は負の屈折力の第２
群、■は正の屈折力の第３群、■は正の屈折力の第４群
である。ＳＰは開口絞りであり、第３群■の前方に配置
されている。
群、■は正の屈折力の第３群、■は正の屈折力の第４群
である。ＳＰは開口絞りであり、第３群■の前方に配置
されている。
広角端から望遠端への変倍に際して矢印のように第２群
を像面側へ移動させると共に変倍に伴う像面変動を第４
群を移動させて補正している。
を像面側へ移動させると共に変倍に伴う像面変動を第４
群を移動させて補正している。
又、第４群を光軸上移動させてフォーカスを行うリヤー
フォーカス式を採用している。同図に示す第４群の実線
の曲線４ａと点線の曲線４ｂは各々無限遠物体と近距離
物体にフォーカスしているときの広角端から望遠端への
変倍に伴う際の像面変動を補正する為の移動軌跡を示し
ている。
フォーカス式を採用している。同図に示す第４群の実線
の曲線４ａと点線の曲線４ｂは各々無限遠物体と近距離
物体にフォーカスしているときの広角端から望遠端への
変倍に伴う際の像面変動を補正する為の移動軌跡を示し
ている。
尚、第１群及び第３群は変倍及びフォーカスの際固定で
ある。
ある。
本実施例においては第４群を移動させて変倍に伴う像面
変動の補正を行うと共に第４群を移動させてフォーカス
を行うようにしている。特に同図の曲線４ａ・４ｂに示
すように広角端から望遠端への変倍に際して物体側へ凸
状の軌跡を有するように移動させている。これにより第
３群と第４群との空間の有効利用を図りレンズ全長の短
縮化を効果的に達成している。
変動の補正を行うと共に第４群を移動させてフォーカス
を行うようにしている。特に同図の曲線４ａ・４ｂに示
すように広角端から望遠端への変倍に際して物体側へ凸
状の軌跡を有するように移動させている。これにより第
３群と第４群との空間の有効利用を図りレンズ全長の短
縮化を効果的に達成している。
本実施例において、例えば望遠端において無限遠物体か
ら近距離物体へフォーカスを行う場合は同図の直線４ｃ
に示すように第４群を前方へ繰り出すことにより行って
いる。
ら近距離物体へフォーカスを行う場合は同図の直線４ｃ
に示すように第４群を前方へ繰り出すことにより行って
いる。
本実施例では従来の４群ズームレンズにおいて第１群を
繰り出してフォーカスを行う場合に比べて前述のような
リヤーフォーカス方式を採ることにより第１群のレンズ
有効径の増大化を効果的に防止している。
繰り出してフォーカスを行う場合に比べて前述のような
リヤーフォーカス方式を採ることにより第１群のレンズ
有効径の増大化を効果的に防止している。
そして前述の条件式（１）〜（２）の如く各レンズ群の
光学的諸元数を特定することによりレンズ系全体の小型
化を図りつつ全変倍範囲、物体距離全般にわたり良好な
る光学性能を有すると共にウオブリング時の像ニレの少
ないズームレンズを得ている。
光学的諸元数を特定することによりレンズ系全体の小型
化を図りつつ全変倍範囲、物体距離全般にわたり良好な
る光学性能を有すると共にウオブリング時の像ニレの少
ないズームレンズを得ている。
ここで近軸屈折力配置とウオブリングによる像ニレの関
係について考察する。
係について考察する。
第２図のように絞りと像面の間にある１つのレンズをウ
オブリングしたときの像面での絞り中心光線の像ニレに
ついて考える。
オブリングしたときの像面での絞り中心光線の像ニレに
ついて考える。
絞り４を通過した中心光線２はレンズ１で屈折されて像
面３へ至る。
面３へ至る。
今絞りとレンズの間隔をＥルンズと像面の間隔をＳｋ、
中心光線２の絞りからの出射角をα、ウオブリングレン
ズの屈折力をψとしたときレンズへの入射高りは レンズからの出射角α′及び像面での結像位置ｙは となる。
中心光線２の絞りからの出射角をα、ウオブリングレン
ズの屈折力をψとしたときレンズへの入射高りは レンズからの出射角α′及び像面での結像位置ｙは となる。
レンズが変位してＥ’ ＝Ｅ＋ΔｘＳ’に＝ Ｓｋ−Δ
Ｘのときの結像位置をｙ′ とすると像ニレ量Δｙは＝
αψ（（Ｓｋ−Ｅ）ΔＸ−Δｘ”）−（５）となる。
Ｘのときの結像位置をｙ′ とすると像ニレ量Δｙは＝
αψ（（Ｓｋ−Ｅ）ΔＸ−Δｘ”）−（５）となる。
従って像ニレを小さくするには、ウオブリングレンズへ
の人出角α、ウオブリングレンズの屈折力ψあるいは５
ｋ−Ｅを小さくしてやればよいことが判る。
の人出角α、ウオブリングレンズの屈折力ψあるいは５
ｋ−Ｅを小さくしてやればよいことが判る。
次に第３図に示すようなウオブリングレンズと絞りの間
に固定のレンズ群５が存在する場合について考える。
に固定のレンズ群５が存在する場合について考える。
絞りからの光線の出射角をα、レンズ群５．１の屈折力
をψ１、ψ２としたとき、レンズ５への光線の入射高り
３、出射角α′、＝α２はｈ 、＝−Ｅ 、α α２＝α１＋ｈ１ψ、＝（１−Ｅ、ψ、）α、・、α、
＝α２／（１−Ｅ、ψ、） ・・・（６）ｈ
、＝−Ｅ 、α、／（１−Ｅ、ψ１） ・・・（７）
ウオブリングレンズへの入射高ｈ２は ｈ２＝ｈ、−Ｅ、α２ ＝−（Ｅ 、／ （１−Ｅ 、ψ＋）＋ＥＺ） α２・
・・（８） 従って像ニレ量は（６）式において ■＝Ｅ１／（１−Ｅ、ψｌ）＋Ｅ２ ・・・（９）
α＝（１−Ｅ、ψ１）α とすればよい。
をψ１、ψ２としたとき、レンズ５への光線の入射高り
３、出射角α′、＝α２はｈ 、＝−Ｅ 、α α２＝α１＋ｈ１ψ、＝（１−Ｅ、ψ、）α、・、α、
＝α２／（１−Ｅ、ψ、） ・・・（６）ｈ
、＝−Ｅ 、α、／（１−Ｅ、ψ１） ・・・（７）
ウオブリングレンズへの入射高ｈ２は ｈ２＝ｈ、−Ｅ、α２ ＝−（Ｅ 、／ （１−Ｅ 、ψ＋）＋ＥＺ） α２・
・・（８） 従って像ニレ量は（６）式において ■＝Ｅ１／（１−Ｅ、ψｌ）＋Ｅ２ ・・・（９）
α＝（１−Ｅ、ψ１）α とすればよい。
本実施例の光学系ではψ、＝１／Ｆ、、ψ２＝１／Ｆ、
となる。
となる。
以上のような観点から各条件式の技術的意味について説
明する。
明する。
条件式（１）は第３レンズ群による絞りの像と第４レン
ズ群の間隔及び第４レンズ群と像面の間隔に関するもの
であり、絞り以降の矛ンパクト化を達成しつつウオブリ
ングによる像ニレを軽減する為のものである。
ズ群の間隔及び第４レンズ群と像面の間隔に関するもの
であり、絞り以降の矛ンパクト化を達成しつつウオブリ
ングによる像ニレを軽減する為のものである。
一般に絞り以降をコンパクト化していくとＥが小さくな
るズーム中間で最も第４レンズ群が物体側へ移動する点
においてウオブリングによる像ニレが大きくなる。
るズーム中間で最も第４レンズ群が物体側へ移動する点
においてウオブリングによる像ニレが大きくなる。
従って（５）式より判るようにｌ Ｓ ｋ−Ｅ ｌを小
さくすればこの点における像ニレが小さくなる。
さくすればこの点における像ニレが小さくなる。
条件式（１）の下限を越えるとウオブリング時の像ニレ
に対しては有利だが、この条件を満たすためには第３−
第４レンズ群の間隔を大きくあけるかバックフォーカス
を短くとらねばならずコンパクト化に反したり、レンズ
に付着したゴミが見えやすくなるといった問題点が生じ
てくるので良くない。
に対しては有利だが、この条件を満たすためには第３−
第４レンズ群の間隔を大きくあけるかバックフォーカス
を短くとらねばならずコンパクト化に反したり、レンズ
に付着したゴミが見えやすくなるといった問題点が生じ
てくるので良くない。
条件式（１）の上限を越えるとレンズのコンパクト化に
は有利だが（５）式より判るようにウオブリング時の像
ニレが大きくなるので良くない。
は有利だが（５）式より判るようにウオブリング時の像
ニレが大きくなるので良くない。
条件式（２）は第３レンズ群と第４レンズ群の焦点距離
に関するものであり絞り以降のコンパクト化を達成しつ
つ良好な光学性能を維持すると共にウオブリング時の像
ニレを少なくする為のものである。
に関するものであり絞り以降のコンパクト化を達成しつ
つ良好な光学性能を維持すると共にウオブリング時の像
ニレを少なくする為のものである。
条件式（２）の下限を越えて第３レンズ群の焦点距離が
短かくなると変倍に伴うあるいはフォーカシング時の球
面収差の変動の補正が困難となる。
短かくなると変倍に伴うあるいはフォーカシング時の球
面収差の変動の補正が困難となる。
またバックフォーカスの確保が困難となったり第４レン
ズ群の移動量が大きくなるといった問題も生じる。
ズ群の移動量が大きくなるといった問題も生じる。
逆に上限を越えて第４レンズ群の焦点距離が短くなると
レンズ全長の短縮が困難になると共に第４レンズへの軸
外光の入射角も大きくなり（５）式からも判るようにウ
オブリング時の像ニレが大きくなるのでよくない 〔他の実施例〕 以上の条件を満足することで本発明の目的とするズーム
レンズは達成されるが、更に第３レンズ群に少くとも一
面の非球面を導入することにより球面収差やコマ収差が
改善される。
レンズ全長の短縮が困難になると共に第４レンズへの軸
外光の入射角も大きくなり（５）式からも判るようにウ
オブリング時の像ニレが大きくなるのでよくない 〔他の実施例〕 以上の条件を満足することで本発明の目的とするズーム
レンズは達成されるが、更に第３レンズ群に少くとも一
面の非球面を導入することにより球面収差やコマ収差が
改善される。
また絞りより物体側のレンズ全長を短縮するためには次
の条件式を満足させるとよい。
の条件式を満足させるとよい。
０．７２＜Ｉｆ、／ｆ、Ｉ＜０．９２ ・・・（１０
）条件式（１０）は第２群の屈折力に関し、変倍に伴う
収差変動を少なくしつつ所定の変倍比を効果的に得る為
のものである。下限値を越えて第２群の屈折力が強くな
りすぎるとレンズ系全体の小型化は容易となるが、ペッ
ツバール和が負の方向に増大し像面湾曲が大きくなると
共に変倍に伴う収差変動が太き（なって（る。又上限値
を越えて第２群の屈折力が弱くなりすぎると変倍に伴う
収差変動は少な（なるが所定の変倍比を得る為の第２群
の移動量が増大し、レンズ全長が長くなってくるので良
くない。
）条件式（１０）は第２群の屈折力に関し、変倍に伴う
収差変動を少なくしつつ所定の変倍比を効果的に得る為
のものである。下限値を越えて第２群の屈折力が強くな
りすぎるとレンズ系全体の小型化は容易となるが、ペッ
ツバール和が負の方向に増大し像面湾曲が大きくなると
共に変倍に伴う収差変動が太き（なって（る。又上限値
を越えて第２群の屈折力が弱くなりすぎると変倍に伴う
収差変動は少な（なるが所定の変倍比を得る為の第２群
の移動量が増大し、レンズ全長が長くなってくるので良
くない。
次に本発明の数値実施例を示す。数値実施例においてＲ
ｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄ
ｉは物体側より第ｉ番目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉ
とνｌは各々物体側より順に第ｉ番目のレンズのガラス
の屈折率とアツベ数である。
ｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄ
ｉは物体側より第ｉ番目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉ
とνｌは各々物体側より順に第ｉ番目のレンズのガラス
の屈折率とアツベ数である。
非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、
光の進行方向を正としＲを近軸曲率半径、Ａ、Ｂ、Ｃ，
Ｄ、Ｅを各々非球面係数としたとき＋ＤＨ”＋ＥＨ１０ なる式で表わしている。
光の進行方向を正としＲを近軸曲率半径、Ａ、Ｂ、Ｃ，
Ｄ、Ｅを各々非球面係数としたとき＋ＤＨ”＋ＥＨ１０ なる式で表わしている。
又表−１に各数値実施例における各条件式との関係を示
す。尚、数値実施例におけるＲ２０・Ｒ２１はフェース
プレート等のガラス材である。
す。尚、数値実施例におけるＲ２０・Ｒ２１はフェース
プレート等のガラス材である。
表
〔発明の効果〕
本発明によれば前述の如く４つのレンズ群の屈折力及び
変倍における第１群と第２群と第４群の枚程度とレンズ
枚数の減少化及びレンズ系全体の小型化を図りつつ変倍
比６程と全変倍範囲にわたり良好なる収差補正を達成し
つつ、かつフォーカスの際の収差変動の少ない高い光学
性能を有しまたウオブリング時の像ニレの少ないＦナン
バー２゜０程度と大口径比のリヤーフォーカス式のズー
ムレンズを達成することができる。
変倍における第１群と第２群と第４群の枚程度とレンズ
枚数の減少化及びレンズ系全体の小型化を図りつつ変倍
比６程と全変倍範囲にわたり良好なる収差補正を達成し
つつ、かつフォーカスの際の収差変動の少ない高い光学
性能を有しまたウオブリング時の像ニレの少ないＦナン
バー２゜０程度と大口径比のリヤーフォーカス式のズー
ムレンズを達成することができる。
第１図は本発明の近軸屈折力配置を示す一実施例の概略
図、第２図・第３図はウオブリングによる像ニレを説明
するための概念図、第４図は本発明数値実施例１のレン
ズ断面図、第５図〜第７図は本発明の数値実施例１〜３
の諸収差図である。 収差図において（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間、（Ｃ）
は望遠端のズーム位置での収差図である。 第１図、第４図において■、■、■、■、ＳＰは順に第
１群、第２群、第３群、第４群、開口絞り、ｄはｄ線、
ｇはｇ線、ΔＭはメリデイオナル像面、ΔＳはサジタル
像面である。 口面の浄書（内容に変更なし） ＦＮＯ／２、Ｏ 球面収差 ｗ＝２７．’／’ 非点収差 Ｗ＝２７．ｑ’ Ｗ＝ ｚ’ｙ、ｑ’ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） 球面収差 ＦＮＯ／Ｚ、８ 球面収差 非点収差 Ｗ＝５，３’ 非点収差 ｗ＝（？、’？’ ｗ＝ｑ、デ０ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） Ｗ＝５．３’ Ｗ＝Ｓ、３ａ 歪曲（劾 倍率色収差（９線） ＦＮＯ／２．０ 球面収差 ＦＮＯ／２．４ 球面収差 ｗ＝ｚｔ、ｑ’ 非点収差 ｗ＝ ｑ、ｑ’ 非点収差 ２７．７゜ ｗ＝２７．７゜ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） ｗ＝ｑ、ｑ” ｗ＝ｑ、ｑ’ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） 球面収差 ＦＮＯ／ Ｚ、０ 球面収差 非点収差 ｗ＝ ２５．”ｉ３’ 非点収差 ｗＪ、ｊ。 ｗ＝５．３゜ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） ｗ＝２５．８’ Ｗ＝２５．δ６ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） ＦＮＯ／２．６ 球面収差 Ｗ＝４．８’ 非点収差 ｗ ＝ Ｂ、Ｑ。 ｗ＝８・ｑ″ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） Ｗ＝４．８’ ｗ＝４．８’ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） 手 続 ネ甫 正 書（方式） 補正の対象 平成 ２年１１月２０日 ７、補正の内容 願書に最初に添付した明細書及び図面の浄書事件の表示 ・別紙のとおり （内容に変更なし） 平成 ２年 発明の名称 リヤーフォーカス式のズームレンズ ３、補正をする者 事件との関係
図、第２図・第３図はウオブリングによる像ニレを説明
するための概念図、第４図は本発明数値実施例１のレン
ズ断面図、第５図〜第７図は本発明の数値実施例１〜３
の諸収差図である。 収差図において（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間、（Ｃ）
は望遠端のズーム位置での収差図である。 第１図、第４図において■、■、■、■、ＳＰは順に第
１群、第２群、第３群、第４群、開口絞り、ｄはｄ線、
ｇはｇ線、ΔＭはメリデイオナル像面、ΔＳはサジタル
像面である。 口面の浄書（内容に変更なし） ＦＮＯ／２、Ｏ 球面収差 ｗ＝２７．’／’ 非点収差 Ｗ＝２７．ｑ’ Ｗ＝ ｚ’ｙ、ｑ’ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） 球面収差 ＦＮＯ／Ｚ、８ 球面収差 非点収差 Ｗ＝５，３’ 非点収差 ｗ＝（？、’？’ ｗ＝ｑ、デ０ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） Ｗ＝５．３’ Ｗ＝Ｓ、３ａ 歪曲（劾 倍率色収差（９線） ＦＮＯ／２．０ 球面収差 ＦＮＯ／２．４ 球面収差 ｗ＝ｚｔ、ｑ’ 非点収差 ｗ＝ ｑ、ｑ’ 非点収差 ２７．７゜ ｗ＝２７．７゜ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） ｗ＝ｑ、ｑ” ｗ＝ｑ、ｑ’ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） 球面収差 ＦＮＯ／ Ｚ、０ 球面収差 非点収差 ｗ＝ ２５．”ｉ３’ 非点収差 ｗＪ、ｊ。 ｗ＝５．３゜ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） ｗ＝２５．８’ Ｗ＝２５．δ６ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） ＦＮＯ／２．６ 球面収差 Ｗ＝４．８’ 非点収差 ｗ ＝ Ｂ、Ｑ。 ｗ＝８・ｑ″ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） Ｗ＝４．８’ ｗ＝４．８’ 歪曲（％） 倍率色収差（９線） 手 続 ネ甫 正 書（方式） 補正の対象 平成 ２年１１月２０日 ７、補正の内容 願書に最初に添付した明細書及び図面の浄書事件の表示 ・別紙のとおり （内容に変更なし） 平成 ２年 発明の名称 リヤーフォーカス式のズームレンズ ３、補正をする者 事件との関係
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）物体側より順に正の屈折力の第１群、負の屈折力
の第２群、正の屈折力の第３群、正の屈折力の第４群の
４つのレンズ群を有し、該第２群を像面側へ移動させて
広角端から望遠端への変倍を行い、変倍に伴う像面変動
を該４群を移動させて補正すると共にフォーカスを行い
前記第３群の物体側に絞りを有すると共に以下の条件式
を満足することを特徴とするリヤーフォーカス式のズー
ムレンズ １．０５＜｜（Ｓ＿ｋ−■）／ｆ＿ｗ｜＜１．４５０．
５９＜｜ｆ＿３／ｆ＿４＜０．８５ ただし■＝Ｅ＿１／（１−Ｅ＿１／Ｆ＿３）＋Ｅ＿２ｆ
＿ｉ：第ｉ群の焦点距離 ｆ＿ｗ：全系の広角端での焦点距離 物体距離無限遠で第４レンズ群が最も物体側へ移動する
ときにおける Ｅ＿１：絞り−第３群前側主点の間隔 Ｅ＿２：第３−第４群主点間隔 Ｓ＿ｋ：第４群後側主点−像面間隔 （２）前記第３レンズ群は少なくとも一面の非球面を有
することを特徴とする前記第１項記載のズームレンズ。 （３）前記第２レンズ群の焦点距離をｆ＿２としたとき ０．７２＜｜ｆ＿２／ｆ＿ｗ｜＜０．９２ なる条件を満足することを特徴とする前記第１項あるい
は第２項記載のズームレンズ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2192682A JP2744336B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | リヤーフォーカス式のズームレンズ |
| US07/730,088 US5138492A (en) | 1990-07-20 | 1991-07-15 | Rear-focus type zoom lens suppressing fluctuation of aberration |
| KR1019910012464A KR960004278B1 (ko) | 1990-07-20 | 1991-07-20 | 수차변동을 억제한 리어포커스형 줌렌즈 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2192682A JP2744336B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | リヤーフォーカス式のズームレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0478807A true JPH0478807A (ja) | 1992-03-12 |
| JP2744336B2 JP2744336B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=16295294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2192682A Expired - Fee Related JP2744336B2 (ja) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | リヤーフォーカス式のズームレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2744336B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6392817B1 (en) | 1999-07-26 | 2002-05-21 | Canon Kabushiki Kaisha | Rear focus type zoom lens and optical apparatus using the same |
| US8934047B2 (en) | 2012-08-17 | 2015-01-13 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus including the same |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6224213A (ja) * | 1985-07-25 | 1987-02-02 | Canon Inc | ズ−ムレンズ |
| JPS6329718A (ja) * | 1986-07-24 | 1988-02-08 | Olympus Optical Co Ltd | ズ−ムレンズ |
| JPH0239011A (ja) * | 1988-07-28 | 1990-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 非球面ズームレンズ |
| JPH03296706A (ja) * | 1990-04-16 | 1991-12-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ズームレンズ |
| JPH0443311A (ja) * | 1990-06-11 | 1992-02-13 | Olympus Optical Co Ltd | ズームレンズ |
-
1990
- 1990-07-20 JP JP2192682A patent/JP2744336B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH03296706A (ja) * | 1990-04-16 | 1991-12-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ズームレンズ |
| JPH0443311A (ja) * | 1990-06-11 | 1992-02-13 | Olympus Optical Co Ltd | ズームレンズ |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6392817B1 (en) | 1999-07-26 | 2002-05-21 | Canon Kabushiki Kaisha | Rear focus type zoom lens and optical apparatus using the same |
| US8934047B2 (en) | 2012-08-17 | 2015-01-13 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus including the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2744336B2 (ja) | 1998-04-28 |
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