JPH0477620B2

JPH0477620B2 -

Info

Publication number: JPH0477620B2
Application number: JP62173673A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Murata; Masahiro Chiji; Takeshi Tanaka; Harunaga Kiuchi; Nagaharu Hino
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1987-03-06
Filing date: 1987-07-10
Publication date: 1992-12-08
Also published as: JPS647960A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、岩石、鉄石等を衝撃破砕する衝撃式
破砕機用打撃子に係り、特に打撃部の摩耗の減少
を図ると共に、摩耗した打撃子を容易に交換する
ことのできる衝撃式破砕機用打撃子に関する。

〔従来技術〕

従来の衝撃式破砕機は第１５図に示す概略断面
図のように構成されている。

例えば、衝撃式破砕機１の側部上方に設置され
た原料供給口２より破砕室３内に投入された原石
は、主軸４のまわりに回転する回転ロータ５の外
周に固設された打撃子６によつて衝撃破砕され
る。

この回転ロータ５に当つて跳ね飛ばされた原石
は、破砕室３の上部に設けられた第１反発板７に
取り付けられたライナ７_aに衝突して破砕され、
跳ね返つてくる原石は、更に回転してくる次の打
撃子６によつて打撃破砕される。そして、跳ね飛
ばされた原石は、破砕室３の上部に設けられた第
２反発板８に取り付けらたライナ８ａによつてよ
り一層細かく破砕される。

このような従来の衝撃式破砕機の場合、一体物
として形成される打撃子６には、一般に高クロム
鋳鉄、または高マンガン鋳鋼やクロムモリブテン
鋳鋼のような硬質の金属材料が用いられている。

しかしながら、このような打撃子６では、破砕
対象となる供給原石側にも同じく硬質の鋳物等が
含まれていることによつて、硬い供給原石との間
で衝撃が繰り返されると、第１６図のように順次
摩耗してゆくこととなる。

即ち、第１６図イに示すように、初期形状が実
線で示すような形状であつた打撃子６の先端部６
ａは、第１６図ロに複数本の破線で示すように次
第に摩滅し、丸みを帯びた形状に変形してしま
う。

従来の衝撃式破砕機では、この状態で打撃子を
廃棄するのは不経済であるとの見地から、第１６
図ハに示すように打撃子６を表裏反転させて、第
１６図ニに破線で示すように摩耗が進行するまで
使用が継続する。

〔発明が解決しようとする問題点〕

このように、従来の衝撃式破砕機では、その打
撃子の耐摩耗性が十分ではなかつたので、打撃子
が摩耗し先端部が丸みを帯びてくると、被破砕物
が正面衝突しにくくなり、破砕能力が低下するの
と、交換のためのコスト上昇が大きくなるという
欠点があつた。また上記のような表裏反転を含め
た交換頻度は、例えば骨材用岩石の破砕において
1.5〜３ケ月に１回で、100Kg前後の打撃子を取り
換える作業は極めて過酷であつた。

また打撃子の摩耗を軽減させるために、打撃子
先端部に硬質のセラミツクスや超硬合金等の耐摩
耗片を取り付けることも考えられるが、かかる耐
摩片を単に取り付けるのみでは、これらの耐摩耗
片が破損したとき、打撃子全体を取り替えなけれ
ばならない問題点や、超硬材料が高価であるため
経済的に引き合わない等の問題点もあり、通常の
重負荷の衝撃式破砕機には実用化されていない。

従つて本発明が目的とするところは、耐摩耗性
が高く、且つ摩耗した場合の交換の容易な打撃子
を有する衝撃式破砕機用打撃子を提供することで
ある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的を達成するために本発明が採用する主
たる手段は、その第１の要旨とするところが、ケ
ーシングの内側に設けられた主軸のまわりに回転
する回転ロータと、上記回転ロータの外周部に固
設された複数の打撃子と、上記回転ロータの周囲
に適当距離隔てて設けられた反発板とを具備し、
回転する打撃子先端に跳ね飛ばされた原料をこの
打撃子先端と上記反発板とに衝突させて破砕する
衝撃式破砕機用打撃子において、上記打撃子先端
に、複数に分割された接合台を回転ロータの主軸
の方向に各別に着脱可能に並設し、各接合台に超
硬材料片を熱溶融により接合した点にかかる衝撃
式破砕機用打撃子である。

またその第２の要旨とするところは、ケーシン
グの内側に設けられた主軸のまわりに回転する回
転ロータと、上記回転ロータの外周部に固設され
た複数の打撃子と、上記回転ロータの周囲に適当
距離隔てて設けられた反発板とを具備し、回転す
る打撃子先端に跳ね飛ばされた原料をこの打撃子
と上記反発板とに衝突させて破砕する衝撃式破砕
機用打撃子において、上記打撃子先端に、複数に
分割された接合台を回転ロータの主軸の方向に各
別に着脱可能に並設し、各接合台に超硬材料片を
熱溶融により接合し、更に上記接合台及び／又は
超硬材料片を回転ロータの半径方向にも複数に分
割した点にかかる衝撃式破砕機用打撃子である。

〔作用〕

最も衝撃の大きい打撃子先端部を超硬材料によ
り構成できるので、打撃子交換時期がきてもほと
んど打撃子の断面形状が変わらず、また第１５図
の９に示す、ハンマ外周とシエート先端の隙間が
代わらないので、そこから原料がこぼれ落ちるこ
とも少なく常に一定の破砕能力が保持でき、反発
板すきまの調整（従来７〜10日に一回程度必要）
が不要であり、もつぱら破砕を打撃子で行うので
破砕機への負荷（ライナの摩耗）が大幅に軽減さ
れる。

そして、打撃子先端の超硬材料片及びこれを打
撃子に取り付ける接合台が回転ロータの半径方
向、及び／又は主軸の方向に複数に分割されてい
るので、摩耗した超硬材料片を交換したり、取り
付けの向きを変えたりすることにより、高価な超
硬材料を無駄に捨てるような不経済なことがなく
なつた。超硬材料に交換したり向きを変える場合
には、回転ロータに着脱自在に取り付けられた接
合台ごと打撃子を取り外すことになる。従つて、
従来の大型一体の打撃子と異なり、簡単に交換す
ることができる。これにより、従来の打撃子にみ
られた幅方向の偏摩耗についても打撃子の位置を
変更すれば無駄なく使用できることも判つた。

〔実施例〕

続いて添付した図面を参照して本発明を具体化
した実施例に付き説明し、本発明の理解に供す
る。ここに第１図は本発明の一実施例に係る打撃
子に関するもので、同図ａはその側断面図、同図
ｂはその正面図（右半分のみ）、第２図ａ，ｂは
それぞれ同打撃子の変形例を示す第１図ａ相当図
である。

尚、以下の実施例は本発明を具体化した一例に
すぎず、本発明の技術的範囲を限定する性格のも
のではない。

第１図ａ及びｂにおいて、打撃子１０は打撃子
本体１１と、この打撃子本体１１の段部１２に形
成されたインロー部１３，１３……に装着された
複数の接合台１４，１４，…と、各接合台１４，
１４，…にそれぞれ鑞付けにより固着された超硬
チツプ１５，１５，…とにより構成されており、
各接合台１４，１４，…はボルト１７，１７，…
によつて打撃子本体１１に着脱自在に固着されて
いる。

上記超硬チツプ１５の接合台１４への接合は、
サンドイツチ鑞（銅板を２枚の銀鑞で挟んだクラ
ツド材）を用いて鑞付けを行つてある。接合の方
法は、これ以外に例えばHIPによる加圧熱溶融や
電子ビーム溶接、レーザー溶接等の熱溶融により
行つてもよい。

上記超硬チツプ１５は超硬材料片の一例であ
り、上記インロー部１３，１３，…は衝撃による
接合台１４，１４，…の緩みを防止すると共に、
遠心力による大きい負荷ボルト１７にかからない
ようにするためのものである。上記インロー部の
例は例えば第１４図に示すようなものが掲げられ
る。

上記、超硬チツプ１５，１５，…及びこれを取
り付けた接合台１４，１４，…は回転ロータ５の
半径方向及びその主軸４の方向にそれぞれ複数に
分割されている。第１図、第２図の例では１個の
接合台に１個の超硬チツプが対応している。

また、超硬チツプ１５，１５，…は回転ロータ
５の外周部側の超硬チツプ１５_bの厚さが、内周
部側の超硬チツプ１５ａの厚さより厚く形成され
ている。

超硬チツプ１５_b，１５_b、…はその先端部が図
に破線Ｘで示したように摩耗する傾向がある。従
つて接合台１４ごと上下反転して使用することに
より、新たな先端部が図に破線Ｙで示す位置まで
摩耗するまで使用を継続することができる。

上記のように超硬チツプ１５_a，１５_bを上下又
は左右反転して使用しうるようにするためには、
超硬チツプ１５の形状は、左右、上下同一形状と
することが望ましく、例えば図示の如く正面規で
正四角形とすることができるほか、円形とするこ
とも可能であり、岩石破砕時の角縁部への応力集
中を防止するため、4R程度の面取りを施すこと
が望ましい。これは接合面角部の残留歪除去にも
効果を発揮する。

超硬チツプ１５の材質としては、いわゆる超硬
合金の全てを含むものである。このような超硬合
金は、例えばタングステンカーバイドWCが母体
となつて、これにチタンカーバイドTiC、タンタ
ルカーバイドTaC、ニオビブムカーバイドN_bＣ、
バナジウムカーバイドVC、モリブデンカーバイ
ドMo₂C、窒化チタニウムTiNなどが適量に混合
されたものが含まれ、結合剤としては、コバルト
C_pがもつとも多く使用されている。

超硬チツプ１５の材質として、例えばK20（JIS
Ｂ 4104）を選択することにより寿命比／コスト
比＞１を達成することができた。

この実施例に示した打撃子１０の場合、摩耗寿
命は従来の27Cr鋳鉄製打撃子の６倍以上を得た。
超硬チツプ１５は、脆性材料である限り、絶対破
損しないという保証はないので、あらかじめ岩石
強度、超硬チツプ強度のワイブル分布を考慮した
破損確率計算により、処理量に対応する破損数を
予想しておき、負荷試験などのプルーフテストに
より、破損するであろう超硬チツプを前もつて取
り除くようにした。

その結果、使用中にチツプが不定期に破損する
ような不都合が回避され、更に、取り除いた超硬
チツプの数も数ケと極めて少数であることも判つ
た。

一方産物の粒度分布は超硬チツプ初期形状時、
超硬チツプ摩耗時共に一定しており、破砕能力の
低下もないことが判つた。

第２図に示した変形例は、摩耗形状に沿わせる
ように超硬チツプ１５_b′に厚さ分布をつけたもの
であり、第１図に示した実施例に比べ超硬チツプ
の使用量を減らして、摩耗寿命を延ばすことや片
面の使用だけで済ませることができ、より経済的
となる。第２図ａに示した打撃子１０′は上段チ
ツプ１５_b′が摩耗し取り換えられても、下段チツ
プ１５_bを反転し、再度用することもできる。

同図ｂは、更に摩耗形状に沿わせるよう上段チ
ツプ１５_b″の背面傾斜を大きくしたものである
が、この場合、摩耗が進むと摩耗面と、背部の接
合台との接合面との間で第１図や第２図ａの実施
例に比べ、より鋭角の断面を形成しやすく、その
部分から欠けを招く恐れがあるので、頂面側に段
を設ける配慮をしたものである。

また、第２図において、ａに示すように上段の
ボルトの位置を回転ロータ中心方向へ偏位させた
り、ｂのように角度をつけてボルトを挿入してい
るのは、打撃子本体１１′や１１″を数回繰返し使
用すると、打撃子本体１１′，１１″頂面部の摩耗
が破線で示すように進み、ボルト１７の頭部に達
すると、ボルト１７にゆるみが生じる恐れがある
ためで、原料の種類等の必要に応じてこのような
構造を適用することが望ましい。

上記のような回転ロータ５の半径方向に２段
（複数）に分割された超硬チツプを有する打撃子
では、この超硬チツプ及びこれを取り付ける接合
台を上下同じ形状にすることにより回転ロータ５
の外周（上段）側の超硬チツプが先に摩耗して使
用に耐えなくなつた場合、内（下段）側の超硬チ
ツプとを取り替えることにより、寿命の延長を図
ることが可能となる。即ち、内側の超硬チツプは
スペアの役目をなす。

このような構造は、第１図ａにおける超硬チツ
プ１５_aと１５_bとを同じ厚さに、又上段及び下段
の接合台１４，１４を同じ厚さにすることにより
達成することが可能であるが、更に第３図乃至第
５図に示したように上段と下段の接合台を一体化
し、これに半径方向上下に分割された対称形状の
超硬チツプを鑞付けすることによつても得られ
る。

例えば第３図ａ及びｂに示したのは、回転ロー
タ５の半径方向に、幅広の、正面規で長方形の接
合台２０_aに半径方向上下に分割された同一形状
の超硬チツプ２１_a，２１_aを鑞付けしたもので、
接合台２０_aを打撃子本体２２_aに固定するボルト
２３_aを取り外すことにより接合台２０ａを上下
反転させて寿命の長期化を図り得るものである。

尚、この場合、回転ロータ５の半径方向に細長
い接合台２０_aの中央部で、ボルト２３_aを螺着し
ているので、結果的に新品状態の打撃子本体２２
_ａの頂部２４_aからボルト２３_aの中心までの距離
が大きく取れ、打撃子本体２２_aの頂部２４_aが破
線２５_aで示すように摩耗してきた時点でも、ボ
ルト２３_aの頭部までは摩耗が及ばないので、ボ
ルト２３_aの緩みを防止することができる。

第４図ａ及びｂは、共に上下対称な超硬チツプ
２１_b，２１_cの対称中心側を薄くして破線２６_b
又は２６_cで示す摩耗形状に合わせて超硬チツプ
２１_b又は２１_cを無駄なく摩耗させるようにした
ものである。

また、第４図ｃに示した打撃子では、超硬チツ
プ２１_dのように、更に細かく３段に分割し、各
超硬チツプ２１_d，２１_d間の隙間２７_dに破線２
８_dで示すデツドストツクを形成させるようにし
たもので、これにより接合台２０_dの母材の摩耗
量を減少させたものである。

第４図に示した例では、接合台２０_b，２０_c，
２０_dのいずれもが回転ロータ５の半径方向に細
長い形状をなしているので、第３図に示した例と
同様、ボルト２３_b，２３_c，２３_dの頭部の摩耗
を防止できる。

第５図ａ，ｂに示した例ではボルト２３_eが超
硬チツプ２１の側から挿入されている。そのた
め、接合台２０_eの衝撃面側に上記ボルト２３_eの
頭部を挿入するボルト挿入孔２９_eが形成されて
いる。使用によつて上記ボルト挿入孔２９_eには、
デツドストツク３０_eが形成され、ボルト２３_eの
頭部の摩耗が防止される。

次に第６図及び第７図を参照して超硬チツプを
正面視で千鳥状に配列した実施例に付き説明す
る。第６図の例では下段の超硬チツプ２１_f，２
１_fの左右方向の幅が上段の超硬チツプ２１_g，２
１_gより狭く、且つ上記上段の超硬チツプ２１_g及
び下段の超硬チツプ２１_fが相互に千鳥状に配列
されている。

その結果、同図ｃに示す如く下段の超硬チツプ
２１_f，２１_fの間の隙間２７_f，２７_fにデツドス
トツク３０_fが形成される。これにより第１図ａ
の示したような形式のものと比べ、高価な超硬チ
ツプの使用量を15％程度減らすことができた。

また、この場合、上段の超硬チツプ２１_gとし
て厚さ15mmの超硬合金K20を使用した結果、従来
の高クロム鋳鉄を用いた打撃子のほぼ10倍の摩耗
寿命を得ることができた。

また、第７図に示す実施例は第６図に示した実
施例の更に変形例であり、上段側のチツプ２１_h
の回転ロータ５の半径方向の寸法を短くし、下段
側のチツプ２１_iとの間隔を広げると共に、上記
下段側のチツプ２１_iの回転ロータ半径方向の寸
法を小さくしたものである。この例では、同図ｃ
に示すように超硬チツプに覆われていない部分に
それぞれデツドストツク３０_b及び３０_iが形成さ
れ、その部分の摩耗が防止され、第６図に示した
実施例における打撃子よりも超硬材料の使用量を
削滅し、且つこれと同等の寿命を達成することが
できた。

また、この場合、前記第１図ａに示した打撃子
１０の超硬チツプと比べて、約30％超硬材料の使
用量を減らすことができた。

上記いずれ実施例においても、上下の超硬チツ
プの間に形成される隙間の回転ロータ半径方向の
寸法は、回転ロータ半径方向の各超硬チツプの寸
法より狭く形成されている。第８図に示したのは
接合材２０_jの先端部に横長の超硬チツプ２１_jを
上下３段に鑞付けしてなるもので、各超硬チツプ
２１_j，２１_j間の隙間２７_j，２７_jに一点鎖線２
８_jで示されるようなデツドストツクが形成され
るようにしたものである。この場合、上段及び中
段の２段の超硬チツプ２１_j，２１_jが原料との衝
突による摩耗を受け持ち、最下段の超硬チツプ２
１_jは接合台２０_jのボルト２３_jの先端が螺着され
た部分を保護する働きをしている。

即ち、上記最下段の超硬チツプ２１_jが存在す
ることにより、接合台２０_jは最終的に一点鎖線
３１_jで示す位置まで摩耗するが、この摩擦はボ
ルト２３_jのネジ孔にまでには到達しない。

また、第９図に示した例では、２段の超硬チツ
プ２１_kを傾け、接合台２０_kとの接合面に傾斜を
与えたもので、摩耗が進んで上記接合面に達して
も超硬チツプ２１_kの先端部が欠けにくいように、
接合面と摩耗形状２６_kとのなす角度θが大きく
なるようにしたものである。

以上の実施例はすべて超硬チツプを回転ロータ
の支軸方向に複数に分割すると共に、半径方向に
も複数に分割し、これら超硬チツプを鑞付けする
接合台を上記回転ロータの支軸方向に複数に分割
すると共に、半径方向には一体若しくは複数に分
割したものについて説明したが、実際の摩耗状態
を観察すると、これらの超硬チツプの内、回転ロ
ータ半径方向最外周側の超硬チツプのみが激しく
摩耗に曝され、それ以外の超硬チツプはほとんど
摩耗しないことがわかる。

従つて、上記のような超硬チツプ及びこれを取
り付ける接合台は破砕機能だけに着目するなら
ば、回転ロータ半径方向に複数に分割する必要は
なく、第１０図乃至第１３図に示すように、回転
ロータ支軸方向に複数に分割された超硬チツプ及
びこれを鑞付けする接合台を横一列に並べて、打
撃子本体の先端に取り付けるようにしても良い。

第１０図に示したのはこのような横一列に超硬
チツプ２１_lを並べたのもで、超硬チツプ２１_l及
びその接合台２０_lの正面形状は、左右上下の片
が同一形状をなしている。この実施例では上記超
硬チツプ２１_l及び接合台２０_lの正面形状が正方
形に形成されている。従つて、接合台２０_lを90°
ずつ回転させることにより新しい角部を打撃部に
供することができ、従来の高クロム鋳鉄製の打撃
子と比べてその10倍の寿命が得られた。

既に述べたように接合台及び打撃子本体の摩耗
状況は、例えば、第４図ａ，ｂ，ｃに破線２５_b，
２５_c，２５_dで示すように摩耗するが、この摩耗
面２５_b，２５_c，２５_dと頂部２４_b，２４_c，２４
_ｄとのなす角度は、概略15°（一定）であることが
確認された。

第１１図に示した例は、このような摩耗状況の
実際に促したもので、接合台２０_n，２０_o，２０
_ｐ及び打撃子本体２２_n，２２_o，２２_pの頂部２４
_ｎ，２４_o，２４_pを各超硬チツプ２１_n，２１_o，
２１_pの頂部の回転軌跡３２_n，３２_o，３２_pから
測つて回転ロータ中心方向へ15°傾けたものであ
る。このような形状にすることにより接合台２０
_ｎ，２０_n，２０_pや打撃子本体２２_n，２２_n，２
２_pの母材が減らないので、取付用のボルト２３
_ｎ，２３_o，２３_pの頭部の摩耗を心配する必要が
ない。合わせて、超硬チツプと接合台との接合面
近傍の母材に摩耗によるくびれが生じないので、
超硬チツプが摩耗して接合部端部にシヤープエツ
ジが生じても、超硬チツプの欠けが起き難く、更
にチツプの使用量を減らすことができる。

更に、第１２図ａ及びｂに示した例では、超硬
チツプ２１_qの正面形状を上辺が下辺よりも長い
（各辺共に主軸４の方向に係る寸法）台形形状と
なし、い各超硬チツプ２１_q，２１_q間に三角形の
隙間を作り、ここにデツドストツク３９を形成さ
せることにより、第１０図に示した実施例よりも
超硬チツプの使用量を少なくすることに成功し
た。この場合、第１図ａに示した実施例と比べて
超硬チツプは50％以上節約され、非常に経済的と
なる。

また、上記デツドストツク３０_qがボルト３２_q
を螺着した母材を保護するので、母材の摩耗も防
止される。

上記のように第４図ｃ、第５図ｂ、第６図ｃ、
第７図ｃ、第８図ｂ、第１１図ａ，ｂ，ｃ、第１
２図ｂに示した例では、超硬チツプ及び接合体の
回転ロータ中心側の側面と、打撃子や接合台の破
砕面側の表面とで形成される角部に、デツドスト
ツクが形成され、その部分の耐久性が向上するこ
になるが、第１３図に示した例においては、第１
０図に示した例と比べて打撃子本体２２_rの衝突
側表面が接合台２０_rの接合面まで陥没し、この
部分にデツドストツク３０_rを形成するように予
め計画されている。これにより、打撃子本体２２
の母材の摩耗を最小限に食い止めることができ
る。

尚、上記いずれの実施例においても、超硬チツ
プは接合台に鑞付け等の熱溶融により固着される
一方、接合台はインロー部を介して打撃子本体に
着脱自在に取り付けられるもので、欠けが生じた
り摩耗のひどくなつた超硬チツプは、主軸の方向
に複数に分割された接合台毎交換されるので、従
来のように打撃子の交換に重労働を強いられるこ
とがなくなつた。

〔発明の効果〕

本発明は以上述べたように、ケーシングの内側
に設けられた主軸のまわりに回転する回転ロータ
と、上記回転ロータの外周部に固設された複数の
打撃子と、上記回転ロータの周囲に適当距離隔て
て設けられた反発板とを具備し、回転する打撃子
先端に跳ね飛ばされた原料をこの打撃子先端と上
記反発板とに衝突させて破砕する衝撃式破砕合機
用打撃子において、上記打撃子先端に、複数に分
割された接合台を回転ロータの主軸の方向に各別
に着脱可能に並設し、各接合台に超硬材料片を鑞
付け等の熱溶融で接合したことを特徴とする衝撃
式破砕機用打撃子であるから、従来の高クロム鋳
鉄等よりなる打撃子と比べて、耐摩耗性の飛躍的
に優れた超硬材料片のみが衝撃に曝されるので、
その摩耗による交換周期が大幅に長期化される。
そして、打撃子先端の超硬材料片及びこれを打撃
子に取り付ける接合台が回転ロータの半径方向及
び／又は主軸の方向に複数に分割されているの
で、摩耗した超硬材料片を接合台と共に交換した
り、取り付けの向きを変えたりするだけで高価な
超硬材料を無駄に捨てるような不都合なことがな
く、このような作業を従来の来えば100Kgを越す
打撃子を取り換えるのでなく、接合台を含めて２
〜３Kg程度の超硬材料を取り外すという簡単な軽
作業によることができ、重労働から作業者を開放
するすることに成功したものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に係る打撃子に関す
るもので、同図ａはその側断面図、同図ｂはその
正面図（右半分のみ）、第２図ａ，ｂはそれぞれ
同打撃子の変形例を示す第１図ａ相当図、第３図
は他の実施例に係る打撃子を示すもので、同図ａ
はその正面図（右半分のみ）、同図ｂはその側断
面図、第４図は第３図に示した打撃子の変形例を
示すもので、同図ａ，ｂ，ｃはそれぞれ第３図ｂ
に相当する図である。第５図は更に他の実施例に
係る打撃子を示すもので、同図ａはその正面図
（右半分のみ）、同図ｂは同側断面図、第６図は更
に他の実施例に係る打撃子を示すもので、同図ａ
はその正面図（右半分のみ）、同図ｂは同図ａに
おけるＡ−Ａ矢視断面図、同図ｃは同図ａにおけ
るＢ−Ｂ矢視断面図、第７図は更に他の実施例に
係る打撃子を示すもので、同図ａはその正面図
（右半分のみを示す）、同図ｂは第７図ａにおける
Ａ−Ａ矢視断面図、同図ｃは同図ａにおけるＢ−
Ｂ矢視断面図、第８図は更に他の実施例に係る打
撃子を示すもので、同図ａはその部分的正面図、
同図ｂはその側断面図、第９図は第８図に示した
打撃子の変形例を示す第８図ｂ相当図、第１０図
ａ及びｂは更に他の打撃子を示すもので、同図ａ
及びｂは第３図ａ及びｂに相当する図、第１１図
は第１０図に示した打撃子の変形例を示すもで同
図ａ，ｂ，ｃはそれぞれ第４図ａ，ｂ，ｃに相当
する図、第１２図は更に他の打撃子を示すもの
で、同図ａ及びｂは第１０図ａ及びｂに相当する
図、第１３図ａ，ｂは第１２図に示した打撃子の
変形例を示すもので、それぞれ第１２図ｂに相当
する図、第１４図ａ，ｂ，ｃは接合台取付用のイ
ンロー形状を示す斜視図である。また第１５図は
従来の衝撃式破砕機の一例を示す側断面図、第１
６図は従来の打撃子の摩耗の進行状態を示す説明
図である。〔符号の説明〕、２２……打撃子本体、２３…
…ボルト、２４……頂部、２６……摩耗形状、１
１，１１′，１１″……打撃子本体、１３……イン
ロー部、２０，１４，１４′，１４″……接合台、
２１，１５，１５_a，１５_b，１５_a′，１５_a″，１
５_b′，１５_b″……超硬チツプ（超硬材料片）。

Claims

【特許請求の範囲】１ケーシングの内側に設けられた主軸のまわり
に回転する回転ロータと、上記回転ロータの外周
部に固設された複数の打撃子と、上記回転ロータ
の周囲に適当距離隔てて設けられた反発板とを具
備し、回転する打撃子先端に跳ね飛ばされた原料をこ
の打撃子先端と上記反発板とに衝突させて破砕す
る衝撃式破砕機用打撃子において、上記打撃子先端に、複数に分割された接合台を
回転ロータの主軸の方向に各別に着脱可能に並設
し、各接合台に超硬材料片を熱溶融により接合し
たことを特徴とする衝撃式破砕機用打撃子。２上記接合台が、等該接合台及び打撃子に対応
して形成されたインロー部を介して打撃子に固着
されてなる特許請求の範囲第１項に記載した衝撃
式破砕機用打撃子。３超硬材料片の上下左右四辺の正面形状が概略
同一である特許請求の範囲第１項又は第２項に記
載した衝撃式破砕用打撃子。４超硬材料片の正面形状が、回転ロータの主軸
の方向に係る外周側の辺を中心側より大とした台
形である特許請求の範囲第１項又は第２項に記載
した衝撃式破砕用打撃子。５超硬材料片及び接合台の回転ロータ中心側の
側面と、打撃子又は接合台の破砕面側の表面とで
形成される角部をデツドストツク形成可能の形状
とした特許請求の範囲第１項又は第２項に記載し
た衝撃式破砕機用打撃子。６ケーシングの内側に設けられた主軸のまわり
に回転する回転ロータと、上記回転ロータの外周
部に固設された複数の打撃子と、上記回転ロータ
の周囲に適当距離隔てて設けられた反発板とを具
備し、回転する打撃子先端に跳ね飛ばされた原料をこ
の打撃子と上記反発板とに衝突させて破砕する衝
撃式破砕機用打撃子において、上記打撃子先端に、複数の分割された接合台を
回転ロータの主軸の方向に各別に着脱可能に並設
し、各接合台に超硬材料片を熱溶融により接合
し、更に上記接合台及び／又は超硬材料片を回転
ロータの半径方向にも複数に分割したことを特徴
とする衝撃式破砕機用打撃子。７上記接合台が、等該接合台及び打撃子に対応
して形成されたインロー部を介して打撃子に固着
されてなる特許請求の範囲第６項に記載した衝撃
式破砕機用打撃子。８上記回転ロータの半径方向に分割された超硬
材料片が相互に対称である特許請求の範囲第６項
又は第７項に記載した衝撃式破砕機用打撃子。９上記超硬材料片が正面から見て千鳥状に配列
されている特許請求の範囲第６項又は第７項に記
載した衝撃式破砕機用打撃子。１０上記回転ロータの半径方向に分割された超
硬材料片の半径方向の間隔を、超硬材料片の回転
ロータ半径方向の寸法より小さくした特許請求の
範囲第６項又は第７項に記載した衝撃式破砕用打
撃子。